Trờng đại học kiến trúc hà nôi Khoa xây dựng Đồ án tốt nghiệp kỹ s xây dựng Khóa 2003 - 2007 Phần iiI NềN MóNG (15%) nhiệm vụ đợc giao: thiÕt kÕ mãng m1 trôc d2 thiÕt kÕ mãng hợp khối m2 trục (b2-c2) giáo viên hớng dẫn: ths nguyễn THANH HƯƠNG Hà nội 06/2007 1.Điều kiện địa chất công trình: Theo Báo cáo kết khảo sát địa chất công trình nhà Giảng đờng,Th viện Đại học Vinh giai đoạn phục vụ thiết kế kỹ thuật: Khu đất xây dựng tơng đối phẳng, cao độ trung bình mặt đất +7,5m đợc khảo sát phơng pháp khoan, xuyên tĩnh Từ xuống gồm lớp đất chiều dày thay đổi mặt bằng: Lớp 1: Đất lấp dày trung bình 1,0 m Lớp 2: Sét pha dày trung bình 8,9 m Lớp 3: Cát pha dày trung bình 10,2 m Lớp 4: Cát hạt nhỏ dày trung bình 6,9 m Lớp 5: Cát hạt trung chiều dày cha kết thúc phạm vi hố khoan sâu 38m Mực nớc ngầm gặp độ sâu trung bình 2,0m so với mặt đất Bảng tiêu học, vật lí lớp đất : SVTH : dơng khắc cờng Lớp : 03x VB2cq Phần móng Trang : Trờng đại học kiến trúc hà nôi Khoa xây dựng Đồ án tốt nghiệp kỹ s xây dùng Khãa 2003 - 2007 líp ChiỊu CII E S dày KN/m TT Tên N30 0II KN/m3 W% WL% WP% đất KPa KPa (m) Đất lấp 1,0 16,8      SÐt pha 8,9 18,3 26,1 37 40 26,5 12,8 25 5980 5,9 C¸t pha 10,2 18,4 26,3 27,1 30 24 16,2 20 7030 6,8 hạt 6,9 18,6 26,5 22 Cát 23 - 10450 15,4 nhỏ hạt Cát 18,8 26,7 19 34,8 - 35200 22,8 trung cu kPa 34 41 Đánh giá điều kiện địa chất công trình: Lớp : Đất lấp dày trung bình 1,0m Đất yếu Lớp : Sét pha dày 8,9m Độ sệt: IL= W  Wp WL  WP  37  26,5 40  26,5 = 0,777 0,75 < IL= 0,777 < đất trạng thái dẻo nhÃo Có E = 5980 (KPa) > 5000 (KPa) đất thuộc loại trung bình :  (1  0,01 W ) 26,11  0,01 37 Hệ số rỗng : e = s - 1= - = 0,954 18,3  Mét phÇn líp đất nằm dới mực nớc ngầm nên phải kể ®Õn ®Èy næi : dn   s  n 26,1  10  8,24 (KN/m3) 1 e  0,954 Lớp : Cát pha dày 10,2 m Độ sÖt: IL= W  Wp WL  WP  27,1  25,2 30  25,2 = 0,394 < IL = 0,394 < đất trạng dẻo Có E = 7030 (KPa) > 5000 (KPa) đất thuộc loại trung b×nh:  (1  0,01 W ) 26,31  0,01 27,1 Hệ số rỗng: e = s - 1= - = 0,817 18,4  dn   s  n 26,3  10  8,97 1 e  0,817 (KN/m3) Lớp : Cát hạt nhỏ dày 6,9 m e=  s (1  0,01 W )  -1 = 26,51  0,01 22  18,6 - 1= 0,738 0,6 Pmax = 486,602 KN R = 3041,41 KPa > Ptbtc = 395,612 Kpa Vậy tính toán đợc độ lún theo quan niệm biến dạng tuyến tính Trờng hợp đất từ chân cọc trở xuống có độ dày lớn Đáy khối quy ớc có diện tích bé nên ta dùng mô hình nửa không gian biến dạng tuyến tính để tính toán ứng suất thân lớp sét pha vị trí mực nớc ngầm: 1bt = 16,81+1  18,3 = 35,1 KPa øng suÊt thân đáy lớp sét pha: 2bt = 1bt + 7,9x8,24 = 100,196 Kpa ứng suất thân ®¸y líp c¸t pha: 3bt = 2bt + 10,2x8,97 = 191,69 Kpa ứng suất thân đáy lớp cát h¹t nhá: 4bt = 3bt + 6,9x9,49 = 257,171 Kpa ứng suất thân đáy khối quy ớc: bt = 4bt + 1,5x 9,88 = 271,99Kpa øng suÊt g©y lún đáy khối quy ớc: zgl0 Ptbtc  bt = 395,612 – 271,99 = 123,622 KN Chia đất dới thành khối nhau: BM 6,65  1,6625 hi  Ta LM 7,75 1,165 Tỷ số BM 6,65 SVTH : dơng khắc cêng Líp : 03x – VB2cq chän hi= BM 6,65  5 = 1,33m PhÇn mãng Trang : Trêng đại học kiến trúc hà nôi Khoa xây dựng Đồ ¸n tèt nghiƯp kü s x©y dùng Khãa 2003 - 2007 Tại độ sâu Z =5,32 m tính từ đáy khèi mãng quy íc cã :  Zigl 0,2  Zbt Vậy giới hạn tầng chịu nén h0 =5,32m  Zigl hi E 0i i 1 n TÝnh lón theo c«ng thøc : S S = 0,8   0,8 1,33  123,622 60,204   119,419  101,988  79,612    0,0119m 35200  2  §é lón cđa mãng : S = 1,19cm < Sgh= cm zigl (Kpa) 123,622 119,419 101,988 79,612 60,204 45,987 §iĨm z(m) LM/BM 2z/BM K0 0 1,165 0.000 1,000 1,165 1,33 0.400 0,966 1,165 2,66 0.800 0,825 1,165 3,99 1.200 0,644 1,165 5,32 1.600 0,487 1,165 6,65 2,000 0,372 VËy ®é lón tut đối móng đảm bảo 6.6 Tính toán độ bền cấu tạo móng : Dùng bê tông 300# cã Rn = 13000 KPa, Rk=1000 KPa ThÐp chÞu lùc AIII có Ra = 360000 KPa *Xác định chiều cao đài cọc theo điều kiện đâm thủng : SVTH : dơng khắc cờng Lớp : 03x VB2cq zibt (Kpa) 271,99 285,13 298,27 311,41 324,55 337,69 PhÇn mãng Trang : Trờng đại học kiến trúc hà nôi Khoa xây dựng Đồ án tốt nghiệp kỹ s xây dựng Khóa 2003 - 2007 800 0.00 -0,45m -0,85m 1,35m 45° -2,2m I Ii 500 2800 1050 350 Ii 1050 800 11 350 10 350 525 525 1100 I 525 525 350 3900 VÏ tháp đâm thủng nghiêng góc 450 theo phơng thẳng đứng từ mép cột đỉnh đài thấy tháp chọc thủng trùng trục cọc dÃy biên Nh ta kiểm tra điều kiện đâm thủng cho đài cọc: *Tính toán mômen đặt thép cho đài cọc : - Momen tơng ứng với mặt ngàm 1-1: M1 = r1(P4+P7+P11)+r2(P3+P10) P4 = P7 =P11 =  N 0tt  N dtt M tt x max 6544,193  33,201 707,74 1,6  n   , 11 nc 1,6  0,55 = x  i i 1 666,28KN Ta cã: N dtt 1 h1 L b 17 0,45 1,55 2,8 33,201KN SVTH : d¬ng khắc cờng Lớp : 03x VB2cq Phần móng Trang : Trờng đại học kiến trúc hà nôi Khoa xây dựng Đồ án tốt nghiệp kỹ s xây dựng Khóa 2003 - 2007 800 0.00 -0,45m -0,85m tt nd 1,35m 45° -2,2m I Ii b=2800 Ii 500 1050 350 1050 800 11 350 10 350 525 525 1100 I 525 525 350 l=1550 3900 tt N  N dtt M tt xi 6544,193  33,201 707,74 0,55 P3  P10   n   621,18KN , 11 nc 1,6  0,552  xi i 1 1,1  0,8 r1   1,05 1,2m 1,1  0,8 r2  0,15m MI = 1,2(666,28+666,28+666,28) + 0,15(621,18+621,18) = 2584,96KN.m DiÖn tÝch diÖn tiÕt ngang cèt thÐp chÞu MI Fa1= MI 2584,96 10  69,3cm 0,9.h0 Ra 0,9 (1,35  0,15) 36 10 Chän 1922 cã Fa = 72,84cm2 > FI = 69,3cm2 - Chiều dài : l* = l 0,025 = 3,9 - 0,05 = 3,85 m - Khoảng cách cốt dài cần bố trí lµ : b' = b - (0,015 + 0,025) = 2,8 - 0,08 = 2,72m - Khoảng cách trục cốt thép cách a 2,72 19  0,151m * Momen t¬ng øng víi mặt ngàm 2-2: M2 = r4 (P4 +P1+ P3+P2) SVTH : dơng khắc cờng Lớp : 03x VB2cq Phần móng Trang : Trờng đại học kiến trúc hà nôi Khoa xây dựng Đồ án tốt nghiệp kỹ s x©y dùng Khãa 2003 - 2007 P4 = 666,28KN P3 = 621,18KN tt N  N dtt M tt xi 6544,193  33,201 707,74 0,55 P2   n   574,45KN , 11 nc 1,6  0,55 2  xi i 1 tt tt d N N M tt x max 6544,193  33,201 707,74 1,6 P1     529,605KN , n 11 nc 1,6  0,55 2  xi i 1 r4 = 0,8m; MII = 0,8(666,28+529,605+621,18+574,47) = 1913,23KN.m Fa2= M II  0,9.h0' Ra 1913,23 10 49,66m 0,022 0,9 (1,2  ) 36 10 Chän 2118 cã Fa= 53,445 cm2 - Chiều dài : b* = b 0,025 = 2,8 - 0,05 = 2,75 m - Khoảng cách cốt dài cần bố trí lµ : l' = l - (0,015 + 0,025) = 3,9 - 0,08 = 3,82m - Khoảng cách trục cốt thép cách a 3,82 0,191m 21  7.ThiÕt kÕ mãng (M2) díi cột trục (B2-C2): 7.1 Tải trọng: Tải trọng lấy chân cột B,C đợc lấy từ bảng tổ hợp nội lùc cđa khung K2: Tỉ hỵp (COMB10) Cét B2 Cét C2 tt tt tt tt N B (K M B (KN.m Q0 B (K N 0C (KN M 0ttC (KN.m Q0ttC (K N) ) N) ) ) N) - 6467,3 486,9 -172,5 - 6364,2 265,1 -26,2 N 0ttB (K N) - 6364,2 Tỉ hỵp (COMB11) Cét B2 Cét C2 tt tt tt M B (KN.m Q0 B (K N 0C (KN M 0ttC (KN.m Q0ttC (K ) N) ) ) N) 265,1 -26,2 - 6467,3 486,9 -172,5 Tải trọng tính toán: * Tải trọng tờng, dầm gi»ng, cét t¸c dơng xng mãng trơc B2(lÊy cïng tỉ hợp COMB10) +Tải trọng trọng lợng thân cột tầng 1: Nttc = (0,50,8251,1)4,2 = 46,2 (KN) +Tải trọng thân giằng tác dụng vào móng(gồm giằng ngang vµ gi»ng däc): Chän tiÕt diƯn gi»ng mãng 30x70cm 2,4  )251,1 = 81,427 (KN) Nttg = 0,30,7( 8,4 2 +Tải trọng tờng tầng 1và têng WC truyÒn xuèng( chiÒu cao têng WC lÊy b»ng 4,2m): Nttt = 0,224,2181,1 + 0,114,2181,1 = 27,442 ( KN) Tải trọng tính toán chân cột(đỉnh móng): SVTH : dơng khắc cờng Lớp : 03x VB2cq Phần móng Trang : Trờng đại học kiến trúc hà nôi Khoa xây dựng Đồ án tốt nghiệp kỹ s xây dùng Khãa 2003 - 2007 tt N  N 0tt  N ctt  N gtt  N ttt = -(6467,3 + 46,2 + 81,427 + 27,442) = - 6622,369KN M0Btt = 486,9 (KN.m) Q0Btt = 172,5 (KN) * Tải trọng tờng, dầm giằng, cột tác dụng xuống móng trục C2(lấy tổ hợp COMB10) +Tải trọng trọng lợng thân cột tầng 1+ giằng nh móng B2: +Tải trọng tờng tầng 1(không có tờng WC): Nttt = 0,224,2181,1 = 18,2 ( KN)  T¶i träng tính toán chân cột(đỉnh móng): tt N 0C N 0tt  N ctt  N gtt  N ttt = -(6356,3+ 46,2 + 81,427 + 18,2) = 6510,02KN M0Btt = 265,63 (KN.m) Q0Btt = 26,2 (KN) VËy t¶i trọng tính toán chân cột (B2-C2) lấy tổ hỵp (COMB10) Tỉ hỵp (COMB10) Cét B2 Cét C2 tt tt tt tt N B (KN) M B (KN.m Q0 B (K N 0C (KN) M 0ttC (KN.m Q0ttC (K ) N) ) N) -6622,369 486,9 -172,5 - 6511,369 265,1 -26,2 * Tải trọng tờng, dầm giằng, cột tác dụng xuống móng trục C2(lấy tổ hợp COMB11) tt N  N 0tt  N ctt  N gtt  N ttt = -(6467,3 + 46,2 + 81,427 + 27,442) = - 6622,369KN M0Btt = 486,9 (KN.m) Q0Btt = 172,5 (KN) * T¶i träng cđa têng, dầm giằng, cột tác dụng xuống móng trục B2(lấy tỉ hỵp COMB11) tt N  N 0tt  N ctt  N gtt  N ttt = -(6356,3 + 46,2 + 81,427 + 27,442) = - 6511,369KN M0Btt = 486,9 (KN.m) Q0Btt = 172,5 (KN) VËy t¶i träng tính toán chân cột (B2-C2) lấy tổ hợp (COMB11) Tỉ hỵp (COMB11) Cét B2 N (KN) M 0ttB (KN.m Q0ttB (K ) N) - 6511,369 265,1 -26,2 tt 0B N tt 0C (KN) -6622,369 Cét C2 M 0ttC (KN.m Q0ttC (KN) ) 486,9 -172,5 - Do t¶i träng tác dụng lên khung K2 đối xứng, tổ hợp nội lực có xét đến thành phần gió trái gió phải Vậy điểm đặt lực móng hợp khối M1 ta đa tâm O cột trục (B2-C2) để tính toán cho móng hợp khối M2 ta chọn cặp nội lực tổ hợp (COMB10) SVTH : dơng khắc cờng Lớp : 03x VB2cq Phần móng Trang : Trờng đại học kiến trúc hà nôi Khoa xây dựng Đồ án tốt nghiệp kỹ s xây dựng Khóa 2003 - 2007 800 800 n0 n0b m0b m0 q0 q0b n0c m0c q0c 2400 1490 1490 2980 b c - Tải trọng tính toán điểm O là: tt N = NOB+ NOC = - 6622,369 - 6511,369 = - 13133,738KN tt M = MOB + MOC = 486,9 + 265,1- ( 6622,369  6511,369) 2,98 = 586,61KNm tt Q0 = QOB + QOC = - 172,5 - 26,2 = - 198,7KN - T¶i träng tiêu chuẩn đỉnh móng điểm O : NO tc MO tc QO tc  N tt  13133,738  = n 1,15 - 11420,64 (KN)  M tt 586,61  n 1,15 = 510,09(KN.m)  Q tt  198,7  n 1,15 = - 172,78(KN) 7.2 Chän lo¹i cọc, kích thớc cọc phơng pháp thi công : + Chọn chiều cao đài, cốt đáy đài, loại cọc, liên kết cọc vào đài nh móng M1 Diện tích sơ đế đài: tt N 13133,738 Fsb tt  21,309m 664 , 735  20 , , p  tb n.h' Trong : Ntt - tải trọng tính toán xác định đến đỉnh đài: Ntt =13133,738 (KN) tb - trọng lợng thể tích bình quân đài đất đài tb = 20 (KN/m3) n - hệ số vợt tải: n = 1,1 h - chiều sâu chôn móng: h = 2,2 (m) Trọng lợng đài, đất đài : N sbtt n Fsb h tb = 1,121,309 2,220 = 1031,35 (KN) Lùc däc tÝnh to¸n xác định đến đế đài : tt N tt N  N sbtt 13133,738  1033,738 14165,094 KN Số lợng cọc sơ bộ: nc N tt 141165,094 19,33 (cọc) PSPT 732,89 Do móng chịu tải lệch tâm nên ta chọn số cọc n 'c = 22 cọc để bố trí cho móng SVTH : dơng khắc cờng Lớp : 03x VB2cq Phần móng Trang : Trờng đại học kiến trúc hà nôi Khoa xây dựng Đồ án tốt nghiệp kỹ s xây dựng Khóa 2003 - 2007 y 950 950 14 15 10 800 800 13 18 17 16 20 21 X 22 350 19 11 500 500 12 550 3700 1500 550 1500 350 m 350 525 525 525 I 525 550 550 1075 1600 2125 525 525 525 525 350 1075 1600 2125 2650 2650 6000 - Diện tích đế đài thực tế: Fđ = 3,76 = 22,2m2 - Trọng lợng tính toán đài cọc đất đài: Nđtt = n F®.tb.h = 1,122,2202,2 = 1074,48KN - Lùc däc: Ntt = 13133,738 + 1074,48 = 14208,22KN - M« men tÝnh toán xác định tơng ứng với trọng tâm diện tích cọc đế đài: Mtttt = M0tt + Q0tt h® = 586,61 + 198,71,35 = 854,855KNm Q0 = 89,96KN tt Pmax,  N tt M y x max 14208,22 854,855 2,65    2 nc ' 22 2,65  2,1252  1,6  1,0752  0,55  xi 645,828 36,406 Pttmax = Ptt11=Ptt17 = 682,234KN; Pttmin =Ptt6 = Ptt12 = 609,422KN; Ptttb = Ptt3 = Ptt20 = 645,828KN Träng lỵng cäc: Pcäc=1,1 0,35 0,35 [0,25x25+26,5x(25-10)] = 54,4 KN Träng lợng đất mà cọc chiếm chỗ: Pđc = 0,350,35(0,25x18,3+7,9x 8,24+10,2x8,97+6,9x9,49+1,5x9,88) = 29,58 KN Lùc trun xng d·y biªn : tt +Pc = 682,234+ (54,4 –29,58) = 707,054KN < PSPT = 732,89KN Pmax Thoả mÃn điều kiện áp lực max trun xng cäc d·y biªn tt = 609,422 KN > nên kiểm tra điều kiện chống nhổ Pmin 7.3 KiĨm tra nỊn mãng cäc theo ®iỊu kiƯn biến dạng : Độ lún móng cọc đợc tÝnh theo ®é lón nỊn cđa khèi mãng quy íc có mặt cắt abcd Trong : tb 4,49 (TÝnh ë mãng M1) ChiỊu dµi đáy khối quy ớc LM = L+ H’  tg = 5,65+  26,75 tg4,490 = 9,85 m Bề rộng đáy khối quy ớc SVTH : dơng khắc cờng Lớp : 03x VB2cq Phần móng Trang : Trờng đại học kiến trúc hà nôi Khoa xây dựng Đồ án tốt nghiệp kỹ s xây dùng Khãa 2003 - 2007 BM = B +  H’  tg = 3,35 +  26,75  tg4,490 = 7,55 m Träng lỵng cđa khèi quy ớc phạm vi từ đế đài trở lên xác định theo công thức: N1tc = LM BM  h  tb = 9,85 x7,55 x 2,2 20 = 3272,17KN Trọng lợng lớp đất phạm vi từ đế đài trở xuống: Trọng lợng lớp sét pha trừ trọng lợng đất bị cọc chiếm chỗ: N2tc = (9,85  7,55 - 0,35  0,35  22)x(0,2518,3+7,9 8,24) = 4993,49KN Trọng lợng lớp cát pha trừ trọng lợng lớp cát bị cọc chiếm chỗ N3tc = (9,85  7,55 - 0,35  0,35  22) 10,2 8,97 = 6557,603 KN Träng lỵng líp cát hạt nhỏ trừ trọng lợng đất bị cọc chiếm chỗ: N 4tc = (9,85 7,55 - 0,35  0,35  22)  6,9  9,49 = 4693,186KN Trọng lợng lớp cát hạt trung trừ trọng lợng đất bị cọc chiếm chỗ: N5tc = (9,85  6,65 - 0,35  0,35  22) 1,5  9,88 = 1062,186 KN Trọng lợng cọc cắm vào c¸c líp: N 6tc = 0,35 0,35 [(0,25x25)+(26,75 - 0,25) (25 - 10)]  22 = 1088,106 KN Tæng träng lỵng khèi mãng quy íc: tc N qu  N itc = 3272,17+4993,49+6557,603 +4693,186+1062,186 +1088,106 = 21666,736KN Trị tiêu chuẩn lực dọc xác định đến đáy khối quy ớc: Ntc= Ntc+Ntcqu = 11420,64 + 21666,736 = 33087,376KN Momen t¬ng øng với trọng tâm đáy khối quy ớc: Mtc= M 0tc  Q0 tc (26,75  1,35) = 510,09+172,78(26,75+1,35) = 5365,208 KN.m Độ lệch tâm : e= M tc 5365,208 0,162m tc 33087,376 N áp lực tiêu chuẩn đáy khèi quy íc : tc Pmax  N tc  N qtc.u B M LM  e  33087,376 0,162     (1  ) LM  9,85 7,55 7,55  = 444,917  (1 0,128) tc = 501,866 KN; Pmin = 387,967 KN; Ptbtc = 444,916 KN P Cờng độ tính toán đáy khối quy ớc : R= 3041,41KN ( xác định ë mãng M1) KiÓm tra: tc 1,2  R = 1,2x3041,41 = 3649,692 Kpa > Pmax = 501,31 KN tc R = 3041,41 KPa > Ptb = 444,426 Kpa VËy tính toán đợc độ lún theo quan niệm biến dạng tuyến tính Trờng hợp đất từ chân cọc trở xuống có độ dày lớn Đáy khối quy ớc có diện tích bé nên ta dùng mô hình nửa không gian biến dạng tuyến tính để tính toán ứng suất thân lớp sét pha vị trí mực nớc ngầm: 1bt = 16,81+1  18,3 = 35,1 KPa tc max øng suất thân đáy lớp sét pha: 2bt = 1bt + 7,98,24 = 100,196 Kpa ứng suất thân đáy lớp cát pha: 3bt = 2bt + 10,28,97 = 191,69 Kpa SVTH : dơng khắc cờng Lớp : 03x VB2cq Phần móng Trang : Trờng đại học kiến trúc hà nôi Khoa xây dựng Đồ án tốt nghiƯp kü s x©y dùng Khãa 2003 - 2007 øng suất thân đáy lớp cát hạt nhỏ: 4bt = 3bt + 6,99,49 = 257,171 Kpa bt = 4bt + 1,5 9,88 = 271,991Kpa ứng suất thân đáy khối quy ớc: ứng suất gây lún đáy khèi quy íc:  zgl0 Ptbtc   bt = 444,916 – 271,991 = 172,925 KN Chia ®Êt díi nỊn thành khối nhau: BM 7,55 1,887 hi  Ta sè §iĨm z(m) 1,51 3,02 4,53 6,04 7,55 9,06 chän hi= LM/BM 1,304 1,304 1,304 1,304 1,304 1,304 1,304 BM 7,55  5 = 2z/BM 0.000 0.400 0.800 1.200 1.600 2,000 2,400 1,51m K0 1,000 0,97 0,838 0,666 0,513 0,395 0,308 zigl (Kpa) 172,925 167,737 144,92 115,168 88,71 68,305 53,261 zibt Tû (Kpa) 271,991 286,909 301,828 316,747 331,666 346,585 361,503 LM 9,85  1,304 BM 7,55 Tại độ sâu Z =7,55m tính từ đáy khối móng quy íc cã :  Zigl 0,2  Zbt Vậy giới hạn tầng chịu nén h0 =7,55 m Zigl hi E 0i i 1 n TÝnh lón theo c«ng thøc : S S = 0,8   0,8 1,51  172,925 68,305   167,737  144,92  115,168  88,71    0,0218m 35200  2  §é lón cđa mãng : S = 2,18cm < Sgh= cm VËy ®é lón tut ®èi cđa móng đảm bảo * Kiểm tra độ lún lệch tơng đối móng trục D2 với móng trục (B2-C2): SVTH : dơng khắc cờng Lớp : 03x VB2cq Phần móng Trang : Trờng đại học kiến trúc hà nôi Khoa x©y dùng S  S ( B 2 C ) S D L Đồ án tèt nghiƯp kü s x©y dùng Khãa 2003 - 2007 2,18  1,19 0,00099  S gh 0,001 991 VËy độ lún lệch tơng đối công trình đà thoả m·n 450 800 1000 -450 0.00 b a -850 16,8 1000 mnn §Êt lÊp 800 -2200 8150 SÐt pha 7900 8900 35,1 10200 100,196 C¸t pha 6900 191,169 Cát hạt nhỏ 1500 257,171 Cát hạt trung SVTH : dơng khắc cờng Lớp : 03x VB2cq 271,991 286,909 301,828 316,474 331,666 346,585 d  bt zi c 172,925 167,737 144,92 gl 115,168 zi 88,71 68,305 PhÇn mãng Trang : Trờng đại học kiến trúc hà nôi Khoa xây dựng Đồ án tốt nghiệp kỹ s xây dựng Khóa 2003 - 2007 7.4 Tính toán độ bền cấu tạo đài cọc: Dùng bê tông 300# có Rn = 13000 KPa, Rk=1000 KPa ThÐp chÞu lùc AIII cã Ra = 360000 KPa *Xác định chiều cao đài cọc theo điều kiện đâm thủng : Vẽ tháp đâm thủng nghiêng góc 450 theo phơng thẳng đứng từ mép cột đỉnh đài thấy tháp chọc thủng trùm trục cọc dÃy biên Nh ta kiểm tra điều kiện đâm thủng cho đài cọc SVTH : dơng khắc cờng Lớp : 03x VB2cq Phần móng Trang : Trờng đại học kiến trúc hà nôi Khoa xây dựng Đồ án tốt nghiệp kỹ s xây dựng Khãa 2003 - 2007 2980 290 2400 290 800 1350 45° 45° 800 y m 950 10 11 Ii 950 800 14 13 18 500 500 12 800 15 19 20 17 16 21 X 22 350 1500 Ii 550 3700 550 1500 350 I 350 525 525 525 I 525 550 1075 1600 2125 550 525 525 1075 1600 2125 2650 525 525 350 2650 6000 2980 800 800 B a pa 350 pb 525 Pc 525 pd 525 pe 525 Pf 550 pg 550 ph 525 pi 525 525 pk 525 pl 350 *Tính toán mômen đặt thép cho đài cọc : -Tính toán cốt thép chịu mômen uốn cho đài: + Tải trọng: SVTH : dơng khắc cêng Líp : 03x – VB2cq PhÇn mãng Trang : ... Nhiệm vụ đợc giao: Thiết kế móng dới khung K3 trục B D Chọn loại móng: SVTH : dơng khắc cờng Lớp : 03x VB2cq Phần móng Trang : Trờng đại học kiến trúc hà nôi Khoa xây dựng Đồ án tốt nghiệp kỹ s... điểm công trình, tải trọng công trình, điều kiện địa chất công trình, địa điểm xây dựng ta chọn phơng án móng cọc BTCT đóng cọc búa diesel: Tra b¶ng - TCXD 45-78 (b¶ng 3-5 - Híng dẫn đồ án móng- 1996)... lực móng hợp khối M1 ta đa tâm O cột trục (B2-C2) để tính toán cho móng hợp khối M2 ta chọn cặp nội lực tổ hợp (COMB10) SVTH : dơng khắc cờng Lớp : 03x VB2cq Phần móng Trang : Trờng đại học