Đang tải... (xem toàn văn)
tính móng cọc ép BTCT - móng D3, D4
Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng Chương 7: TÍNH MÓNG CỌC ÉP BTCT-MĨNG D3, D4 ∗ ∗ ∗ Để công trình tồn tại và sử dụng một cách bình thường thì không những các kết cấu bên trên phải đủ độ bền, ổn đònh mà bản thân nền và móng công trình phải ổn đònh, có độ bền cần thiết và biến dạng nằm trong phạm vi giới hạn cho phép. Nền là chiều dày các lớp đất đá trực tiếp chòu tải trọng của công trình do móng truyền xuống. Móng là phần dưới đất của công trình làm nhiệm vụ truyền tải trọng của công trình xuống nền. Thiết kế nền móng là một công việc phức tạp vì nó liên quan đến đặc điểm của công trình thiết kế, nền móng công trình lân cận, điều kiện đòa chất công trình, đòa chất thuỷ văn của khu đất xây dựng. Trong thực tiễn, phần nhiều các công trình bò sự cố là do sai sót trong công tác nền và móng gây ra. Nhiệm vụ của người thiết kế là phải lựa chọn được phương án nền móng đảm bảo các yêu cầu kỹ thuật, khả thi, kinh tế nhất. Căn cứ vào nội lực truyền xuống móng có được khi giải khung ta phân nhóm móng trên mặt bằng dựa trên cơ sở sau:khi tải trọng chênh lệch nhau không quá 10% thì xếp cùng một loại móng. Như vậy công trình trong Đồ án tốt nghiệp này sẽ có 7 loại móng. Vì thời gian có hạn và do tính chất yêu cầu của Đồ án nên ta chỉ tính toán cho 2 móng tiêu biểu là M 1 , M 4 , BẢNG SỐ LIỆU ĐỊA CHẤT CƠNG TRÌNH σσσ σσ σσσ γ TT γ TTTC γ W% ϕ TTTT ϕϕ TCTT C TT C TC C γ TT γ TTTC γ 2 3 1.84 1.845 1.577 1.608 1 1.857 1.835 I 1.491 1.495 1.842 1.489 0.0454 0.032 0.024 1.337 0.932 d 0.951 1.591 0.932 1.368 1.844 1.316 II d d I 0.058 0.057 0.06 0.253 0.17 0.202 II I II 0.667 0.839 1.603 23.42126.98 26.53 26.53 0.774 0.6710.68 66.667 36.245 5.09 4.98 15.85 14.6 I II 1.6271.6581.813 0.967 0.856 0.844 1 2 3 50.55635.06419.071 49.85818.773 0.665 34.576 26.92115.1789.0941.596 0.834 4 5 1 2 3 GÓC NỘI MA SÁT ϕ ( Độ) 3 DUNG TRỌNGTỰ NHIÊN γ ( g/cm ) LỚP ĐẤT DUNG TRỌNG KHÔ γ ( g/cm ) 3 d 2 LỰC DÍNH C ( Kg/cm ) HỆ SỐ RỖNG e ĐỘ ẨM W ( % ) MÔ ĐUN BIẾN DẠNG Eo (Kg/cm2) Dựa vào kết quả nội lực giải khung ta chọn ra tổ hợp nội lực nguy hiểm nhất để tính móng Tải trọng truyền xuống móng: N tt = -668.550 (T) M tt = 44.600 (Tm) Q tt = 13.169 (T) Lấy hệ số an toàn n=1.15 N tc = 581.35 (T). M tc = 38.78 (Tm) Sinh viên: Hồ Đức Anh Lớp: XDD47 - ĐH2 72 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng Q tc =11.45 ( T) 7.1.Chọn chiều sâu đặt đài cọc: Chiều sâu đài cọc được chọn theo điều kiện cân bằng lực ngang với áp lực bò động phía sau đài cọc: E P ≥ tt Q 2 1 γh 2 tg 2 (45 0 - 2 ϕ )b ≥ tt Q ⇒ h min ≥ tg(45 0 - 2 ϕ ) b Q tt γ 2 Với ϕ : góc ma sát của đất ϕ= 2 ϕ =17.85(độ) γ : dung trọng của đất == dn 2 γγ 0.857(T/ 3 m ) tt Q : lực ngang b : bề rộng đài cọc Tuy nhiên trong quá trình làm việc thành phần ma sát dưới đáy móng tiếp thu một phần lực ngang (khoảng 30%) nên chiều sâu đặt móng cần thiết là: h ≥ 0.7h min Sơ bộchọn b = 3m ⇒ h min ≥ tg(45 - 2 85.15 ) 3857.0 169.132 x x = 2.4m h ≥ 0.7h min = 0.7x2.4 = 1.7m Chọn h = 2m Chọn chiều cao đài h đ = 1.3m. Sinh viên: Hồ Đức Anh Lớp: XDD47 - ĐH2 73 200 100 1100 1300 -4050 0.0 -2050 700 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng 7.2.Chọn kích thước cọc,vật liệu làm cọc: Chọn cọc vuông kích thước 300x300 mm. Cọc được chế ngay tại công trường nên để cho việc sử dụng thép một cách kinh tế ta chọn chiều dài mỗi đoạn cọc là 8m. Dự đònh thiết kế cọc gồm 3 đoạn ⇒ L = 3x8 = 24 m Chọn đoạn neo vào đài 0.2m. Đoạn thép đầu cọc neo vào đài 30Φ = 30x0.02 = 0.6m (dự đònh dùng thép Φ20). Vậy chiều dài thực của cọc L P = 24 – 0.2 – 0.6 = 23.2m Diện tích cọc : A P = d 2 = (0.30) 2 = 0.09 m 2 Bê tông dùng trong cọc Mác 300 R n = 130 kG/cm 2 R k = 10 kG/cm 2 7.3.Chọn cốt thép trong cọc: Thép AII R ’ a = 2800 kG/cm 2 - Khi cẩu cọc : Ta tìm vò trí đặt móc cẩu cách chân cọc một khoảng a sao cho M nhòp =M gối . Sau khi giải bài toán dầm đơn giản và cân bằng moment ta được a= 0.207L (Với L là chiều dài cọc) . Trọng lượng bản thân cọc : q = n × b × h × γ =1.5 × 0.3 × 0.3 × 2500 = 337.5 (Kg/m) . Với : n=1.5 hệ số vượt tải kể đến khi vận chuyển cọc gặp đường xấu làm chấn động mạnh cọc và các sự cố khác ở công trường khi thi công cọc. γ=2500 KG/m 3 – dung trọng của bêtông Giá trò moment tại gối : M = q(0.207L) 2 /2 =337.5 × (0.207 × 8) 2 / 2 = 462.77 (Kg.m). 0.207L 0.207L L q M=462.77 Kgm BIỂU ĐỒ MOMENT KHI CẨU CỌC - Khi dựng cọc : Sinh viên: Hồ Đức Anh Lớp: XDD47 - ĐH2 74 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng Trọng lượng bản thân cọc : q = n × b × h × γ =1.1 × 0.3 × 0.3 × 2500 = 247.5(KG/m) . Với : n=1.1 hệ số vượt tải kể đến khi dựng cọc (ít bò chấn động mạnh) Khi dựng cọc ta có cọc một đầu tựa vào đất một đầu tựa vào dây cẩu.Ta chọn luôn móc khi cẩu cọc làm móc dựng cọc. Ta có sơ đồ tính như sau : L 0.207L M=0.34 T.m BIỂU ĐỒ MOMENT KHI DỰNG CỌC q M=1.08T.m Giá trò moment tại gối khi dựng cọc : M min = 340 (Kg.m) . Giá trò moment tại nhòp khi dựng cọc : M max = 1080 (KG.m) . Để an toàn , cốt thép được bố trí liên tục, do đó chọn giá trò mô men lớn nhất khi dựng cọc và khi cẩu cọc để tính. M max = 1080 KG.m Chọn lớp bảo a=4 (cm) ⇒ h 0 = 30 – 4 =26 cm A = 041.0 2630130 108000 22 = ×× = ×× o n hbR M 979.0)211( 2 1 =−+= A γ 262800979.0 108000 ×× == oa hR M Fa γ =1.52 (cm 2 ) < 2φ16=4.02 (cm 2 ). Vậy chọn 4φ 16 (F a =8.04cm 2 ) để bố trí cho cọc (bố trí đối xứng để tránh trường hợp lật cọc trong quá trình thi công và vận chuyển cọc. - Tính móc cẩu : Trọng lượng cọc : P = 1.5*(337.5×8) = 4050 KG. Chọn móc cẩu φ20, thép CII, ta có Fa=3.142 (cm 2 ). Lực kéo tối đa mà cốt thép chòu được : F = RaFa=2800×3.142=8800 (KG). Ta có F=8.8 T > P=4.05 T , nên ta chọn 2 móc cẩu để bố trí. Sinh viên: Hồ Đức Anh Lớp: XDD47 - ĐH2 75 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng - Tính chiều dài đoạn neo của móc cẩu : Lực kéo mà 1 thanh thép phải chòu là : T=4.05/2=2.025(T) Chiều dài đoạn neo : l neo = 32 210 2025 = ×× = ππφ k R T cm và không nhỏ hơn 30φ=60 cm. Ta chọn l neo =90 cm. 7.4.Tính sức chòu tải của cọc: 7.4.1.Theo vật liệu làm cọc: Q u = ϕ(R n A P + R’ n A at ) ϕ : hệ số uốn dọc phụ thuộc vào chiều dài cọc và điều kiện liên kết ở 2 đầu cọc. Đầu cọc ngàm trong đài và mũi cọc nằm trong lớp cát mòn (đất mềm). Ta có v = 2. Chiều dài tính toán của cọc: l 0 = vL P = 2x8 = 16 m λ d = d l 0 = 3.0 16 = 53.33 Hệ số uốn dọc theo công thức thực nghiệm: ϕ = 1.028 – 0.0000288λ 2 d – 0.0016λ d = 1.028 – 0.0000288(53.33) 2 – 0.0016x53.33 = 0.86 ⇒ Q u = 0.86(1300x0.09 + 28000x8.04x10 -4 ) = 120(T) 7.4.2.Theo đất nền: 7.4.2.1.Theo chỉ tiêu cơ lý: Sức chòu tải tiêu chuẩn của cọc đơn: Q tc = m(m R q P A P + uΣm f f si l i ) m: hệ số điều kiện làm việc của cọc trong đất lấy bằng 1 m R , m f : hệ số điều kiện làm việc của đất ở mũi và mặt bên cọc có kể đến ảnh hưởng của phương pháp hạ cọc đến sức chống tính toán của đất,xác đònh theo bảng trang 20 (giáo trình NỀN MÓNG)) 1.1 = R m 1 = f m q P : sức chống của đất ở mũi cọc (T/m 2 ) tra theo bảng trang 21 (giáo trình NỀN MÓNG của Ts.Châu Ngọc Ẩn)với độ sâu mui cọc –27.2m so với đáy tầng hầm q P =351.2( 2 / mT ) f si :ma sát bên (T/m 2 ) tại độ sâu trung bình của lớp thứ i mà cọc đi qua, tra theo bảng trang 21 (giáo trình NỀN MÓNG ) Cọc đi qua 2 lớp đất khác nhau,trong mỗi lớp ta chia ra thành các lớp nhỏ như sau: Lớp 2 (dày 7.95m): 2x2m+1.95m Lớp 3 (17.25m) :8x2m+1.25m Sinh viên: Hồ Đức Anh Lớp: XDD47 - ĐH2 76 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng l i :chiều dày của lớp thứ i (m) CHIỀU DÀY (m) ĐSTB (m) f si (T/ 2 m ) isi lf * (T/ m ) 2 3 1.7 3.4 2 5 2.05 4.1 1.95 6.98 2.2 4.29 2 8.95 4.5 9 2 10.95 4.7 9.4 2 12.95 4.9 9.8 2 14.95 7.1 10.2 2 16.95 7.3 10.6 2 18.95 7.5 11 2 20.95 7.7 11.4 2 22.95 7.9 11.8 1.25 24.58 6.06 7.57 )*( isi lf ∑ 102.56 u:chu vi cọc (m) u=0.3*4=1.2 (m) Sinh viên: Hồ Đức Anh Lớp: XDD47 - ĐH2 77 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng Sức chòu tải cho phép : Q a = tc tc K Q K tc :hệ số an toàn được lấy như sau: Móng có trên 21 cọc K tc = 1.4 Móng có từ 11÷ 20 cọc K tc = 1.55 Móng có từ 6 ÷ 10 cọc K tc = 1.65 Móng có từ 1 ÷ 5 cọc K tc = 1.75 ⇒ Q tc = 1(1.1x339.2x0.09 + 1.2x1x102.56) = 156.65 (T) Dự đònh móng có từ 11÷ 20 cọc ⇒ K tc = 1.55 Q a = 55.1 tc Q = 55.1 65.156 = 101.07 (T) 7.4.2.2.Theo chỉ tiêu cường độ: Theo chỉ tiêu cường độ ta có: Lớp đất 1: BH 1 γ =1.577 (T/ 3 m ) 1 C =0.057 )/( 2 cmKg 1 ϕ =4.91 (Độ) Lớp đất 2: BH 2 γ =1.835 (T/ 3 m ) 2 C =0.17 )/( 2 cmKg 2 ϕ =13.8(Độ) Lớp đất 3: BH 3 γ =1.84(T/ 3 m ) 3 C =0.024 )/( 2 cmKg 3 ϕ =26.53(Độ) Sức chòu tải cực hạn của cọc: Q u = Q s + Q P = A s f s + A P q P Với f s = c a + σ ' h tgϕ a c a :lực dính giữa thân cọc và đất (T/m 2 ),với cọc BTCT c a = c (lực dính của đất ) ϕ a :góc ma sát giữa cọc và đất,cọc BTCT lấy ϕ a = ϕ (góc ma sát trong của đất nền) σ ' h :ứng suất hữu hiệu trong đất theo phương vuông góc với mặt bên cọc (T/m 2 ). ta có σ ' h = 1.4(1 - sinϕ)σ ' v σ ' v :ứng suất hữu hiệu theo phương đứng tại giữa lớp đất thứ i mà cọc đi qua. q P :cường độ chòu tải của đất dưới mũi cọc q P = c’N c + σ ' vp N q + γd P Nγ Sinh viên: Hồ Đức Anh Lớp: XDD47 - ĐH2 78 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng N c , N q , N γ :hệ số sức chòu tải phụ thuộc vào ma sát trong của đất ,hình dạng mũi cọc, phương pháp thi công cọc tra bảng các hệ số sức chòu tải của Terzaghi. (công thức bán thực nghiệm được phát triển trên cơ sở các công thức sức chiụ tải của móng nông với sơ đồ trượt của đất dưới mũi cọc tương tự như sơ đồ trượt của đất dưới móng nông, các hệ số được thiết lập cho móng nông tiết diện tròn hoặc vuông). σ ' vp :ứng suất hữu hiệu theo phương đứng tại mũi cọc. γ : dung trọng của đất ở độ sâu mũi cọc. Tính Q s : Lớp 2: f s2 = 1.7 + 1.4tg13.8 0 (1 – sin13.8 0 )[0.835x(2*7.95/2)] = 2.79 T/m 2 Lớp 3: f s3 = 0.24+1.4tg26.53 0 (1–sin26.53 0 )(17.25/2x0.84 + 7.95x0.835 ) = 7.61 T/m 2 ⇒ Q s = A s f s = uΣf si l i = 1.2(2.79x7.95 + 7.61x17.25) = 136.03 (T) Tính Q P : σ ' vp = Σγ I h i = (7.95x0.835 + 0.84x17.25 ) = 21.13 T/m 2 Với ϕ = 26.53 0 ta có : N c = 28 N q = 17.1 N γ = 9.7 q P = 0.24*28 + 21.13x17.1 + 0.84x0.3x9.7 = 328.2 T/m 2 ⇒ Q P = A P q P = 0.09x328.2 = 29.54 (T) Sức chòu tải cho phép của cọc: Q a = p p s s FS Q FS Q + FS s :hệ số an toàn cho thành phần ma sát bên lấy bằng 2 FS P :hệ số an toàn cho sức chống dưới mũi cọc lấy bằng 3 ⇒ Q a = 3 54.29 2 136.03 + = 77.86 (T) 7.7.Xác đònh số lượng cọc: Từ kết quả tính sức chòu tải của cọc theo các chỉ tiêu ở mục trên ta chọn ra giá trò nhỏ nhất để thiết kế. Q a = 77.86 (T) Số lượng cọc: n= β a Q N ∑ β = 1.2 ÷ 1.4 là hệ số xét đến ảnh hưởng của momen. Chọn β = 1.4 ΣN : tổng lực dọc truyền đến đáy đài ΣN = 668.55 (T) Sinh viên: Hồ Đức Anh Lớp: XDD47 - ĐH2 79 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng ⇒ n = 1.4 86.77 55.668 = 12.02 Chọn n = 12 cọc. 7.6.Bố trí cọc trong đài: 1850 1000 350 3700 2 350 1000 1850 100 350 D 1000 2700 1350 1000 1350 100350 x y 1000 Khoảng cách giữa mép cọc hàng biên đến mép đài là 2 d ÷ 3 d Chọn 0.2 m. Khoảng cách giữa các cọc từ 3d ÷ 6d. Chọn 1m. Lớp bê tông lót phủ ra khỏi mép đài một đoạn là 100 mm. Bố trí cọc trên mặt bằng như hình trên. 7.7.Kiểm tra móng cọc: 7.7.1.Kiểm tra tải trọng tác dụng lên cọc: Khi giải bài toán khung ta đã giả đònh mặt ngàm móng cacùh đáy tầng hầm 1.5m >0.7m(mặt ngàm móng tính toán).Thiên về an toàn ta coi các lưc Q,M,N đặt tại mặt móng cách đáy tầng hầm 0.7m Điều kiện kiểm tra: Q max ≤ Q n Q min ≤ Q k Q max = max 2 n i y d x x M n N ∑ ∑ + ∑ Q min = − ∑ n N d max 2 n i y x x M ∑ ∑ Sinh viên: Hồ Đức Anh Lớp: XDD47 - ĐH2 80 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng Q max , Q min :tải trọng lớn nhất và nhỏ nhất tác dụng lên cọc (T). Q n , Q k : sức chòu tải của cọc chòu nén và chòu kéo.(T) ΣN d = ΣN + W đài + W đất +W cọc :tổng tải trọng tác dụng lên cọc (T). n:số lượng cọc trong đài. ΣM y :tổng momen quay quanh trục y, tại đáy đài. (Tm). x max n , x max k :khoảng cách từ tâm móng đến cọc chòu nén, kéo max (m). x i :khoảng cách từ tâm móng đến cọc thứ i (m). Trọng lượng của đài và đất trên đài: W = W đài + W đất +W cọc = 3.7x2.7x1.3x1.5 + 3.7x2.7x0.7x0.835+12*0.09*1.5*23.2 =62.9 (T) ΣN đ = 668.55 + 62.9 = 731.45 (T) ΣM y = M y + Q x h đ = 44.6 + 13.169x1.3 = 61.7 Tm. Q max = ])5.1()5.0[(3 5.17.61 12 45.731 22 + + x = 73.3 (T) Q min = ])5.1()5.0[(3 5.17.61 12 45.731 22 + − x = 48.61 (T) Q max = 73.3 (T) < Q a = 77.86 (T) ⇒ Cọc thỏa khả năng chòu lực. Q min = 48.61(T) > 0 ⇒ cọc chòu nén. 7.7.2.Kiểm tra ổn đònh nền dưới đáy móng khối qui ước: Điều kiện kiểm tra: P tctc tb R < P IItc R2.1 max ≤ P 0 tc min ≥ P tc tb , P tc max , P tc min :ứng suất trung bình,cực đại,cực tiểu tiêu chuẩn tại đáy móng khối qui ước. R II :sức chòu tải ở trạng thái giới hạn II của đất nền tại đáy móng khối qui ước. Góc nội ma sát trung bình của các lớp đất theo chiều dài cọc: II tb ϕ = i ii h h ∑ ϕ∑ = 0 47.23 2 23 25.1753.2695.56.14 = + xx Sinh viên: Hồ Đức Anh Lớp: XDD47 - ĐH2 81 [...]... 3.5 -0 .559 -0 .676 -0 .808 -0 .956 -1 .118 -1 .295 -1 .693 -2 .141 -2 .621 -3 .103 -3 .541 -3 .919 -0 .42 -0 .543 -0 .691 -0 .867 -1 .074 -1 .314 -1 .906 -2 .663 -3 .6 -4 .718 -6 -9 .544 0.881 0.739 0.646 0.53 0.385 0.207 -0 .271 -0 .941 -1 .877 -3 .408 -4 .688 -1 0.84 1.437 1.507 1.566 1.612 1.64 1.646 1.575 1.352 0.917 0.197 -0 .891 -7 .894 3.01891 2.59856 2.35373 2.08531 1.8062 1.50438 0.83995 0.12941 -0 .6767 -2 .3851 -2 .4028 -6 .0882... 2.44 2.67 2.89 3.11 Ze 0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1 1.1 1.2 1.3 1.4 Sinh viên: Hồ Đức Anh Lớp: XDD47 - ĐH2 A3 0 0 -0 .001 -0 .005 -0 .011 -0 .021 -0 .036 -0 .057 -0 .085 -0 .121 -0 .167 -0 .222 -0 .287 -0 .365 -0 .455 B3 0 0 0 -0 .001 -0 .002 -0 .005 -0 .011 -0 .02 -0 .034 -0 .055 -0 .083 -0 .122 -0 .173 -0 .238 -0 .319 C3 1 1 1 1 1 0.999 0.998 0.996 0.992 0.985 0.975 0.96 0.938 0.907 0.866 D3 0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5... dựng -2 .050 -4 .050 Móng khơi quy uoc 0 Amq -2 7.25 5.87 B mq Góc truyền lực : α= ϕ tb 23.47 = = 5.87 0 4 4 Diện tích móng khối qui ước:Bmq Amq = A + 2Ltgα = 3.7 + 2x23.2tg7.870 = 8.5 Bmq = B + 2Ltgα = 2.7 + 2x23.2tg7.870 = 7.5 Sinh viên: Hồ Đức Anh Lớp: XDD47 - ĐH2 82 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng Diện tích móng khối qui ước: Fmq = AmqBmq = 8.5*7.5 = 63.75 m2 Trọng lượng móng khối qui ước: Wqu = Wcọc+Wđất... là cọc nằm ngay tại góc đài để tính xuyên thủng Kẻ đường 450 từ mép cọc xuống đài Ta có diện tích của hình tháp xuyên thủng là: Stb = 1.26/cos45 87 Sinh viên: Hồ Đức Anh Lớp: XDD47 - ĐH2 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng = 1.78 m 2 Lực chống xuyên: Pcx = Rk *Stb = 1.78* 104 *10 = 178 T Pcx > Qmax = 73.3 T Điều kiện chống xuyên giữa cọc và đài thoả 7.8 .Tính toán, bố trí cốt thép trong đài: Sơ đồ tính. .. -6 .0882 BIEU DO MOMENT 6 4 2 0 -2 0 2 4 6 8 10 Mz -4 -6 -8 *Momen max = 3.624 Tm, chọn a = 4 cm ⇒ h0 = 26cm M 3.624 x10 5 Fa = 0.9 R h = 0.9 x 2800 x 26 = 5.53 cm2 a 0 Fa > Att = 4.022 cm Nên ta chọn lại thép cọc Chọn lại :2φ20 cho mỗi cạnh *Tính cốt đai: H = 1.1 T = 1100kG 8 Rk bh02 Rad nf d utt = Q2 Chọn đai Φ8, n = 2, fd = 0.503 cm2 Sinh viên: Hồ Đức Anh Lớp: XDD47 - ĐH2 91 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư... Lớp: XDD47 - ĐH2 85 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng P1i σ gl 7.7.4.Kiểm tra đài cọc: 7.7.4.1.Kiểm tra xuyên thủng giữa cột và đài: Từ cổ móng kẻ đường 450 xuống thì hình tháp xuyên thủng bao trùm lên các cọc nên không cần kiểm tra xuyên thủng giữa cột với đài Sinh viên: Hồ Đức Anh Lớp: XDD47 - ĐH2 86 700 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng 100 1300 200 1500 45 7.7.4.2.Kiểm tra xuyên thủng giữa cọc và đài:... 0.3+2*0.3tg24.5 = 0.57 m Hệ số biến dạng: αbd = 5 Kbc 5 650 x0.57 = = 0.72m −1 Eb I 1957.5 Chiều dài tính đổi phần cọc trong đất: le = αbdLP = 0.72x23.2 = 16.7 m > 4 ⇒ A0 = 2.441 B0 = 1.621 Sinh viên: Hồ Đức Anh Lớp: XDD47 - ĐH2 89 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng C0 = 1.751 Các chuyển vò δHH, δHM, δMM của cọc ở cao trình mặt đất do các ứng lực đơn vò đặt tại cao trình này gây ra: 1 1 δHH = α 3 E I A0 =... 1.621 = 0.0016 T-1 bd b 1 1 δMM = α E I C 0 = 0.72 x1957.5 1.751 = 0.0012 T-1m-1 bd b Momen uốn và lực cắt tại cao trình đáy tầng hầm: 13.169 =1.1 T 12 44.6 M0 = M - Hl0 = 12 −1.1x0.7 = 2.9 Tm H0 = H = Chuyển vò ngang và góc xoay tại cao trình đáy tầng hầm: y0 = H0δHH + M0δHM = 1.1x0.0033 + 2.9x0.0016= 0.0083 m ψ0 = H0δMH + M0δMM = 1.1x0.0016 + 2.9x0.0012 = 0.005(rad) = 0.30 Momen uốn trong cọc: H 2 0 Mz... cậy A, B, D :hệ số tra bảng phụ thuộc vào ϕII=26.53(độ) A = 0.87; B = 4.51; D = 7.02 b: bề rộng của móng khối qui ước γ = γ 3II =0.842 :dung trọng lớp đất dưới đáy móng ở TTGH II Sinh viên: Hồ Đức Anh Lớp: XDD47 - ĐH2 83 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng lên h, γ* :chiều dày và dung trọng lớp đất từ đáy móng khối qui ước trở C= C 3 =0.032 lực dính đất nền lớp 3 ở TTGH II II ⇒R =(1.2*1.3/1.1)(0.87x7.5x0.842+4.51*(1397.6/63.75)... làm đài bò uốn là những phản lực đầu cọc M = ΣPili Pi :phản lực tại đầu cọc thứ i li : khoảng cách từ cọc i đến vò trí ngàm 7.8.1.Phương x: 1025 P P = 3*73.3 =219.9( T) M = Pl = 219.9*1.025=227.4 (T*m) Momen cho 1m bề rộng : M= Fa = 225.4 = 83.48 Tm 2.7 M 83.48 x10 5 = = 30.1cm 2 0.9 Ra h0 0.9 x 2800 x110 Chọn Φ20a100 7.8.2.Phương y: Sinh viên: Hồ Đức Anh Lớp: XDD47 - ĐH2 88 675 P Đồ án tốt nghiệp kỹ . 2.6 -2 .621 -3 .6 -1 .877 0.917 -0 .6767 6.22 2.8 -3 .103 -4 .718 -3 .408 0.197 -2 .3851 6.67 3 -3 .541 -6 -4 .688 -0 .891 -2 .4028 7.78 3.5 -3 .919 -9 .544 -1 0.84 -7 .894. 4.22 1.9 -1 .118 -1 .074 0.385 1.64 1.8062 4.44 2 -1 .295 -1 .314 0.207 1.646 1.50438 4.89 2.2 -1 .693 -1 .906 -0 .271 1.575 0.83995 7.33 2.4 -2 .141 -2 .663 -0 .941