Đang tải... (xem toàn văn)
nền và móng
NỀN VÀ MÓNG A. XỬ LÍ SỐ LIỆU. 1. Tên công trình : Trung Tâm Thương Mại 5 tầng. 2. Tải tác dụng : Tải tính toán Tải tiêu chuẩn Cột C1 tt N 0 = 1070KN tt M 0 = 292KNm tt Q 0 = 42KN tc N 0 = 892KN tc M 0 = 243KNm tc Q 0 = 35KN Cột C2 tt N 0 = 650KN tt M 0 = 185KNm tt Q 0 = 65KN tc N 0 = 542KN tc M 0 = 154KNm tc Q 0 = 54KN Tường T3 tt N 0 = 290KN/m tt M 0 = 42KNm/m tt Q 0 = 14KN/m tc N 0 = 242KN/m tc M 0 = 35KNm/m tc Q 0 = 12KN/m Xách đònh tiết diện cột : F = n R N k , Bê tông mác 200 có R n =110 Kg/cm 2 , tải lệch tâm k =1,2 Cột C 1 : F 1 = )(1167 110 10.107 .2,1 2 3 cm = Chọn bxl = 300x400, F 1 = 1200 cm 2 Cột C 2 : F 1 = )(709 110 10.65 .2,1 2 3 cm = Chọn bxl = 220x350, F 1 = 1200 cm 2 Tường T 3 : Xét trên 1m chiều dài tường : N = 29 (T) F 3 = )(316 110 10.29 .2,1 2 3 cm = Chọn b = 350, F 3 = 350 cm 2 3. Tính nền. Số liệu đòa chất : STT Số hiệu Độdày (m) W(%) W nh (%) W d (%) W γ (KN/m 3 ) ∆ ϕ C (KN/m 3 ) q c N 60 1 7 2 22,5 - - 19,6 2,64 - - 6,40 16 2 47 5,5 42,5 46,1 28,2 17,4 2,68 5 o 50’ 11 0,25 3 3 92 ∞ 27,5 45 28,1 19,2 2,72 19 o 55’ 32 3,68 25 1 - Lớp 1 Thành phần hạt : - % hạt đường kính ≥ 0,1mm = 2 +18 + 28 + 32 = 80 % > 70%, đất là cát nhỏ. - Xuyên tiêu chuẩn N = 16 thuộc khoảng (10 , 29) , nên ở trạng thái chặt vừa. - Kháng tiêu chuẩn q c = 6,4 Mpa = 6400 Kpa ở độ sâu 2m, cát ở trạng thái chặt vừa. Lớp đất 1 là đất cát chặt vừa. - N ∈ [ ] 1029 ÷ ứng với e ∈ [ ] 7,055,0 ÷ , với N = 16 thì e = 65,0 1029 55,07,0 7,0 = − − − - Dung trọng tự nhiên : ( ) 6,19)225,01( 65,01 10.64,2 1 1 0 =+ + =+ + ∆ = w e n w γ γ (KN/m 3 ) -Môđun biên dạng : E o = 1280010.4,6.2 3 == co q α (KN/m 2 ) Với cát thô chặt vừa, chọn 25,1 0 ÷= α , ta chọn 2 0 = α -góc ma sát : Trò số SPT N = 16 ⇒ ϕ = 36,5 o -Lớp 2 - Chỉ số dẻo : A = W nh - W d = 41,1% - 28,2% = 17,9% > 17%, đất này là đất sét. - Độ đặc : B = 776,0 9,17 6,285,42 = − = − A WW d 0,75 < B < 1 , đất ở trạng thái dẻo sệt. - Hệ số rỗng : ( ) ( ) 195,11 4,17 245,0110 1 1 0 =− + =− + = w n W e γ γ -Lớp 3 - Chỉ số dẻo : A = W nh - W d = 45.0% - 28,1% = 16,9% < 17%, đất này là đất sét. - Độ đặc : B = 0 9,16 1,285,27 < − = − A WW d đất ở trạng thái rắn. - Hệ số rỗng : ( ) ( ) 8105,01 2,19 278,0110 1 1 0 =− + =− + = w n W e γ γ Đường kính (mm) Thô 2-1 To 1-0,5 Vừa 0,5 – 0,25 Nhỏ 0,25 – 0,1 Mòn 0,1 – 0,05 % 2 18 28 32 10 2 Mặt cắt đòa chất 4. Giải pháp móng . Nền đất gồm : Đất tốt – yếu –tốt, ta co thể chọn các phương án sau đây : - Đặt móng trên nền đất 1. Đất 1 là đất tốt nhưng mỏng, lớp 2 bên dưới rất yếu và dày nên chọn phương án gia cố nền bằng đệm cát hay cọc cát và đặt móng nông trong chieu day lớp 1. - Bên trên lớp sét dẻo yêu là lớp cát nên có thể dùng phương pháp gia tải trước để gia cố nền vì lớp cát là nơi thoát nước cho lớp đất 2 trong qua trinh cố kế khi gia tải trước. B. TÍNH TOÁN MÓNG. I. Xác đònh kích thước móng . Lớp đất tốt bên trên mỏng, lớp bên xấu bên dưới dày nên dùng cọc cát gia cố nên là tối ưu. Giả thiết rằng sau khi gia cố bằng cọc cát thì R tc , E đều tăng lên 2,5 lần. 3 5500 2000 3 2 1 Đất cát nhỏ, trạng thái chặt vừa w γ = 19,6 KN/m 3 , 0 e = 0,65 Eo = 12800 KN/m 2 ; ϕ = 36,5 o Đất sét, trạng thái dẻo sệt w γ = 17,4 KN/m 3 , 0 e = 1,195 ϕ = 5 o 50’ c = 11 KN/m 2 Đất sét pha, trạng thái rắn w γ = 19,2 KN/m 3 , 0 e = 0,8105 ϕ = 19 o 55’ c = 32 KN/m 2 Chọn chiều sâu chôn móng h m = 1.4m, bêtông lót 0,1m Móng C1 a) Xác đònh kích thước sơ bộ : Giả thiết bề rộng móng b = 1,5m ( ) 0. 1 . ' 21 DBhmAb k mm R IIII tc ++= γγ Đất dưới móng là đất cát : m 1 = 1,4 ; m 2 = 1,2 Thí nghiệm đất trong phòng K 1 =1 ϕ = 36,5 o ⇒ A = 1,81 ; B = 8,25 6,19 1 ' === γγγ IIII (KN/m 3 ) ( ) 88,4960.6,519,1.25,86,19.5,1.81,1 1 2,1.4,1 =++= DR tc (KN/m 2 ) Diện tích sơ bộ : F = 91,1 5,1.2088,496 892 0 = − = − mtb tc tc hR N γ (m 2 ) Móng chòu tải lệch tâm nên cần tăng diện tích móng : F’ = 1,2 F = 1,2. 1,91 =2,1 (m 2 ) Móng lệch tâm không lớn, chọn k = 1,2, bề rộng móng : b = 3,1 2,1 1,2 == k F (m) Chọn b = 1,8m ; l = 2,2 m b) Kiểm tra ứng suất dưới đáy móng: ( ) 22 000 minmax, 2,2.8,1 )5,1.42243(6 5,1.20 2,2.8,1 8926 + ±+= + ±+= bl hQM h bl N P m tctc mtb tc γ P max = 458,76 (KN/m 2 ) P max = 51,74 (KN/m 2 ) P tb = 255,25 (KN/m 2 ) ( ) 76,5140.6,19.5,1.25,86,19.8,1.81,1 1 2,1.4,1 =++= DR tc (KN/m 2 ) Ta có : P min > 0; P max <1,2 R tc ; P tb < R tc , thỏa mãn áp lực dưới dáy móng. 4 Q = 54 KN N = 542 KN M = 154 KNm 5500 2000 1500 2 1 c) Kiểm tra điều kiện áp lực trên mặt lớp đất yếu. tc dy tc dy gl hhz bt hz RR m 5,2' 11 =<+ −== σσ bt hz 1 = σ = 11 h γ =19,6.2 = 39,2 (KN/m 2 ) gl z 0 = σ = P tb - m h 1 γ = 255,25 – 19,6.1,5 =225,85(KN/m 2 ) gl hhz m −= 1 σ =k 0 gl z 0 = σ = 0,926.225,85 = 209,24 b z2 = 8,1 5,0.2 = 0,556 ; b l = 1,2 ⇒ k 0 = 0,926 tc dy R = ( ) IIIIyIIy DcBhAb k mm ++ ' 1 21 γγ Tra bảng với đất sét ta có m 1 = 1,2 ; m 2 =1 ; thí nghiệm nén trong phòng lấy k 1 =1 ϕ =5 o 50’ ⇒ A =0,1 ; B = 1,39 ; D = 3,71 II γ = 17,4 (KN/m 3 ); ' II γ = 19,6 (KN/m 3 ); C II =11 (KN/m 2 ) b y , h y là chiều rộng chiều sâu móng của móng mở rộng qui ước: b y = 01,22,02,0838,4 22 =−−=∆−∆+ y F (m) h y = 2m F y = 831,4 24,209 5,1.20892 1 = + = + −= gl hhz mtbtc m hN σ γ (m 2 ) ∆ = 2 bl − = 2,0 2 8,12,2 = − (m) ( ) 55,11811.71,36,19.2.39,14,17.01,2.1,0 1 1.2,1 =++= tc R (KN/m 2 ) Ta có : gl hhz bt hz m −== + 11 σσ = 39,2 + 209,4 =248,44 (KN/m 2 ) ' tc dy R = 2,5 .118,55 = 296,39 (KN/m 2 ) gl hhz bt hz m −== + 11 σσ < ' tc dy R Điều kiện thỏa mãn. 5 Q = 35 KN N = 892 KN M = 243 KNm 5500 2000 1500 2 1 3 2 1 0 d) Kiểm tra điều kiện biến dạng của nền. *Ứng suất trong nền đất do tải trọng bản thân và tải trong dưới đế móng: Điểm Độ sâu(m) 2z/b Ko gl z σ (KN/m 2 ) bt z σ (KN/m 2 ) 0 0 0 1 225.85 29.4 1 0.5 0.556 0.9264763 209.24 39.2 2 1 1.111 0.6941322 156.77 47.9 3 1.5 1.667 0.4785495 108.08 56.6 4 2 2.222 0.3321491 75.02 65.3 5 2.5 2.778 0.2381675 53.79 74 6 3 3.333 0.176923 39.96 82.7 7 3.5 3.889 0.1356759 30.64 91.4 8 4 4.444 0.1069119 24.15 100.1 9 4.5 5 0.0861991 19.47 108.8 10 5 5.556 0.0708561 16 117.5 Tính lún tới điểm số 9 vì tại điểm này thỏa mãn 5 gl z σ < bt z σ , chiều sâu nền gây lún chưa hêt lớp 2 6 Q = 35 KN N = 892 KN M = 243 KNm 5500 2000 39,2 1500 2 1 3 2 1 0 134,9 108,8 9 3 8 7 6 5 4 *Tính modul biến dạng cho lớp đất 2 P (KN/m 2 ) 0 50 100 150 200 e 1,195 1,148 1,11 1,08 1,06 Cấp tải 0 -50 50 - 100 100-150 150 - 200 E(KN/m 2 ) 1868 4522 8440 16640 *Bảng tính lún. Phân lớp Chiềudày(m) gl z σ (KN/m 2 ) 2.5E(KN/m 2 ) Si(m) 1 0.5 217.545 12800 0.006798 2 0.5 183.005 21100 0.003469 3 0.5 132.425 21100 0.00251 4 0.5 91.55 21100 0.001736 5 0.5 64.405 11305 0.002279 6 0.5 46.875 11305 0.001659 7 0.5 35.3 11305 0.001249 8 0.5 27.395 4670 0.002346 9 0.5 21.81 4670 0.001868 S= 0.023914 Độ lún của móng C1 : S 1 =2,4cm Móng C2 a) Xác đònh kích thước sơ bộ : Giả thiết bề rộng móng b = 1,5m ( ) 0. 1 . ' 21 DBhmAb k mm R IIII tc ++= γγ Đất dưới móng là đất cát : m 1 = 1,4 ; m 2 = 1,2 Thí nghiệm đất trong phòng K 1 =1 ϕ = 36,5 ⇒ A = 1,81 ; B = 8,25 6,19 1 ' === γγγ IIII (KN/m 3 ) ( ) 88,4960.6,519,1.25,86,19.5,1.81,1 1 2,1.4,1 =++= DR tc (KN/m 2 ) 7 Q = 54 KN N = 542 KN M = 154 KNm 2000 1500 2 1 0 Diện tích sơ bộ : F = 066,1 5,1.2088,496 650 0 = − = − mtb tc tc hR N γ (m 2 ) Móng chòu tải lệch tâm nên cần tăng diện tích móng : F’ = 1,2 F = 1,2. 1,066 =1,173 (m 2 ) Móng lệch tâm lớn, chọn k = 1,6, bề rộng móng : b = 86,0 6,1 173,1 == k F (m) Chọn b = 1,3m ; l = 2,1 m b) Kiểm tra ứng suất dưới đáy móng: ( ) 22 000 minmax, 1,2.3,1 )5,1.65185(6 5,1.20 1,2.3,1 6506 + ±+= + ±+= bl hQM h bl N P m tctc mtb tc γ P max = 474,48 (KN/m 2 ) P max = 10,85 (KN/m 2 ) P tb = 242,665 (KN/m 2 ) ( ) 38,5250.6,19.5,1.25,86,19.3,1.81,1 1 2,1.4,1 =++= DR tc (KN/m 2 ) Ta có : P min > 0; P max <1,2 R tc ; P tb < R tc , thỏa mãn áp lực dưới dáy móng. c) Kiểm tra điều kiện áp lực trên mặt lớp đất yếu. tc dy tc dy gl hhz bt hz RR m 5,2' 11 =<+ −== σσ bt hz 1 = σ = 11 h γ =19,6.2 = 39,2 (KN/m 2 ) gl z 0 = σ = P tb - m h 1 γ = 242,665 – 19,6.1,5 = 213,26(KN/m 2 ) gl hhz m −= 1 σ = k 0 gl z 0 = σ = 0,87075.213,26 = 185,7 b z2 = 3,1 5,0.2 = 0,769 ; b l = 1,2 ⇒ k 0 = 0,87075 tc dy R = ( ) IIIIyIIy DcBhAb k mm ++ ' 1 21 γγ Tra bảng với đất sét ta có m 1 = 1,2 ; m 2 =1 ; thí nghiệm nén trong phòng lấy k 1 =1 ϕ =5 o 50’ ⇒ A =0,1 ; B = 1,39 ; D = 3,71 II γ = 17,4 (KN/m 3 ); ' II γ = 19,6 (KN/m 3 ); C II =11 (KN/m 2 ) b y , h y là chiều rộng chiều sâu móng của móng mở rộng qui ước: 8 Q = 54 KN N = 542 KN M = 154 KNm 2000 1500 2 1 4 3 2 1 0 b y = 48,14,04,036,3 22 =−−=∆−∆+ y F (m) h y = 2m F y = 36,3 7,185 5,1.1,2.3,1.20542 1 = + = + −= gl hhz mtbtc m blhN σ γ (m 2 ) ∆ = 2 bl − = 4,0 2 3,11,2 = − (m) ( ) 45,11711.71,36,19.2.39,14,17.48,1.1,0 1 1.2,1 =++= tc R (KN/m 2 ) Ta có : gl hhz bt hz m −== + 11 σσ = 39,2 + 185,7 = 224,9 (KN/m 2 ) ' tc dy R = 2,5 .117,45 = 293,62 (KN/m 2 ) gl hhz bt hz m −== + 11 σσ < ' tc dy R Điều kiện thỏa mãn. e) Kiểm tra điều kiện biến dạng của nền. *Ứng suất trong nền đất do tải trọng bản thân và tải trọng dưới đế móng: Điểm Độ sâu(m) 2z/b Ko gl z σ (KN/m 2 ) bt z σ (KN/m 2 ) 0 0 0 1 213.265 29.4 1 0.5 0.769 0.870753 185.7 39.2 2 1 1.538 0.5805369 123.81 47.9 3 1.5 2.308 0.3720173 79.34 56.6 4 2 3.077 0.2478315 52.85 65.3 5 2.5 3.846 0.1734967 37 74 6 3 4.615 0.1269812 27.08 82.7 7 3.5 5.385 0.0964359 20.57 91.4 8 4 6.154 0.0754874 16.1 100.1 9 Q = 54 KN N = 542 KN M = 154 KNm 5500 2000 134,9 100,1 9 39,2 1500 3 2 1 8 7 6 5 4 3 2 1 0 Tính lún tới điểm số 8 vì tại điểm này thỏa mãn 5 gl z σ < bt z σ , chiều sâu nền gây lún chưa hêt lớp 2. *Bảng tính lún. Phân lớp Chiều dày(m) gl z σ (KN/m 2 ) 2.5E(KN/m 2 ) Si (m) 1 0.5 199.4825 12800 0.006234 2 0.5 154.755 41600 0.001488 3 0.5 101.575 21100 0.001926 4 0.5 66.095 11305 0.002339 5 0.5 44.925 4670 0.003848 6 0.5 32.04 4670 0.002744 7 0.5 23.825 4670 0.002041 8 0.5 18.335 4670 0.00157 Tổng 0.022189 Độ lún cuối cùng của móng C2 : S 2 = 2,2 cm Móng T 3 a) Xác đònh kích thước sơ bộ : Giả thiết bề rộng móng là 1,5m. Cắt ra 1 đoạn móng băng dài 1m để tính thì móng được coi như móng đơn dài 1,5m, rộng l = 1m. ( ) 0. 1 . ' 21 DBhmAb k mm R IIII tc ++= γγ Đất dưới móng là đất cát : m 1 = 1,4 ; m 2 = 1,2 Thí nghiệm đất trong phòng K 1 =1 Trong công thức này thì b là chiều rộng của móng đơn sau khi cắt nên b = 1m ϕ = 36,5 ⇒ A = 1,81 ; B = 8,25 6,19 1 ' === γγγ IIII (KN/m 3 ) ( ) 01,5060.6,19.5,1.25,86,19.1.81,1 1 2,1.4,1 =++= DR tc (KN/m 2 ) 10 1 2 1500 2000 N = 242 KN Q = 12 KN M = 35 KNm b [...]... lệch giữa móng C2 và T3 : = = 0,0065 >[ ] l 200 l Độ lún lệch giữa C1 và C2 là : Điều kiện lún lệch giữa giữa C2 và T3 thoả mãn, nhưng khi tăng kích thước của móng T3 để giảm độ lún của nó xuống thì độ lúng không giảm bao nhiêu trong khi kích thước tăng lên tương đối lớn Như vậy tăng khích thước móng T3 là không kinh tế Tuy nhiên ta có thể giảm độ lún lệch bằng cách tăng cướng độ cứng giữa các móng bằêng... tăng cướng độ cứng giữa các móng bằêng hệ thống đà kiềng C TÍNH TOÁN ĐỘ BỀN CHO CÁC MÓNG Móng BTCT BT#250 : Rn = 11000 (KN/m2) Rk = 880 (KN/m2) Thép AII : Ra = 280000 (KN/m2) Móng C1 Lớp bê tông lót dưới đế móng dày 100mm thì chiều sâu kể từ mặt đất tự nhiên đến đáy đế móng là h’m= 1,5 – 0,1 =1,4m Kích thước của cột trên móng hc x bc = 400 x 300 1070 6( 292 + 42.1,4 ) ± 1,8.2,2 1,8.2,2l 2 0,9 +0,4 = 28,6... 0.002279 Tổng 0.035425 Độ lún cuối cùng của móng T3 : S3 = 3,5 cm 13 II Kiểm tra độ lún và lún lệch giữa các móng Công trình thuộc công trình dân dụng nhiều tầng bằng khung bê tông cốt thép có tường chèn, độ lún cho phép [ ∆S] = 8cm, độ lún lệch cho phép [ ∆ S ] = 0,001 l Độ lún của các móng lần lượt là S1 = 2,4cm; S2 = 2,2cm; S3 = 3,5cm < [ ∆S] Khoảng cách giữa các móng là C1C2 > 700cm ; C2T3 = 200 ∆S 2,4... Pmin + b N = 290 KN Q = 14 KN M = 42 KNm h hm'=1400 Móng T3 Tường trên móng có chiều dày bt = 350m, Tính toán cho 1m chiều dài móng0 = 0 Pmim P1 Pm Pmax 1000 1 350 B = 625 b = 1600 1 1 = 29,84 + 0,625 + 0,35 ( 272,66 − 29,84) 1,6 = 177,81(KN/m2) - Chọn chiều cao đế móng :h = 0,40m = 40cm - Lớp bê tông bảo vệ : a = 3cm - Chiều cao làm việc của đế móng là h0 = 0,37cm B + bt + h ( Pmax − Pmin ) Pm = Pmin... 0,75.880.0,4.1 = 264(KN) -Chiều cao móng đã chọn đủ để móng không bò đâm thủng vì Pdt < Pcđt -Mô men tại mặt cắt 1-1 và 2-2 : M1 = Pmax + P B 2 1 272,66 + 177,81 0,625 2 1 = = 43,99 (KNm) 2 2 2 2 - Thép theo phươngvuông góc với chiều dài móng băng : M1 43,99 = F1a = = 0,000472 (m2) = 4,72(cm2) 0,9 Ra ho 0,9.280000.0,37 Chọn 5 φ12 a200, Fa = 5,65 cm2 - Thép theo phương chiều dài móng đặt theo cấu tạo 6 φ8... zgl h −h = 39,2 + 141,3 = 180,5 (KN/m2) = 1 1 m tc dy R ' = 2,5 118,64 = 296,60 (KN/m2) bt tc σ z =h + σ zgl h −h < Rdy ' = 1 1 m d) Kiểm tra điều kiện biến dạng của nền *Ứng suất trong nền đất do tải trọng bản thân và tải trọng trên móng : N = 542 KN Q = 54 KN M = 154 KNm 2000 1500 1 0 39,2 1 2 2 3 4 5 5500 6 7 108,8 8 9 3 134,9 Bảng kết quả 12 Điểm 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 Độ sâu(m) 0.0 0.5 1.0... : áp lực của đất tác dụng lên đáy móng trong miền gạch chéo trên hình vẽ : P + Pm ( L − h )b = 526,95 + 437,52 ( 0,875 − 0,55).1,3 = 203,74 (KN) Pdt = max 2 2 - Lực chống đâm thủng của BT trên mặt đâm thủng : Pcđt = 0,75Rkh(bc + h) = 0,75.880.0,55.(0,22 + 0,55) = 279,51(KN) -Chiều cao móng đã chọn đủ để móng không bò đâm thủng vì Pdt < Pcđt -Mô men tại mặt cắt 1- 1và 2-2 : Pmax + P L2 b 526,95 + 286,18... 2100 1 15 Ta chỉ tính toán với ap lực dương dưới đáy móng, bỏ qua phần âm Phần biểu đồ áp lực dương này có độ dài Pmax 526.95 Là l’ = P + P l = 2.1 526.95 + 50.76 max min = 1.915(m) P1 = 1,915 −0,875 l '− L 526,95 = 286,18 (KN/m2) Pmax = 1,915 l' - Chọn chiều cao đế móng : h = 0,55m = 55cm - Lớp bê tông bảo vệ : a = 3cm - Chiều cao làm việc của đế móng là h0 = 0,55 – 0,02 = 0,52m Pm = l '−( L − h )...tc N0 242 = = 0,5084 (m2) Diện tích sơ bộ : F = tc R − γ tb hm 506,01 − 20.1,5 Móng chòu tải lệch tâm nên cần tăng diện tích móng : F’ = 1,2 F = 1,2 0,5084 = 0,5592 (m2) ⇒ b = F’ = 0,5592 Chọn b = 1,6 b) Kiểm tra ứng suất dưới đáy móng: tc tc N tc 6 M 0 + Q0 hm 242 6(35 + 12.1,5) Pmax, min = 0 + γ tb hm ± = + 20.1,5 ± 2 1.b 1,6 1.b 1,6 2 Pmax = 305,47 (KN/m2)... bl bl 2 2 400 L = 900 l = 2200 1 = 314,1(KN/m2) - Chọn chiều cao đế móng :h = 0,55m = 55cm - Lớp bê tông bảo vệ : a = 3cm - Chiều cao làm việc của đế móng là h0 = 0,55 – 0,02 = 0,52m L + hc + h ( Pmax − Pmin ) Pm = Pmin + l = 28,6 + 0,9 + 0,4 + 0,55 (551,8 − 28,6) = 434,9(KN/m2) 2,2 14 - Lực đâm thủng : áp lực của đất tác dụng lên đáy móng trong miền gạch chéo trên hình vẽ : P + Pm ( L − h )b = 511,8 . của móng C2 : S 2 = 2,2 cm Móng T 3 a) Xác đònh kích thước sơ bộ : Giả thiết bề rộng móng là 1,5m. Cắt ra 1 đoạn móng băng dài 1m để tính thì móng được. đất tốt nhưng mỏng, lớp 2 bên dưới rất yếu và dày nên chọn phương án gia cố nền bằng đệm cát hay cọc cát và đặt móng nông trong chieu day lớp 1. - Bên trên