LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ TRẠM BIẾN ÁP 220/110/20KV PHẦN I TÍNH TOÁN LỰA CHỌN THIẾT BỊ CHÍNH SVTK: BÙI VĂN CƯỜNG GVHD: NGUYỄN BỘI KHUÊ LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ TRẠM BIẾN ÁP 220/110/20KV Chương Mở đầu GIỚI THIỆU NHÀ MÁY ĐIỆN VÀ TRẠM BIẾN ÁP I.GIỚI THIỆU VỀ TRẠM BIẾN ÁP: Trạm biến áp dùng để biến đổi điện từ cấp điện áp sang cấp điện áp khác Nó đóng vai trò quan trọng hệ thống cung cấp điện Nhà máy điện trạm biến áp phần tử quan trọng hệ thống điện cung cấp điện cho phụ tải nơi khác xa hơn, khoảng cách xa nhiều số Sự chọn lựa trung tâm phát điện liên quan đến nhiều vấn đề cần số vốn đầu tư ban đầu lớn, phí tổn hao khai thác nhiều hay ít, vị trí cần thiết kế lắp đặt xa nơi công chúng để tránh gây bụi bậm ồn Do hầu hết nơi điện truyền tải, chuyên chở từ nơi (nhà máy phát điện) đến nơi tiêu thụ Sự truyền tải điện xa sinh nhiều vấn đề, chi phí cho hệ thống truyền tải điện tổn hao điện Phương pháp hữu hiệu để giảm chi phí cách nâng mức điện áp lên cao, tiết diện dây cáp tổn hao điện truyền tải giảm đáng kể Tuy nhiên mức điện áp nâng đến cấp để phù hợp vơí vấn đề cách điện an toàn Hiện nước ta nâng mức điện áp lên đến 500((kV)) để tạo thành hệ thống điện hoàn hảo vận hành từ năm 1994 đến Chính lẽ trạm biến áp thực nhiệm vụ nâng điện áp lên cao truyền tải, trung tâm tiếp nhận điện (cũng trạm biến áp) có nhiệm vụ hạ mức điện áp xuống để phù hợp với nhu cầu Trạm biến áp phân loại theo điện áp địa dư  Theo cấp điện áp : Như trình bày có trạm tăng áp, trạm hạ áp trạm trung gian  Theo địa dư : Có trạm biến áp khu vực (từ điện áp mạng điện khu vực hay mang điện hệ thống khu vực hay mạng điện hệ thống thường trạm 110((kV)), 220((kV)), 500((kV)),…, chủ yếu cung cấp điện cho khu vực rộng lớn bao gồm thành phố, khu công nghiệp…), trạm biến áp địa phương Nhiệm vụ trạm : Đïc giao khuôn khổ đề tài luận án tốt nghiệp : thiết kế trạm biến áp trung gian cấp 220/110/20 kv với số SVTK: BÙI VĂN CƯỜNG GVHD: NGUYỄN BỘI KHUÊ LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ TRẠM BIẾN ÁP 220/110/20KV liệu ghi nhiệm vụ thiết kế Phụ tải cho khu vực thành phố , công nghiệp, phụ tải địa phương khu dân cư II.Phân tích nguồn cung cấp điện: Trong thiết kế môn học thường cho nhà mày điện cung cấp điện cho phụ tải vùng yêu cầu thiết kế từ góp cao áp trạm tăng áp nhà máy điện trở nên không cần phân tích nguồn điện Tuy nhiên, nguồn lưới điện quốc gia mà mạng điện thiết kế cung cấp từ góp hệ thống, nhà máy nhiệt điện, nhà máy thủy điện… Nguồn điện giả thiết cung cấp đủ công suất tác dụng theo nhu cầu phụ tải với hệ số công suất qui định Điều cho thấy nguồn không cung cấp đủ yêu cầu công suất kháng việc đảm bảo nhu cầu điện phản kháng thực trình thiết kế cách bù công suất kháng phụ tải mà không cần phải tất từ nguồn Trong giới hạn Luận văn tốt nghiệp xét nguồn chủ yếu hai nhà máy thủy điện Trị An Đa Nhim cung cấp cho phụ tải trạm, gồm quận huyện, khu dân cư khu công nghiệp Hai nguồn liên kết lại với đảm bảo cung cấp điện liên tục III.Phân tích phụ tải: Phụ tải điện số liệu ban đầu để giải vấn đề tổng hợp kinh tế kỹ thuật phức tạp thiết kế mạng điện Xác định phụ tải điện giai đoạn thiết kế hệ thống nhằm mục đích vạch sơ đồ, lựa chọn kiểm tra phần tử mạng điện máy phát, đường dây, máy biến áp tiêu kinh tế kỹ thuật Vì thế, công tác phân tích phụ tải chiếm vị trí quan trọng cần thực cách chu đáo Số liệu phụ tải Luận Văn Tốt Nghiệp gồm : 16 phụ tải ứng với công suất lúc cực đại cực tiểu, hệ số công suất yêu cầu cung cấp điện Các phụ tải gồm có : 2phụ tải cấp điện áp 220KV có công suất Smax = 75MVA phụ tải cấp điện áp 110KV có công suất Smax = 100MVA 10 phụ tải cấp điện áp 20KV có công suất Smax = 50MVA Hệ sốcông suất cấp điện áp cos  =0,8 SVTK: BÙI VĂN CƯỜNG GVHD: NGUYỄN BỘI KHUÊ LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ TRẠM BIẾN ÁP 220/110/20KV Chương I TÍNH TOÁN LỰA CHỌN SƠ ĐỒ NỐI ĐIỆN CHÍNH  XÁC ĐỊNH NHU CẦU PHỤ TẢI I.Cân Bằng Công Suất Khi thiết kế trạm biến áp thiết phải xét đến cung cấp công suất hệ thống TBA đảm bảo chất lượng điện tính liên tục cung cấp, công suất hệ thống đưa đến trạm nhỏ công suất phụ tải trạm Vì việc cân công suất cần thiết thiết kế II.Đồ Thị Phụ Tải S=Smax.S%, P=S.cos, Q=P.tg 1.Nhà máy m = 220 KV Pmax = 60 MW cos = 0.8  tg = 0.75  Smax= Pmax/ cos Smax = 75 MVA Qmax = Pmax tg = 60 x 0.75 = 45 MVAR Bảng phân bố công suất theo thời gian Công suất Thời gian Q P (MW) S (MVA) (MVAR) 0->6 42 31.5 52.5 6->12 48 36 60 12->14 54 40.5 67.5 14->16 60 45 75 16->18 48 36 60 18->24 42 31.5 52.5 Đồ thị phụ tải : S (MVA) 75 67,5 60 60 52.5 52.5 40 20 SVTK: BÙI VĂN CƯỜNG 12 16 20 24 t (giờ) GVHD: NGUYỄN BỘI KHUÊ LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ TRẠM BIẾN ÁP 220/110/20KV 2.Phụ tải khu công nghiệp (cấp 110 KV) Uñm = 110 KV Pmax = 80 MW, cos = 0.8  tg = 0.75  Smax= Pmax/ cos, Smax = 100 MVA Qmax = Pmax tg = 80 x 0,s75 = 60 MVAR Bảng phân bố công suất theo thời gian Công suất Thời gian Q P (MW) S (MVA) (MVAR) 0->6 56 42 70 6->14 64 48 80 14->20 80 60 100 20->24 56 42 70 Đồ thị phụ tải S (MVA) 100 100 80 70 70 70 40 20 12 14 16 20 24 t (giờ) 3.Phụ tải khu dân cư (cấp 20 KV) m = 20 KV Pmax = 40 MW, cos = 0.8  tg = 0.75  Smax= Pmax/ cos, Smax = 50 MVA Qmax = Pmax tg =40 x 0,75 = 30 MVAR SVTK: BÙI VĂN CƯỜNG GVHD: NGUYỄN BỘI KHUÊ LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ TRẠM BIẾN ÁP 220/110/20KV Bảng phân bố công suất theo thời gian Công suất Thời gian Q P (MVA) S (MVA) (MVAR) 0->6 20 15 25 6->12 28 21 35 12->14 24 18 30 14->18 28 21 35 18->22 40 30 50 22->24 20 15 25 Đồ thị phụ tải: S (MVA) 50 50 35 35 30 25 25 12 14 16 18 20 22 24 t(giờ) 4.Đồ thị phụ tải tổng trạm Công suất lớn trạm SmaxT =150 MVA Cos trạm Cos  SKCN Cos KCN  SKDC Cos KDC SKCN  SKDC Cos  100.0,8  50.0,8  0,8 100  50 tg=0,75 SVTK: BÙI VĂN CƯỜNG GVHD: NGUYỄN BỘI KHUÊ LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ TRẠM BIẾN ÁP 220/110/20KV Bảng phân bố công suất tổng trạm Công suất Thời gian Q P (MVA) S (MVA) (MVAR) 0->6 76 57 95 6->12 92 69 115 12->14 88 66 110 14->18 108 81 135 18->20 120 90 150 20->22 96 72 120 22->24 76 57 95 Đồ thị phụ tải tổng trạm S(MVA) 150 135 120 115 95 12 14 16 18 20 22 24 t(giờ) III.Chọn Sơ Đồ Cấu Trúc Trong thiết kế nhà máy điện trạm biến áp đưa phương án sơ đồ cấu trúc Từ so sánh phương án kinh tế kỹ thuật tổn thất cuối phương án tối ưu phương án chọn Sơ đồ cấu trúc sơ đồ mối quan hệ nguồn phụ tải hay trạm biến áp với Một sơ đồ cấu trúc gọi tối ưu đạt tiêu sau: +Làm việc bảo đamû tin cậy +Tính kinh tế cao +Cấu tạo đơn giản vận hành linh hoạt +Có thể thực thi SVTK: BÙI VĂN CƯỜNG GVHD: NGUYỄN BỘI KHUÊ LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ TRẠM BIẾN ÁP 220/110/20KV +Có thể phát triển tương lai Với trạm biến áp cấp 220/110/20KV chế độ trung tính trạm nối đất trực tiếp nên định chọn máy biến áp từ ngẫu máy biến áp trạm Bởi máy biến áp từ ngẫu lợi mặt kinh tế so với loại MBA khác Và chọn sơ đồ nối điện sơ đồ hệ thống góp có phân đoạn đưa phương án nối dây coi tối ưu vận hành kỹ thuật Phương án Phương án 220KV 220 KV 110KV B1 B2 B1 B2 110 KV 20KV B3 B4 20 KV SVTK: BÙI VĂN CƯỜNG GVHD: NGUYỄN BỘI KHUÊ LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ TRẠM BIẾN ÁP 220/110/20KV IV.Sơ Đồ Nối Điện Chính Của Các Phương n 1.Sơ đồ nối điện cho phương án 220KV B1 110KV B2 20KV SVTK: BÙI VĂN CƯỜNG GVHD: NGUYỄN BỘI KHUÊ LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ TRẠM BIẾN ÁP 220/110/20KV 2.Sơ đồ cho phương án 220 KV B1 B2 110 KV Pmax =80MW B3 B4 20 KV SVTK: BÙI VĂN CƯỜNG Pmax =40MW 10 GVHD: NGUYỄN BỘI KHUÊ LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP R bs  THIẾT KẾ TRẠM BIẾN ÁP 220/110/20KV R tia 22,66   13,65 n. tia 2.0,8 tia :hệ số sử dụng dạng tia (0,8) n=2 : số tia tổ hợp Trong sơ đồ bố trí hệ thống nối đất ta có tất m=24 vị trí đặt nối đất bổ sung (gồm chân cột có KTS vị trí nối đất DCS không trùng với vị trí ) nên điện trở tổng hệ thống nối đất bổ sung R bs   R bs 13,65   0,57 m 24 vaäy toàn hệ thống nối đất nhân tạo có điện trở Rnt=Rmv //Rbs =0,65//0,57=0,3 Tóm lại : điện trở tản toàn hệ thống nối đất an toàn R=Rnt //Rtn =0,3//0,34=0,16 10% + 5% + 6% + 5% = 26% SVTH: BÙI VĂN CƯỜNG 82 GVHD: NGUYỄN BỘI KHUÊ LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ TRẠM BIẾN ÁP 220/110/20KV - Xác định dòng khởi động : Dòng khởi động mạch bảo vệ (Phía sơ cấp BI) cần chọn : Ikđ > Kat Ikcb.tt.max = Kat (fi.max kđn kkck IN.ngoài.max) fi.max : Sai số cực đại cho phép BI tình trạng ổn định fi.max= 10% kđn : Hệ số đồng BI kđn =  Chọn kđn = 0,2 kkck : Hệ số kể đến ảnh hưởng bỡi thành phần không chu kỳ dòng ngắn mạch kkck = 1,9 Kat : Hệ số an toàn Kat = 1,2  1,3 Chọn Kat = 1,2 IN.ngoài.max : Thành phần chu kỳ dòng ngắn mạch lớn vùng bảo vệ Vì dòng ngắn mạch hai phía MBA (Số liệu lấy từ chương 6): IN1 = 6,498kA IN2’= IN2 110 110 = 6,07x = 3,035kA 220 220 (Dòng ngắn mạch phía trung quy phía cao áp MBA) Nên chọn IN.ngoài.max = IN1 = 6,498kA Vậy Ikđ > 1,2 (0,1 0,2 1,9 6,498) = 296A Chọn Ikđ = 300A Dòng khởi động bảo vệ qui thứ cấp BI : Ikñ tc =Ikñ /n BI CA = 300 /600 = 0,5A - Độ nhạy bảo vệ : Kn = I N.trong I kd IN dòng ngắn mạch nhỏ vùng bảo vệ IN min= IN2’= IN2 Vaäy : Kn = 110 110 =6,07x = 3,035kA 220 220 3035 = 10,11 > (Thoả yêu cầu bảo vệ so lệch 300 MBA) + Chọn rơ le bảo vệ so lệch máy biến áp 87IT : Chọn rơ le bảo vệ so lệch dạng kỹ thuật số hãng ABB có đăc tính kỹ thuật : - Loại : REG 216 (trong REG 216/REG 216 Compact bảo vệ MBA) - Đặc điểm : + Dùng cho MBA cuộn dây cuộn dây + Chức pha + Đặc tính theo dòng điện + Độ ổn định cao cố bên bảo hoà BI + Hạn chế dòng từ hoá nhảy vọt dùng hoạ tần bậc SVTH: BÙI VĂN CƯỜNG 83 GVHD: NGUYỄN BỘI KHUÊ LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP - THIẾT KẾ TRẠM BIẾN ÁP 220/110/20KV Thông số đặt : + Tầm đặt : Giá trị g = 0,1  0,5 Iđm , bước 0,05 Iđm (độ nhạy bản) Dựa theo tầm đặt ta có giá trị tác động sau : 0,1 ; 0,15 ; 0,2 ; … ; 0,4 ; 0,45 ; 0,5 ; 0,55 ; 0,6 ; … ; 0,9 ; 0,95;1 (A) Vì Ikđ.tc = 0,5A, ta chọn Ikđ.rơle = g = 0,5A + Giá trị đặt (độ dốc) : v = 0,25 ; 0,5 Vì độ dốc rơ le(%) > 26% , chọn độ dốc rơ le 50% + Giá trị đặt : b = 1,25  2,5 Iđm , bước 0,25 Iđm - Thời gian cắt cố tối đa : + Đối với I = Ikđ.rơle > Iđm : < 30 ms + Đối với I = Ikđ.rơle < Iđm : < 50 ms - Độ xác giá trị khởi động : + 5% Iđm (ở tần số fđm) - Điều kiện (giải trừ) trở : I < 0,8x giá trị cài đặt (g) Ii Bảo Vệ Chống dòng chạm Đất (51Nit) Để bảo vệ dòng chạm đất cho MBA liên lạc ta sử dụng bảo vệ dòng cực đại thứ tự không hướng + Sơ đồ bảo vệ dòng chống chạm đất : TC 220KV PHỤ TẢI 51NIT TC 110KV Sơ đồ bảo vệ dòng chạm đất + Chọn biến dòng : Dòng định mức cuộn dây chung MBA : Iđm ch =  Iñm TA = (1 - U dm TA 121 ) Iñm TA = (1 ) x 0,596 = 0,282kA 230 U dm CA ( hệ số có lợi) Vậy chọn biến dòng cho mạch bảo vệ có nBI = 300/1A + Tính toán thông số cài đặt : - Tính dòng khởi động rơ le : Yêu cầu : Ikđ < I0.min Ikđ > Ikcb.max (điều kiện định) Ta có công thức : Ikđ = Kat Ikcb.max SVTH: BÙI VĂN CƯỜNG 84 GVHD: NGUYỄN BỘI KHUÊ LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ TRẠM BIẾN ÁP 220/110/20KV Kat = 1,2  1,5 Choïn Kat = 1,2 Ikcb.max = Kđn fI IN Kđn hệ số đồng BI Kđn = 0,5  Chọn Kđn = 0,5 fI : Sai số BI Lấy fI = 0,1 IN : Giá trị lớn dòng tải ngắn mạch pha IN = IN2 = 6,07kA (Số liệu lấy từ phần Tính toán ngắn mạch) Ikcb.max = 0,5 x 0,1 x 6070 = 303,5A => Ikñ = 1,2 x 303,5 = 364,2A Dòng khởi động qui thứ cấp : Ikñ t c = I kd 364,2 = = 1,214A 300 n CT - Tính độ nhạy : Yêu cầu : Knh > 1,5 Ta có công thức : Knh = I I kd I0min dòng thứ tự không nhỏ ngắn mạch pha pha chạm đất Từ chương tính toán ngắn mạch ta coù X * ( cb )1  0,3863  X * ( cb )2  X * ( cb )1  X *cb )C  X *cb ) T  0,3863  1,4   1,7863   ( ( I cb  X *  ( cb )   0,559 1,7863 Doøng ngắn mạch pha góp 110kv I  I cb I cb  0,559.5,02  2,8KA N Dòng ngắn mạch pha góp 110KV I2  N 3 I N  2,8  2,42KA 2 Dòng ngắn mạch pha góp 110KV I  N I cb X1  X1  X1  X   X   với X1  X 2  0,3863 X MBA  X MBA  0,8263 X HT  3.X HT  3.0,083  0,249 X0  = X OHT x 0,5.X OMBA 0,249.0,5.0,8263 =  0,15 X OHT  0,5.X OMBA 0,249  0,5.0,8263 Dòng thứ tự không (I0(1)) ngắn mạch pha chạm đất : SVTH: BÙI VĂN CƯỜNG 85 GVHD: NGUYỄN BỘI KHUÊ LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP IN2(1) = (X1  THIẾT KẾ TRẠM BIẾN ÁP 220/110/20KV I cb.C 3.2,51  8,16 kA =  X   X  ) 2.0,3863  0,15 Vaäy : I0min = 2,42kA Độ nhạy : Knh = I 2420 =  6,6 > 1,5 (Thoả yêu cầu độ nhạy) I kd 364,20 + Chọn rơ le bảo vệ dòng chạm đất MBA (51NIT) : Chọn rơ le bảo vệ dạng kỹ thuật số loại REG 216 hãng ABB có đặc tính kỹ thuật sau : - Loại : REG 216 (trong REG 216/REG 216 Compact bảo vệ MBA) III.Bảo vệ dòng cực đại a Nhiệm vụ : Báo tín hiệu tải dùng rơ le MCGG 63 Bảo vệ dự trữ cho bảo vệ so lệch dọc Bảo vệ dự trữ tình trạng ngắn mạch phần tử lân cận nhu góp 110KV,22KV Đường dây phụ tải dùng role MCGG 53 Sơ đồ bảo vệ dòng chạm đất dùng MCGG 63 MCGG 53 21 22 23 24 25 26 MCGG 63 21 22 25 26 27 26 MCGG 53 b Dòng khởi động  Bảo vệ tải Bảo vệ dòng phía sơ cấp 220KV k at I kñ  I lv k tv n BI kat =1,2 :hệ số an toàn ktv =0,85 :hệ số trở nBI =300/5 Ilv : dòng làm việc tính toán với phụ tải cực đại MBA vận hành S 150000 I lv  max 1,4  1,4  275,6A 3.U HT 3.220 SVTH: BÙI VĂN CƯỜNG 86 GVHD: NGUYỄN BỘI KHUÊ LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP I kđ  THIẾT KẾ TRẠM BIẾN ÁP 220/110/20KV 1,2.5 275,6  6,48A 0,85.300 Kiểm tra độ nhạy k nh  I N I kđ Quy đổi phía thứ cấp biến dòng 2420.5 I N   40,3A 300 40,3 k nh   6,2 6,48 Đạt yêu cầu bảo vệ Bảo vệ dòng phía sơ cấp 110KV k at I kñ  I lv k tv n BI kat =1,2 :hệ số an toàn ktv =0,85 :hệ số trở nBI =600/5 Ilv : dòng làm việc tính toán với phụ tải cực đại 110 KV S 100000 I lv  max 1,4  1,4  351,4A 3.U HT 3.115 1,2.5 I kñ  351,4  4,08A 0,85.600 Kiểm tra độ nhạy I k nh  N I kđ Quy đổi phía thứ cấp biến dòng 2420.5 I N   20,2A 600 20,2 k nh   4,95 4,08 Đạt yêu cầu bảo vệ Bảo vệ dòng phía sơ cấp 20KV k at I kđ  I lv k tv n BI kat =1,2 :hệ số an toàn ktv =0,85 :hệ số trở nBI =600/5 Ilv : dòng làm việc tính toán với phụ tải cực đại 20KV SVTH: BÙI VĂN CƯỜNG 87 GVHD: NGUYỄN BỘI KHUÊ LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ TRẠM BIẾN ÁP 220/110/20KV S 50000 I lv  max 1,4  1,4  878,6A 3.U HT 3.23 1,2.5 I kđ  878,6  10,3A 0,85.600 Kiểm tra độ nhạy I k nh  N I kđ Quy đổi phía thứ cấp biến dòng 2040.5 I N   17A 600 17 k nh   1,65 10,3 Đạt yêu cầu bảo vệ IV Bảo vệ góp a Nhiệm vụ Sự cố xảy góp nói chung xảy , nhiên vận hành cho thấy bảo vệ góp yêu caafu thiếu Dạng cố xảy cố chạm đất hư hỏng phần vỏ kim loại máy cắt Dùng bảo vệ so lệch dọc hoàn toàn rơle MCGG 63  Tính ngắn mạch điểm N1 N1 X * HT X * dd 220KV Như tính ngắn mạch có : Chọn đường dây phụ tải 110KV coù l=15Km, x0 =0,4/Km S 1000 X pt110  x l cb  0,4.15  0,45 U 115 Chọn đường dây phụ tải 22KV có l=15Km, x0 =0,4/Km S 1000 X pt 22  x l cb  0,4.15  12,4 U 22 * * X HT  0,0083 ; X dd  0,378 ; Ta coù: X *  0,0083  0,378  0,3863  Dòng ngắn mạch tương đối góp 220KV SVTH: BÙI VĂN CƯỜNG 88 GVHD: NGUYỄN BỘI KHUÊ LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP I * cb1  THIẾT KẾ TRẠM BIẾN ÁP 220/110/20KV 1   2,588 X 1 0,3863 Ngắn mạch pha góp 220KV: S cb 1000 I N1  I * I cb1  I *  2,588  6,49KA cb cb 3.U cb 3.230 Ngắn mạch pha góp 220KV: 3 I N1  I *  6,49  5,6KA N 2 Ngắn mạch pha góp 220KV: I 1 I N1  cb1 X X = X1 +X2 +X0 với X1 =X2=0,3863 Sơ đồ thứ tự khoâng HT X 1 = 0,3863 X0pt110 /4= 0,45/4 N1 X0C = 1,4 N2 X0C = 1,4 X0T = -0,52 X0T = -0,52 X0H = X0H = 1,4 N3 X0pt20 /10= 11,3/10 X pt110   X pt 20  1 X0 = X01 //  X C  X T    //  X C  X H     2  2 (X *cb C  1,4; X *cb T  0,52 0; X *cb H  )    Đặt X pt110  1 B=  X C  X T   =  2 SVTH: BÙI VĂN CƯỜNG 89 1 1,4    0,45   0,8125 2    GVHD: NGUYỄN BỘI KHUÊ LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ TRẠM BIẾN ÁP 220/110/20KV X pt 20  1 C=  X C  X H   = 10  2  A= X01=2.0,3863=0,7726 11,3  1  1,4    10   3,83   Vaäy B.C B  C  0,34 X 0  B.C A BC I 2,51  cb1   6,76 KA X 0,7726  0,34 A 1 I N1  Tại điểm N2 (X *cb C  1,4; X *cb T  0,52 0; X *cb H  )    Sơ đồ thay theá X*  X* C T X*  X*  X* C T 1     X *   X *  X *  X *    0,3863  1,4    1,0863   C T 2     1 I * cb    0,92 X  1,0863 Ngắn mạch pha góp 110KV: Scb 1000 3 I N  I * I cb  I *  0,92  4,62KA cb cb 3.U cb 3.115 Ngắn mạch pha goùp 110KV: 3 I N 2  I *  4,62  KA N 2 Ngắn mạch pha góp 110KV: I* I N 2  cb X X = X1 +X2 +X0 với X1 =X2=0,3863 SVTH: BÙI VĂN CƯỜNG 90 GVHD: NGUYỄN BỘI KHUÊ LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ TRẠM BIẾN ÁP 220/110/20KV Sơ đồ thứ tự không HT X 1 = 0,3863 X0pt110 /4= 0,45/4 N1 X0C = 1,4 N2 X0C = 1,4 X0T = -0,52 X0T = -0,52 X pt110  1 X0 = X01 //  X C  X T     2 (X *cb C  1,4; X *cb T  0,52 0; X *cb H  )    Đặt X pt110  1 B=  X C  X T   =  2  A= X01=2.0,411=0,7726 0,45  1  1,4      0,8125   Vaäy A.B  0,396 AB I 5,21  cb   12,88 KA X 0,7726  0,396 X 0  I N 2  Tại điểm N3 (X *cb C  1,4; X *cb T  0,52 0; X *cb H  )    Sơ đồ thay theá X*  X* C H X*  X*  X* C H 1     X *   X *  X *  X *    0,3863  1,4    3,086   C H 2     SVTH: BÙI VĂN CƯỜNG 91 GVHD: NGUYỄN BỘI KHUÊ LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP I * cb3  THIẾT KẾ TRẠM BIẾN ÁP 220/110/20KV 1   0,324 X  3,086 Ngắn mạch pha góp 20KV: Scb 1000 3 I N  I * I cb3  I *  0,324  8,13KA cb cb 3.U cb 3.23 Ngắn mạch pha góp 20KV: 3 I N 3  I *  8,13  7,04KA N 2 Ngắn mạch pha góp 20KV: I* 1 I N  cb X X = X1 +X2 +X0 với X1 =X2=0,3863 Sơ đồ thứ tự không HT X 1 = 0,3863 N1 X0C = 1,4 X0C = 1,4 X0H = X0H = 1,4 N3 X0pt20 /10= 11,3/10 X pt 20  1 X0 = X01 //  X C  X H     2 (X *cb C  1,4; X *cb T  0,52 0; X *cb H  )    Đặt X pt 20  1 B=  X C  X H   = 10  2 A= X01=2.0,3863=0,7726 SVTH: BÙI VĂN CƯỜNG 92 1 1,4  4  11,3   3,83 2 10    GVHD: NGUYEÃN BỘI KHUÊ LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ TRẠM BIẾN AÙP 220/110/20KV Vaäy A.B  0,64 AB I* 25,1  cb   53,3 KA X 0,7726  0,64 X 0  1 I N b Tính toán dòng khởi động  Bảo vệ góp 220KV Không tác động ngắn mạch : I I kñ  k at kcb max n BI k at k kck k ñn fi I Nng max I kñ  n BI nBI =300/5 Kat =1,2 Kñn =0,5 fi =0,1 Dòng ngắn mạch max 220KV INngmax =7,74KA Ikđ =1,2.0,1.0,5.7740.5/300=7,74A Dòng ngắn mạch caùi 220KV INngmin =5,6KA I 5600.5 k nh  N   12,05 I kñ n BI 7,74.300 Đạt yêu cầu bảo vệ knh >kat  Bảo vệ góp 110KV Không tác động ngắn mạch : I I kñ  k at kcb max n BI k at k kck k ñn fi I Nng max I kñ  n BI nBI =600/5 Kat =1,2 Kđn =0,5 fi =0,1 Dòng ngắn mạch max 110KV INngmax =12,88KA Ikđ =1,2.0,1.0,5.12880.5/600=6,44A Dòng ngắn mạch 110KV INngmin =4 KA SVTH: BÙI VĂN CƯỜNG 93 GVHD: NGUYỄN BỘI KHUÊ LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP k nh  THIẾT KẾ TRẠM BIẾN ÁP 220/110/20KV I N 4000.5   5,17 I kñ n BI 6,44.600 Đạt yêu cầu bảo vệ knh >kat  Bảo vệ góp 20KV Không tác động ngắn mạch : I I kđ  k at kcb max n BI k at k kck k ñn fi I Nng max I kñ  n BI nBI =600/5 Kat =1,2 Kđn =0,5 fi =0,1 Dòng ngắn mạch max 20KV INngmax =53,3KA Ikđ =1,2.0,1.0,5.53300.5/600=26,65A Dòng ngắn mạch 20KV INngmin =7,04KA I 7040.5 k nh  N   2,2 I kđ n BI 26,65.600 Đạt yêu cầu bảo vệ knh >kat SVTH: BÙI VĂN CƯỜNG 94 GVHD: NGUYỄN BỘI KHUÊ ...LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ TRẠM BIẾN ÁP 220/110 /20KV Chương Mở đầu GIỚI THIỆU NHÀ MÁY ĐIỆN VÀ TRẠM BIẾN ÁP I.GIỚI THIỆU VỀ TRẠM BIẾN ÁP: Trạm biến áp dùng để biến đổi điện từ cấp điện áp. .. BÙI VĂN CƯỜNG Pmax =40MW 10 GVHD: NGUYỄN BỘI KHUÊ LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ TRẠM BIẾN ÁP 220/110 /20KV  LỰA CHỌN MÁY BIẾN ÁP Sơ đồ nối điện phương án 220KV B1 110KV B2 20KV SVTK: BÙI VĂN CƯỜNG... khổ đề tài luận án tốt nghiệp : thiết kế trạm biến áp trung gian cấp 220/110/20 kv với số SVTK: BÙI VĂN CƯỜNG GVHD: NGUYỄN BỘI KHUÊ LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ TRẠM BIẾN ÁP 220/110 /20KV liệu