ĐỒ ÁN MÔN HỌC TRANG TRÍ ĐỘNG LỰC THIẾT KẾ TRANG TRÍ HỆ THỐNG ĐỘNG LỰC TÀU CHỞ HÀNG KHÔ 5000 TẤN

52 412 0
  • Loading ...
1/52 trang

Thông tin tài liệu

Ngày đăng: 24/12/2014, 10:18

Phần I Giới thiệu chung I - Giới thiệu chung về tàu. 1, Công dụng. Tàu 5000 tấn là loại tàu chở hàng khô rời trọng tải 5000 tấn,tàu lắp 1 máy chính truyền động trực tiếp 1 đờng trục. Tàu hoạt động chủ yếu trên tuyến đờng Quảng Ninh - Nhật Bản. 2, Cấp tàu. Tàu đợc thiết kế đảm bảo cấp không hạn chế theo tiêu chuẩn của đăng kiểm VR. 3, Các thông số cơ bản của tàu. - Chiều dài lớn nhất : L max = 96,26 m - Chiều dài thiết kế : L tk = 89,95 m - Chiều rộng tàu : B = 15,5 m - Chiều cao mạn : H = 7,5 m - Chiều chìm : T = 6,1 m - Hệ số béo thể tích : = 0,759 - Hệ số béo sờn giữa : = 0,988 - Máy chính 6LU - 46A do hãng HANSHIN chế tạo. - Công suất máy chính : N e = 3200 CV 4, Sơ lợc kết cấu tàu. Tàu đợc thiết kế với 141 sờn, khoảng cách giữa 2 sờn liên tiếp là 0,65 m. Thợng tầng mũi 11,40 m và thợng tầng đuôi là 25 m. Vị trí buồng máy đặt phía đuôi tàu từ Sn7 ữ Sn2. Sau buồng máy về phía lái là kho chứa, buồng máy lái, két nớc ngọt. Không gian trên buồng máy bố trí các buồng ngủ thuyền viên, nhà bếp, nhà ăn, nhà vệ sinh, lối xuống buồng máy. Phía trên bố trí buồng lái, VTĐ và các khí cụ hàng hải,về hai bên mạn lui về phía sau buồng lái bố trí mỗi bên một xuồng cứu sinh. Giữa tàu là hai khoang hàng : - Khoang hàng I : bố trí từ Sn89 ữ Sn130 + Chiều dài : L = 26,2 m + Chiều cao : H = 6 m + Chiều rộng : B = 15,5 m - Khoang hàng II : bố trí từ Sn28 ữ Sn89 + Chiều dài : L = 40,6 m + Chiều cao : H = 6 m + Chiều rộng : B = 15,5 m Về phía mũi bố trí một két đựng nớc ngọt và hầm đựng xích neo. Không gian giữa boong chính và boong nâng mũi dùng làm kho để dụng cụ, trang thiết bị tàu. Boong trên cùng bố trí máy quay neo, neo dự trữ, các bích dùng để buộc tàu. II - Bố trí buồng máy. Buồng máy đợc bố trí từ Sn7 ữ Sn28. 1, Máy chính. Buồng máy đợc lắp một máy chính 6LU - 46A do hãng HANSHIN chế tạo. Đây là loại động cơ 4 kỳ tăng áp bằng tua bin khí xả, đảo chiều bằng không khí nén. Máy chính đợc bố trí từ Sn15 ữ Sn24. Các thông số cơ bản của máy chính : - Công suất : N e = 3200 CV - Vòng quay : n = 260 v/p - Đờng kính xi lanh : D = 460 mm - Hành trình piston : S = 740 mm - áp suất nén lớn nhất : P c = 16,22 KG/cm 2 - áp suất cháy lớn nhất : P z = 100 KG/cm 2 - Suất tiêu hao nhiên liệu : g e = 149,5 g/CV.h - Suất tiêu hao dầu nhờn : g m = 1,2 g/CV.h - Thứ tự nổ : 1- 4 - 2 - 6 - 3 - 5 - Vòng quay lớn nhất : n max = 270 v/p - Vòng quay nhỏ nhất : n min = 200 v/p - Khoảng cách giữa hai tâm xi lanh liên tiếp : H = 750 mm - Chiều dài biên : L = 1480 mm - Đờng kính cổ trục : d ct = 350 mm - Đờng kính cổ biên : d cb = 350 mm Các thiết bị kèm theo máy chính : - Tua bin khí xả VTR - 40 - Bơm nớc biển làm mát máy chính - Bơm nớc ngọt làm mát máy chính - Bộ làm mát dầu nhờn - Bộ làm mát không khí nạp - Máy lọc dầu nhờn - Máy lọc dầu đốt 2, Máy phụ. 2.1, Động cơ Diesel lai máy phát điện. Buồng máy đợc bố trí 2 động cơ Diesel lai máy phát điện. Hai động cơ đợc bố trí từ Sn9 + 200 mm ữ Sn13 và đối xứng nhau qua mặt phẳng dọc tâm. Kí hiệu động cơ Diesesl lai máy phát điện : 6RAL Các thông số cơ bản của động cơ lai máy phát điện : - Công suất : N e = 210 CV - Vòng quay : n = 1200 v/p - Đờng kính xi lanh : D = 170 mm - Hành trình piston : S = 205 mm - áp suất nén lớn nhất : P c = 6,88 KG/cm 2 - áp suất cháy lớn nhất : P z = 55 KG/cm 2 - Suất tiêu hao nhiên liệu : g e = 163 g/CV.h - Suất tiêu hao dầu nhờn : g m = 1,5 g/CV.h - Thứ tự nổ : 1 - 3 - 5 - 6 - 2 4 2.2, Tổ máy phát điện. - Nhà máy chế tạo : NISHISHIBA ELECTRIC . COM - Số lợng : 2 - Dòng điện : 214A, 3 pha - Điện áp : 445V - Vòng quay : 1200 v/p Ngoài ra trong buồng máy còn đợc bố trí các máy phụ khác phục vụ cho các hệ thống nh khí nén, cứu hoả, lọc dầu, chuyển dầu đốt, dầu nhờn Phần II Tính sức cản và thiết kế sơ bộ chong chóng I - Tính sức cản tàu. Phơng pháp tính sức cản bằng đồ thị cho ta kết quả chính xác hơn cả, trong phần này chọn một trong những phơng pháp xác định sức cản bằng đồ thị có đồ thị phù hợp với tàu thiết kế. Tính sức cản tàu theo phơng pháp Papmiel, đây là phơng pháp Papmiel dựa vào kết quả của những thí nghiệm mô hình và những tàu thực tế. Phơng pháp này đơn giản và đễ sử dụng và chỉ dùng một đồ thị. Theo Papmiel đồ thị có giá trị trong khoảng : 50,513,0 ữ= 50,35,1 T B ữ= 25,009,0 L B ữ= 80,035,0 ữ= Theo thông số tàu (Phần I), ta có : ( ) ( ) ( ) 80,035,0759,0 25,009,0172,0 95,89 5,15 L B 50,35,154,2 1,6 5,15 T B ữ= ữ== ữ== _hệ số đặc trng về hình dáng thân tàu ( ) 50,135,03,1 95,89 5,15 .10. L B .10 ữ=== Vậy tính sức cản của tàu theo phơng pháp Papmiel. Theo Papmiel, công suất kéo của tàu đợc xác định : 0 3 s C v . L D EPS = Trong đó : D - lợng chiếm nớc của tàu 5,6616759,0.1,6.5,15.95.89.025,1.T.B.L.D === tấn Với 025,1= là trọng lợng riêng của nớc C 0 đợc tính theo công thức : . .C C p 0 = Trong đó : _ hệ số kể đến phần nhô của tàu Tàu một đờng trục = 1 C p - hệ số phụ thuộc vào vận tốc tơng đối v 1 C p đợc tra đồ thị Papmiel theo L vv s1 = Với L < 100 m có 98,095,8903,07,0L03,07,0 =+=+= Quá trình tính cho trong bảng sau : STT Đại lợng tính Đơn vị Vận tốc giả thiết v 1 v 2 v 3 v 4 v 5 1 Vận tốc giả thiết hl/h 11 12 13 14 15 2 Vận tốc giả thiết m/s 5,665 6,18 6,695 7,21 7,725 3 Hệ số 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 4 Vận tốc t- ơng đối hl/h 1,32 1,44 1,56 1,68 1,8 5 Hệ số 1 1 1 1 1 6 Hệ số 0,98 0,98 0,98 0,98 0,98 7 Hệ số C p 96 94 92 88 84 8 Hệ số C 0 82,51 80,79 79,08 75,63 72,2 9 Lợng chiếm nớc của tàu Tấn 6616,5 6616,5 6616,5 6616,5 6616,5 10 Công suất kéo CV 1186,58 1573,31 2043,57 2668,8 3438,45 11 Lực cản v 75.EPS R = v KG m/s 15734,35 19093,57 22792,05 27761,44 33383,01 Từ bảng trên ta vẽ đợc đồ thị sức cản R = f(v) và công suất kéo EPS = f(v) Thực tế cho thấy đợc công suất có ích truyền từ động cơ đến chong chóng phải tính đến lợng dự trữ khi trờng hợp tàu hành trình trong vùng nớc cạn và khi độ nhám của vỏ tàu tăng do hà bám. Ngoài ra khi công suất của động cơ truyền cho chong chóng thông qua hệ trục cần phải tính đến hiệu suất hệ trục. Vậy công suất có ích của việc đẩy tàu là : EPS = N e .k. đt . cc Trong đó : k- hệ số kể đến lợng dự trữ công suất Chọn lợng dự trữ công suất 15% k = 0,85 đt - hiệu suất đờng trục đt = 0,97 cc - hiệu suất chong chóng cc = 0,45 Vậy : Hình 1 - Đồ thị sức cản và công suất kéo E P S = f ( v ) R = f ( v ) v 5 v 4 v 3 v 2 v 1 v [hl/h] R [KG]EPS [CV] à R = 0,003 [mm/KG] à EPS = 0,04 [mm/CV] EPS = 3200.0,85.0,97.0,45 = 1187,28 CV Với công suất đẩy có ích EPS = 1187,28 CV kết hợp với đồ thị EPS = f(v) ta xác định đợc vận tốc tàu v = 11 hl/h. Kết luận : - Vận tốc tàu : v = 11 hl/h - Công suất kéo : EPS = 1186,58 CV - Lực cản : R = 15734,35 KG II - Thiết kế sơ bộ chong chóng. 1, Chọn vật liệu. Chọn vật liệu chế tạo chong chóng là đồng KHBsC1 (măng gan - đồng thiếc). 2, Tính hệ số dòng theo,dòng hút. Theo Taylor, ta có : - Hệ số dòng theo : = 0,5 - 0,05 = 0,5.0,759 - 0,05 = 0,3295 - Hệ số dòng hút : t c = k t . Với k t = 0,95 t c = 0,95.0,3295 = 0,313 3, Chọn số cánh chong chóng. - Vận tốc tàu v = 11 hl/h hay v = 5,665 m/s - Vận tốc dong chảy đến chong chóng : v p = v.(1 - ) = 5,665.(1 - 0,131) = 3,892 m/s - Vòng quay chong chóng : Truyền động trực tiếp n p = n = 260 v/p hay n p = 4,333 v/s - Sức cản chong chóng : c t R PX = 1 . Tàu một chong chóng X = 1 38,21447 313,01 35,15734 P = = KG - Hệ số lực đẩy theo vòng quay ( hệ số tính toán) : 50,0 38,21447 5,104 . 333,4 892,3 P . n v 'k 4 4 p p n == = Với = 104,5 KG/m 4 là mật độ nớc biển. k n < 1 chọn số cánh chong chóng Z = 4. 4, Chọn tỷ số đĩa theo điều kiện bền. Theo điều kiện bền, ta có : 3 4 3/2 max min 10 '. ' .375,0' PmZ D c = Trong đó : c, m - hệ số thực nghiệm c - hệ số phụ thuộc vào vật liệu chế tạo Đối với chong chóng bằng đồng c = 0,056 m - hệ số tính đến khả năng tải trọng của cánh Với tàu hàng m = 1,15 D - đờng kính sơ bộ của chong chóng D = 0,7.T = 0,7.6,1 = 4,27 m Với T là chiều chìm của tàu T = 6,1 m max - giá trị giới hạn của độ dày tơng đối của cánh ở tiết diện trên khoảng cách bằng (0,6 ữ 0,7)R max = 0,1 P - lực đẩy chong chóng P = 21447,38 KG Vậy : 413,0 10 38,21447.15,1 . 1,0 4 . 27,4 056,0 .375,0' 3 4 3/2 min = = Chọn tỷ số đĩa = 0,55 > min = 0,413 5, Công suất truyền vào chong chóng. Công suất truyền vào chong chóng đợc tính theo công thức : N p = đt .N Trong đó : N - công suất có ích của máy đo tại trục máy N = 0,85.N e = 0,85.3200 = 2720 CV đt - hiệu suất đờng trục đt = 0,97 Vậy : N p = 0,97.2720 = 2638,4 CV 6, Tính chong chóng sử dụng hết công suất. Ta có bảng sau: STT Đại lợng tính Cách xác định Đơn vị Kết quả 1 2 3 4 5 1 Vận tốc tàu Theo tính toán trên hl/h 11 2 Vận tốc tàu v = 0,515.v m/s 5,665 3 Sức cản tàu R = f(v) KG 15734,35 4 Vận tốc dòng chảy v p = v.(1-) m/s 3,892 5 Lực đẩy chong chóng c t1 R P = KG 21447,38 6 Hệ số tính toán 4 p p n P . n v 'k = 0,50 7 Độ trợt tơng đối p = f(k n ) 0,32 8 Giá trị hiệu chỉnh Tàu 1 chong chóng = p .a a = 1,05 0,336 9 Đờng kính chong chóng pP p opt '.n v D = m 2,93 10 Hệ số lực đẩy opt 2 p 1 D.n. P k = 0,14 11 Tỷ số bớc H/D = f( p ,k 1 ) 0,64 12 Hiệu suất chong chóng p = f( p ,k 1 ) 0,44 1 2 3 4 5 13 Hệ số lực đẩy có ích p c . 1 t1 = 0,45 14 Công suất yêu cầu = .75 v.R N 1 p CV 2641,04 15 Sai số %100. N NN 1 1 p pp = % 0,099 Sai số = 0,099 % < 2 % Vậy chong chóng đã thiết kế thỏa mãn công suất yêu cầu cho việc đẩy tàu. 7, Kiểm tra chong chóng theo điều kiện bền. Theo công thức : 3 4 3/2 max min 10 P'.m . Z . D 'c .375,0' = Với D = 2,93 m là đờng kính chong chóng P = 21447,38 KG là lực đẩy chong chóng 402,0 10 38,21447.15,1 . 1,0 4 . 93,2 056,0 .375,0' 4 3/2 min = = min = 0,402 < = 0,55 Vậy điều kiện bền thỏa mãn. 8, Kiểm tra chong chóng theo điều kiện xâm thực. Theo công thức : ( ) 2 s c min D.n. P k 130' = Trong đó : - hệ số kinh nghiệm Chọn = 1,4 P S - áp lực thủy tĩnh tuyệt đối trên trục chong chóng P S = 10330 + .h S + P bh Với 10330 là áp suất không khí (KG/m 2 ) - tỷ trọng của nớc = 1025 KG/m 2 P bh - áp lực của hơi nớc bão hòa, ở 20 o C P bh = 238 KG/m 2 h S - độ chìm của chong chóng 63,41,6.759,0T.759,0h s === m k c - đặc tính xâm thực Tra đồ thị theo p = 0,32 và H/D = 0,64 có k c = 0,23 75,1483723863,4.102510330P s =+= KG/m 2 ( ) 455,093,2.333,4. 75,14837 23,0 .4,1.130' 2 min == min = 0,455 < = 0,55 Vậy điều kiện xâm thực thỏa mãn. Kết luận : Chong chóng dã thiết kế có các thông số chủ yếu sau : - Đờng kính chong chóng : D = 2,93 m - Tỷ số đĩa : = 0,55 - Độ trợt tơng đối : p = 0,32 - Hiệu suất : p = 0,44 - Vòng quay : n p = 260 v/p 8, Tính trọng lợng chong chóng. Theo Koiefski, ta có : 0 6,0 0 4 6,0 3 4 59,0.71,010.22,6 10.4 dl D e D d D b D Z G + + = - Số cánh chong chóng : Z = 4 - Trọng lợng riêng của vật liệu chế tạo chong chóng : = 8700 kg/m 3 - Đờng kính chong chóng : D = 2,93 m - Chiều dài củ chong chóng : l = 0,314.D = 0,314.2,93 = 0,92 m - Chiều dày cánh tại 0,6R : e 0,6 = 0,024.D = 0,024.2,93 = 0,07 m - Chiều rộng cánh tại 0,6R : = Z D bb m .' 6,0 Với b m = 1,26 92,0 4 93,2 .26,1b 6,0 = = m Vậy : Trọng lợng chong chóng G = 2688 KG. 243 4 56,0.92,0.8700.59,0 93,2 07,0 . 93,2 56,0 71,0.10.22,6. 93,2 92,0 93,2.8700. 10.4 4 + + = G Phần III Tính toán hệ trục I - Tính toán các chi tiết của hệ trục. 1, Bố trí hệ trục. Tàu đợc bố trí một hệ trục ở giữa song song với sống chính và truyền động trực tiếp. Hệ trục gồm có trục trung gian và trục chong chóng, không bố trí trục lực đẩy vì thiết bị chặn lực đẩy dọc trục dợc đặt ngay sau trục ra của máy chính. 2, Tính đờng kính trục trung gian và trục chong chóng. 2.1, Chọn vật liệu. Chọn vật liệu chế tạo trục trung gian và trục chong chóng là thép 45 rèn, cấp thép KFS45 có các chỉ số kỹ thuật sau : - Giới hạn bền : b = (4400 ữ 5200) KG/cm 2 - Giới hạn chảy : c = 2700 KG/cm 2 - Giới hạn mỏi : 1 = 0,4. b = (1760 ữ 2080) KG/cm 2 - Hệ số môđuyn của vật liệu : E = 2,1.10 6 KG/cm 2 - Tỷ trọng vật liệu : = 7,87.10 -3 KG/cm 3 2.2, Đờng kính trục trung gian. Theo quy phạm Việt Nam 1997, đờng kính nhỏ nhất của cổ trục trung gian d tg không đợc nhỏ hơn giá trị tính theo công thức sau : 3 . 160 560 K n N kFd s tg + = mm Trong đó : N - công suất liên tục lớn nhất của động cơ (KW) N = 3200 CV = 2352,94 KW n - số vòng quay của động cơ n = 260 v/p F = 100 - cho động cơ Diesel [...]... Thành lập sơ đồ hệ thống tơng đơng I9 - Hệ dao động xoắn thực đợc quy đổi thành hệ thống dao động xoắn tơng đơng với hệ thống đặc tính độngI6lợng Đặc trng cho đặc tính động lợng là mô men quán tính khối lợngI3và Ihệ số mềm I1 I2 I5 4 I - Hệ dao động xoắn tơng đơng gồm chín khối 8lợng tập trung nối bởi tám đoạn trục không có khối lợng e12 e23 e34 e45 e56 e67 e78 e89 Hình 13 - Sơ đồ hệ thống tơng đơng... đoạn trục Kết luận : Hệ trục làm việc với hệ số an toàn, ổn định, không bị biến dạng do xoắn, uốn hệ trục làm việc bình thờng Phần IV Tính dao động ngang của hệ trục Dao động ngang có tác hại sau : - Làm giảm tuổi thọ của động cơ và hệ trục - Gây chấn động vùng đuôi tàu làm ảnh hởng đến vỏ tàu Do vậy cần phải tính dao động ngang của hệ trục thông qua tính vòng quay tới hạn nk Tính dao động ngang... 7.58 4 = 62,358 KG.cm.s2 32.981 2.1.4, Bánh đà Mô men quán tính khối lợng bánh đà dợc tính theo công thức : Ibđ = 2,55.GD2 GD2 - mô men quán tính bánh đà N k GD 2 = e 3 .n Trong đó : Ne - công suất định mức của động cơ Ne = 3200 CV - hệ số không đều của trục khuỷu Động cơ tàu thủy truyền động trực tiếp = 1/50 n - vòng quay của động cơ n = 260 v/p k - hệ số Động cơ 4 kì tác dụng đơn, 6 xi lanh có... tâm, 2 tâm ,8 tâm Trong thực tế dạng dao động 2 tâm trở lên có tần số dao động tự do lớn nên chỉ xét dao động 1 tâm 2.6.1, Đổi hệ thống tơng đơng thành hệ thống không thứ nguyên nhiều khối lợng Mô men quán tính khối lợng không thứ nguyên đợc đặc trng bởi ài ài = Ii I0 Trong đó : I0 - mô men quán tính khối lợng tiêu chuẩn I0 = Ibk = 661,293 KG.cm.s2 Ii - mô men quán tính khối lợng tập trung Từ đó ta có... máy là 5040 mm - Khoảng cách từ vách sau buồng máy đến sống đuôi là 2100 mm 4.3, Chiều dài hệ trục Bố trí mũ đầu trục chong chóng cách bánh lái 350 mm, ta sẽ có tổng khoảng cách của hệ trục là L = 8300 mm Vì thiết bị chặn lực đẩy đặt ngay sau trục ra của máy chính nên hệ trục không bố trí trục lực đẩy, vì vậy bố trí trục trung gian và trục chong chóng Với khoảng cách từ bích nối trục chong chóng đến... - Bán kính rãnh : R = 0,443.d = 0,443.338 = 149,73 mm 4, Chiều dài hệ trục 4.1, Bố trí chong chóng Chong chóng đợc bố trí trong vòm đuôi của tàu để tạo đợc lực đẩy tối u e b f d c 0,75d a g Hình 6 - Bố trí chong chóng Khoảng cách từ đỉnh cánh chong chóng tới ki lái : a = 375 mm Tàu 1 chong chóng a = (0,04 ữ 0,05).d và không đợc bé hơn 150 mm a 375 = = 0,13 thỏa mãn d 2930 Khoảng cách từ đỉnh cánh... đến bánh đà : e67 = 0,0001.10-5 [KG.cm]-1 - Độ mềm đoạn trục trung gian : e78 = 0,00066.10-5 [KG.cm]-1 - Độ mềm đoạn trục chong chóng : e89 = 0,00063.10-5 [KG.cm]-1 2.6, Tính dao động xoắn tự do Hệ thống tơng đơng chín khối lợng tập trung do đó tồn tại tám tâm dao động vì tần số dao động tự do tơng ứng với tâm dao động nên có thể nói rằng toàn bộ hệ thống đồng thời tham gia vào hình thức dao động 1... xoắn lại nhiều lần mà biến dạng, kết quả làm cho trục mỏi rồi h hỏng Theo quy phạm tàu biển nếu động cơ chính kiểu piston thì cần phải tính toán dao động xoắn, tìm trị số ứng suất do mô men vặn điều hòa của động cơ gây nên và khu vực cộng chấn nguy hiểm của trục tức là khu vực cấm hay vòng quay tới hạn của trục Để đơn giản cho việc tính toán ta giả thiết hệ trục là một hệ thống gồm nhiều khối lợng tập... 0,00063.10 5 = = 9,197 e0 0,0000685.10 5 àx 2.6.3, Dao động xoắn một tâm (hệ thống hai khối lợng) a, Tính gần đúng (tần số không thứ nguyên) Trong đó : à9 Hình 14 - Sơ đồ hệ thống hai khối lợng Ex 9 àx = à1 + à2 + à3 + à4 + à5 +à6 + à7 + à8 àx = 5 + 1,463 + 56,513 + 0,494 = 63,47 Theo kinh nghiệm nếu giảm àx đi 10% để đạt kết quả chính xác so với hệ thống thực àx = 63,47.0,9 = 57,123 Ta có : àx = 57,123... Khớp nối Dùng bích liền để nối hệ trục với bích ra của động cơ 2, Tính chuyển cho hệ thống tơng đơng 2.1, Mô men quán tính khối lợng 2.1.1, Nhóm piston - biên khuỷu Theo công thức Cheski : I bk = ( 1,25.10 5.R 3 D b k D b + H b 1,4.D b + R ) Trong đó : k - hệ số xét đến ảnh hởng của biên k = 0,38.L 0,17 b = 48,42 b - hệ số kể đến số xi lanh trên một cổ biên Động cơ 1 hàng xi lanh b = 1 H - khoảng
- Xem thêm -

Xem thêm: ĐỒ ÁN MÔN HỌC TRANG TRÍ ĐỘNG LỰC THIẾT KẾ TRANG TRÍ HỆ THỐNG ĐỘNG LỰC TÀU CHỞ HÀNG KHÔ 5000 TẤN, ĐỒ ÁN MÔN HỌC TRANG TRÍ ĐỘNG LỰC THIẾT KẾ TRANG TRÍ HỆ THỐNG ĐỘNG LỰC TÀU CHỞ HÀNG KHÔ 5000 TẤN, ĐỒ ÁN MÔN HỌC TRANG TRÍ ĐỘNG LỰC THIẾT KẾ TRANG TRÍ HỆ THỐNG ĐỘNG LỰC TÀU CHỞ HÀNG KHÔ 5000 TẤN, Tính sức cản và thiết kế sơ bộ chong chóng, Hình 11 - Sơ đồ tính phản lực gối trục, Hình 12 - Sơ đồ hệ trục, Hình 14 - Sơ đồ hệ thống hai khối lượng, Hình 15 - Biểu đồ biên độ dao động, Thiết kế các hệ thống phục vụ, Hình17 - Sơ đồ hệ thống cứu hỏa

Từ khóa liên quan

Gợi ý tài liệu liên quan cho bạn