TRƯỜNG ĐẠI HỌC KIẾN TRÚC THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH KHOA XÂY DỰNG BỘ MÔN NỀN MÓNG BÀI TẬP LỚN CƠ HỌC ĐẤT SV TRẦN TUẤN NAM – LỚP X02A2 THÁNG 12 2004 SỐ LIỆU 4.B Cho đáy móng có kích thước chịu tải trọng hình vẽ: N = 605 kN M = 42 kNm h'=0,8m hm =1,4m h = 3,5m b = 2,4m h > 10m a = 3,8m Xác định tên, trạng thái lớp đất theo TCXD 45-78 USCS: Lớp đất Phân tích cỡ hạt đất % hạt có kích thước mịn d (mm) 19,1 4,76 2,00 0,42 0,074 0,002 γ (kN/m3) W Wnh Wd (%) ∆ (%) (%) 100 100 98 86 53 16 17,8 2,67 26 34 20 88 85 73 45 19,5 2,68 18,5 35 20 a) Phân loại theo TCXD 45-78: Lớp đất thứ nhất: - Chỉ số dẻo: A = Wnh − Wd = 34 − 20 = 14 ( % ) ⇒ < A < 17: đất sét - Độ sệt: B = W − Wd 26 − 20 = = 0, 43 ⇒ 0,25 < B < 0,5: trạng thái dẻo Wnh − Wd 34 − 20 Lớp đất thứ hai: - Chỉ số dẻo: A = Wnh − Wd = 35 − 20 = 15 ( % ) ⇒ < A < 17: đất sét - Độ sệt: B = W − Wd 18,5 − 20 = = −0,1 ⇒ B < 0: traïng thái cứng Wnh − Wd 35 − 20 KẾT LUẬN: - Lớp đất lớp đất sét trạng thái dẻo - Lớp đất lớp đất sét trạng thái cứng b) Phân loại theo USCS: Lớp đất thứ nhất: - Hàm lượng % lọt qua rây #200 (0,074mm) 53% > 50% ⇒ đất hạt mịn - Giới hạn chảy LL = Wnh = 34% < 50%, số dẻo Ip = A = 14% > 7% ⇒ dựa vào biểu đồ dẻo, xác định đất sét dẻo CL Ip (%) 50 40 Đường A Ip = 0,73(LL-20) 30 20 CL 10 LL (%) 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 Lớp đất thứ hai: - Hàm lượng % lọt qua rây #200 (0,074mm) 45% < 50% ⇒ đất hạt thô - Hàm lượng % lọt qua rây #4 (4,76mm) 88% > 50% ⇒ đất cát - Hàm lượng % lọt qua rây #200 (0,074mm) 45% > 12% ⇒ đất cát có lẫn hạt mịn - Ip = A = 15% > 7% ⇒ Lớp đất lớp đất cát lẫn sét SC Tính vẽ biểu đồ ứng suất tổng cộng thân tải trọng gây ra): • Lớp đất 1: e1 = γ h1 ( + W1 ) γ dn1 = • Lớp ñaát 2: e2 = γ1 γ h1 − γ n + e1 = γ h ( + W2 ) γ dn = γ2 γ h2 − γ n + e2 = −1 = σ z đất (do trọng lượng 26, ( + 0, 26 ) − = 0,89 17,8 26, − 10 = 8,836 (kN/m3) + 0,89 −1 = 26,8 ( + 0,185 ) − = 0, 63 19,5 26,8 − 10 = 10,316 (kN/m3) + 0, 63 • Tính ứng suất hữu hiệu trọng lượng thân gây ra: - Tại mặt đất: σzbt = - Ngang mực nườc ngầm: σzbt = 0,8.γ1 = 0,8 x 17,8 = 14,24 (kN/m2) - Tại đáy móng: σzbt = 14,24 + 0,6.γdn1 = 14,24 + 0,6 x 8,836 = 19,54 (kN/m2) - Tại điểm có độ sâu z từ đáy móng: o Thuộc lớp đất (0 ≤ z ≤ 2,1m): σzbt = 19,54 + 8,836.z (kN/m2) o Tại đáy mặt phân cách lớp 1-2: σzbt = 19,54 + 8,836 x 2,1 = 38,097 (kN/m2) o Thuộc lớp đất (z > 2,1m): σzbt = 38,097 + 10,316.z (kN/m2) • Tính ứng suất tải trọng gây ra: - Ứng suất đáy móng: p o = γ tb h m + o po max = 101,609 kN/m2 o po = 87,066 kN/m2 o N M 605 42 × ± = 20 ×1, + ± F W 2, × 3,8 2,4 × 3,82 po tb = 94,338 kN/m2 - Ứng suất gây lún đáy móng: p = po – γ1h’ – γdn1(hm–h’) = po – 17,8 x 0,8 – 8,836 x 0,6 o p max = 82,068 kN/m2 o p = 67,525 kN/m2 o p tb = 74,796 kN/m2 Ứng suất gây lún tải trọng gây điểm nằm trục qua O tính với tải trọng phân bố p tb = 74,796 kN/m2 = 7,480 N/cm2 đáy móng, cách chia diện đáy móng thành diện chữ nhật kích thước a x b = 1,9 x 1,2 dùng hệ số kg để tính bảng sau Điểm z (m) a/b z/b kg σz = 4kgptb (N/cm ) (N/cm2) σz/σzbt 10 11 0,60 1,20 1,80 2,10 2,40 3,00 3,60 4,20 4,80 5,40 6,00 1,583 1,583 1,583 1,583 1,583 1,583 1,583 1,583 1,583 1,583 1,583 1,583 0,500 1,000 1,500 1,750 2,000 2,500 3,000 3,500 4,000 4,500 5,000 0,2500 0,2374 0,1951 0,1477 0,1274 0,1097 0,0828 0,0635 0,0499 0,0400 0,0327 0,0272 7,480 7,102 5,838 4,419 3,812 3,283 2,478 1,901 1,494 1,195 0,978 0,813 1,954 2,484 3,014 3,545 3,810 4,119 4,738 5,357 5,976 6,595 7,214 7,833 3,828 2,859 1,937 1,247 1,001 0,797 0,523 0,355 0,250 0,181 0,136 0,104 σzbt N = 605 kN M = 42 kNm 0,8 m MNN 1,4 m 0,6 m 7,480 1,954 2,1 m 3,810 3,812 2,70 Ứng suất hữu hiệu 6,0 m Ứng suất tải trọng 3,9 m Áp lực nước lỗ rỗng 7,833 6,60 0,813 Hình Biểu đồ ứng suất điểm trục qua tâm móng Kiểm tra ứng suất tải trọng tác dụng lên lớp đất: Ứng suất tác dụng: - Ứng suất tác dụng lên lớp đất thứ nhất: ứng suất trung bình đáy móng: σz = po tb = 94,338 kN/m2 Ứng suất tác dụng lên lớp đất thứ hai: gồm ứng suất thân + ứng suất gây lún điểm có độ sâu 2,1m (từ đáy móng): σz = 38,097 + 38,116 = 76,213 kN/m2 Áp lực tiêu chuẩn: • Lớp đất thứ nhaát: tc R1 = m1m ( A.b y γ + B.h.γ ' + D.c ) k tc - Tra bảng ta có: ϕ = 11° ⇒ A = 0, 205; B = 1,835; D = 4, 295 Lớp đất lớp sét, tra bảng ta có m1 = 1,2 Giả thiết công trình có sơ đồ kết cấu mềm, ta có m2 = Chọn hệ số ktc = - by = b = 2,4m; h = hm = 1,4m; c = 12 kN/m2; γ = γ dn1 = 8,836 kN/m - γ' = γ1.0,8 + γ dn1 0, 1, = 17,8 × 0,8 + 8,836 × 0, = 13,958 kN/m3 1, Thay số, ta tính được: tc R1 = ã 1,2 ì1 ì ( 0,205 ì 2,4 ì 8,836 + 1,835 × 1,4 ×13,958 + 4,295 × 12 ) = 110, 094 ( kN/m ) tc Lớp đất thứ hai: R = m1m ( A.b y γ + B.h.γ ' + D.c ) k tc - Tra bảng ta có: ϕ = 15° ⇒ A = 0, 275; B = 2,30; D = 4,845 Lớp đất lớp sét, tra bảng ta có m1 = 1,2 Giả thiết công trình có sơ đồ kết cấu mềm, ta có m2 = Chọn hệ số ktc = - γ = γ dn1 = 8,836 kN/m3 ; h = h1 = 3,5m; c = 31 kN/m2 - γ' = - Tính by : γ1.0,8 + γ dn1 2, 17,8 × 0,8 + 8,836 × 2, = 10,885 kN/m3 3,5 3,5 3,8 − 2,4 a= = 0, ( m ) = N tc = N o + F.h m γ tb = 605 + ( 2, × 3,8 ) × 1, × 20 = 860,36 b y = Fy − a − a = N tc σ P z = 2,1m − a2 − a = 830,36 − 0,7 − 0,7 = 3,915 ( m ) 38,116 Thay số, ta tính được: tc R2 = 1,2 ×1 × ( 0,275 × 3,915 × 8,836 + 2,3 × 3,5 × 10,885 + 4,845 × 31) = 296, 798 ( kN/m ) So saùnh ta thấy: - Áp lực tác dụng lên lớp đất thứ nhaát σz = 94,338 kN/m2 < R1tc = 110,094 kN/m2 - Áp lực tác dụng lên lớp đất thứ hai σz = 76,213 kN/m2 < R2tc = 296,798 kN/m2 Thoaû điều kiện để giả thiết đất vật thể biến dạng tuyến tính nhằm tính lún đất theo phương pháp thông thường Xác định độ lún đất tâm móng theo phương pháp cộng lún lớp, lớp tương đương, Iegorov So sánh kết nhận xét: a) Phương pháp cộng lún lớp: - Chia đất thành lớp mỏng có chiều dày hi ≤ 0,4.b = 0,4 2,4 = 0,96m Tại điểm số 10 (độ sâu z = 6m kể từ đáy móng), ta có σz/σzbt = 0,102 ≈ 0,1 ⇒ chọn chiều sâu vùng nén lún 6m - Dựa vào kết thí nghiệm nén đất ta vẽ đường cong nén lớp đất hình Dùng đường cong để xác định giá trị ei tương ứng với giá trị pi ứng với lớp đất Thí nghiệm nén (pi: N/cm2) Lớp đất e0 (0) 0,890 0,630 e1 (2,5) 0,728 0,624 e2 (5) 0,719 0,612 e3 (10) 0,684 0,595 e4 (20) 0,646 0,557 e 0,89 Hình Biểu đồ nén lớp đất 0,74 0,72 0,70 0,68 0,66 0,64 0,62 0,60 0,58 0,56 0,54 - p (N/cm2) 2,5 10 20 Căn vào biểu đồ ứng suất (hình 2), xác dịnh: p1 = σzbt, p = σzgl , p2 = p1 + p Tính độ lún tâm móng theo bảng sau: p1 p p2 Lớp đất Lớp ph.tố h (cm) z (m) (N/cm ) (N/cm ) (N/cm ) 1 30 60 60 60 0,1 0,6 1,2 1,8 2,087 2,484 3,014 3,545 7,445 7,102 5,838 4,419 60 2,4 4,119 60 3,0 4,738 e1 e2 9,531 9,586 8,853 7,964 0,755 0,729 0,726 0,724 0,687 0,687 0,692 0,698 3,283 7,402 0,616 2,478 7,216 0,613 2 0,60 0,60 si = e1 − e2 h i (cm) + e1 1,154 1,462 1,186 0,904 0,460 0,327 7 60 3,6 5,357 1,901 7,258 0,611 10 60 60 60 4,2 4,8 5,4 5,976 6,595 7,214 1,494 1,195 0,978 7,470 7,790 8,192 0,609 0,607 0,604 0,60 0,60 0,603 0,601 0,241 0,189 0,152 0,124 ∑si = 6,199 (cm) b) Phương pháp lớp tương đương: - Giả thiết móng cho móng cứng tuyệt đối - Chọn μ = 0,35 (vì lớp đất đất sét) - l 3,8 = = 1,583 ⇒ tra bảng ta có Aωconst = 1,5532 b 2, - Chiều dày lớp tương đương: hs = Aωconst.b = 1,5532 x 2,4 = 3,728 m - Biểu đồ phân bố ứng suất gây lún đế móng theo phương pháp lớp tương đương xem phân bố tam giác, có đáy p = 7,48 kN/m2, chiều cao 2hs = x 3,728 = 7,456 m Bieåu đồ ứng suất gây lún hình 7,480 2,1 m 2,882 6,426 7,456 m 5,356 m 6,572 6,406 m 2,686 2,678 m Hình Biểu đồ phân bố ứng suất gây lún tương đương Lớp đất Độ dày (m) p1 p p2 = p1 + p e1 e2 2,100 5,356 2,882 6,572 6,426 2,686 9,308 9,258 0,727 0,607 0,689 0,598 ao = e1 − e ( p − p1 ) ( + e1 ) 0,003405 0,002116 Vậy độ lún đất đế móng tâm móng là: S = ∑ a 0i h i pi = 0, 0034 × 210 × 6, 426 + 0, 0021× 535, × 2, 686 = 7, 641 (cm) c) - Phương pháp Iegorov: Chọn chiều sâu vùng chịu nén phương pháp cộng lún lớp: h = 6m Trị số áp lực gây lún: p = 7,48 N/cm2 Vì Iegorov thành lập bảng trị số k cho trường hợp μ = 0,3 nên lớp, ta xem cách gần μ = 0,3 - β = 1− - Lập bảng tính xác định môđun biến daùng E: Lụựp phaõn toỏ 2à 2 ì 0,32 = 1− = 0, 743 1− µ − 0,3 Độ dày (cm) p1 (N/cm2) p (N/cm2) p2 (N/cm2) e1 e1 − e p (cm /N) e2 a= + e1 β a (N/cm2) E= 1 30 60 60 60 2,0867 2,4843 3,0145 3,5446 7,4626 7,1016 5,8381 4,4195 9,5493 9,5860 8,8526 7,9641 0,755 0,729 0,726 0,724 0,687 0,687 0,692 0,698 0,006067 0,005932 0,005844 0,005880 214,77 216,57 219,43 217,82 10 60 60 60 60 60 60 4,1192 4,7381 5,3570 5,9760 6,5949 7,2138 3,2828 2,4776 1,9006 1,5480 1,1955 0,9785 7,4020 7,2157 7,2576 7,5240 7,7904 8,1923 0,616 0,613 0,611 0,609 0,607 0,604 0,604 0,604 0,604 0,603 0,603 0,601 0,003776 0,003548 0,003400 0,003400 0,003400 0,003400 317,99 337,77 351,94 351,48 351,02 350,56 - Xác định hệ số kz hệ số C sau: Lớp đất z (m) z/b l/b kz mặt 2,1 2,1 0,875 0,875 1,583 1,583 1,583 0,4272 0,4272 mặt 6,0 2,500 1,583 0,7983 mặt mặt Etb (N/cm ) μ C= E (N/cm2) − µ2 217,94 0,3 239,50 348,45 0,3 383,03 Vậy độ lún đất đế móng tâm móng là: n S = pb∑ i =1 k i − k i −1  0,4272 − 0,7983 − 0, 4272  =7, 48 × 240 ×  + ÷ = 5, 279 (cm) Ci 383,03  239,50  So sánh nhận xét kết phương pháp: - Theo phương pháp cộng lún lớp: S = 6,199 cm - Theo phương pháp lớp tương đương: S = 7,641 cm - Theo phương pháp Iegorov: S = 5,279 cm Kết phương pháp có phần lệch Vì phương pháp cần phải đưa điều kiện giả định không sát với tiêu lý thực tế, đồng thời phạm vi vùng chịu nén xác định khác Tuy nhiên, mức độ sai lệch không lớn nên chấp nhận Tính độ nghiêng móng: Dùng phương pháp cộng lún lớp để tính độ lún điểm M1, M2 8,21 p tg 7,48 6,75 p max p M1 M2 O Tương tự tính lún tâm móng, ta chia đất thành lớp phân tố có độ dày không vượt 0,96m chọn chiều sâu vùng chịu nén 6m (kể từ đáy móng) Ứng suất gây lún điểm nằm trục qua M1 M2 tính cách lấy ứng suất tải trọng phân bố cường độ p max = 8,207 N/cm2 p = 6,752 N/cm2 (tính với kg cách chia đôi diện đáy móng) cộng thêm trừ bớt ứng suất tải trọng phân bố tam giác ptg = 1,455 N/cm2 (tính với kT cách chia đôi diện đáy móng), số liệu tính toán ghi bảng Bảng tính ứng suất tải phân bố đều: Điểm z (m) a/b z/b kg σpmin = 2kg.pmin σpmax = 2kg.pmax 0,00 0,60 1,20 1,80 2,10 2,40 3,00 3,60 4,20 3,167 3,167 3,167 3,167 3,167 3,167 3,167 3,167 3,167 0,500 1,000 1,500 1,750 2,000 2,500 3,000 3,500 0,2500 0,2391 0,2037 0,1645 0,1474 0,1322 0,1076 0,0884 0,0735 3,376 3,230 2,750 2,221 1,991 1,785 1,453 1,194 0,993 4,103 3,925 3,343 2,700 2,420 2,170 1,766 1,451 1,207 10 10 11 4,80 5,40 6,00 3,167 3,167 3,167 4,000 4,500 5,000 0,0617 0,0524 0,0448 0,834 0,708 0,605 1,013 0,860 0,736 Bảng tính ứng suất tải phân bố tam giác ứng suất gây lún M1, M2 Điểm z (m) a/b z/b 0,00 0,60 1,20 1,80 2,10 2,40 0,316 0,316 0,316 0,316 0,316 0,316 0,158 0,316 0,474 0,553 0,632 3,00 0,316 0,789 3,60 0,316 0,947 4,20 0,316 1,105 σptg = 2kT.ptg 4,80 0,316 1,263 10 5,40 0,316 1,421 11 6,00 0,316 1,579 Bảng tính độ lún điểm σM1 = σpmax - σptg σM2 = σpn + σptg 0,7271 0,6115 0,4914 0,3652 0,3441 0,2940 3,376 3,314 2,851 2,334 2,075 1,876 4,103 3,841 3,242 2,586 2,335 2,079 0,2338 1,532 1,687 0,1736 1,277 1,367 0,1383 1,069 1,131 0,1153 0,0924 0,0562 kT 0,898 0,768 0,679 0,949 0,800 0,661 0,2500 0,2102 0,1690 0,1256 0,1183 0,1011 0,080 0,0597 0,047 0,0397 0,0318 0,0193 M1: p1 p p2 Lớp đất Lớp ph.tố h (cm) z (m) (N/cm ) (N/cm ) (N/cm ) 1 30 60 60 60 0,1 0,6 1,2 1,8 2,087 2,484 3,014 3,545 3,397 3,314 2,851 2,334 60 60 60 60 2,4 3,0 3,6 4,2 4,119 4,738 5,357 5,976 10 60 60 4,8 5,4 6,595 7,214 si = e1 − e2 h i (cm) + e1 e1 e2 5,484 5,798 5,866 5,879 0,755 0,729 0,726 0,724 0,716 0,713 0,713 0,713 0,670 0,541 0,459 0,396 1,876 1,532 1,277 1,069 5,995 6,270 6,634 7,045 0,616 0,613 0,611 0,609 0,283 0,207 0,162 0,136 0,898 0,768 7,493 7,981 0,607 0,604 0,609 0,608 0,606 0,605 0,60 0,602 p p2 e1 e2 0,755 0,729 0,726 0,711 0,710 0,710 2 0,114 0,098 ∑si = 3,062 (cm) Bảng tính độ lún điểm M2: Lớp đất Lớp ph.tố p1 h (cm) z (m) (N/cm ) (N/cm ) (N/cm ) 30 60 60 0,1 0,6 1,2 2,087 2,484 3,014 4,068 3,841 3,242 6,154 6,325 6,256 2 si = e1 − e2 h i (cm) + e1 0,750 0,670 0,554 11 60 1,8 3,545 2,586 6,131 0,724 0,711 0,458 10 60 60 60 60 60 60 2,4 3,0 3,6 4,2 4,8 5,4 4,119 4,738 5,357 5,976 6,595 7,214 2,079 1,687 1,367 1,131 0,949 0,800 6,199 6,425 6,724 7,107 7,544 8,014 0,616 0,613 0,611 0,609 0,607 0,604 0,608 0,607 0,606 0,605 0,603 0,602 0,308 0,227 0,173 0,143 0,121 0,102 ∑si = 3,508 (cm) 4,85 3,06 3,51 6,20 Hình Biểu đồ lún đáy móng Góc nghiêng móng là: θ ≈ tgθ = 3,508 − 3, 062 = 1,174 × 10−3 (rad) 380 Biểu đồ lún đáy móng có dạng cong (đường nét đứt hình vẽ) Tuy nhiên, trình tính lún ta không xét đến độ cứng móng Thực ra, độ cứng thân lớn, móng phân phối lại độ lún Vì ta điều chỉnh gần theo điều kiện đảm bảo diện tích biểu đồ lún không thay đổi, xem móng lún theo đường thẳng Trị số độ lún thực tâm móng là: S = 4,85 cm Vẽ biểu đồ phân bố ứng suất hữu hiệu xác định mức độ ổn định lún đất thời điểm t1= tháng, t2= tháng, t3= 12 tháng sau thi công: Vì lớp đất có hệ số thấm tương đương nhau, nên cố kết nước lỗ rỗng thoát theo chiều từ lên trên, ta xem thuộc sơ đồ toán cố kết thấm chiều Để tính lún theo thời gian cho đất gồm lớp, ta dùng phương pháp Stovich, thay lớp đồng với biểu đồ phân bố ứng suất nén tương đương (p = 7,48 N/cm 2), hệ số tính giá trị trung bình lớp đất - Chiều dài đường thấm: h = 2hs = 7,456 m = 745,6 cm - Hệ số thấm lớp đất: k1 = 10-6 cm/s = 60 cm/năm 12 k2 = 10-6 cm/s = 90 cm/năm km = - Hệ số thấm bình quaân: 2h s 745, = = 78,89 h i 210 535, (cm/năm) ∑ k 60 + 90 i - Hệ số nén tương đối bình quân: a om = ∑a oi 2h h i zi s = a o1h1z1 + a o2 h z 0,0034 × 210 × 640, + 0, 0021× 535, × 267,8 = = 0, 0027 2h s × 372,82 - Trọng lượng riêng nước: γn = 10 kN/m3 = 0,01 N/cm3 - Hệ số cố kết bình quân đất: C vm = k m ( + em ) k m ( + em ) k 78,89 = = m = = 2921851,852 (cm2/naêm) a mγn a om ( + em ) γ n a om γ n 0, 0027 × 0, 01 - Thừa số thời gian: - N= π2c vm t 3,142 × 2921851,852 = t = 12,97t 4h × 745, 62 Độ cố kết đất sau khoảng thời gian t (ứng với sơ đồ 2): Ut = 1− 16    − N    − ÷e − 1 + ÷e −9N + ÷  π  π   3π   Công thức có tính hội tụ nhanh, nên viết gọn: U t = − h - Độ lún cuối đất: S∞ = ∫ a om p.dz = - 16   − N 1 − ÷e π2  π  a om p.h Mức độ ổn định lún đất thời điểm: Thời gian ti (năm) t1 = tháng = 1/3 năm t2 = tháng = 1/2 năm t3 = 12 tháng = năm Thừa số thời gian Độ cố kết Độ lún Ni = 12,97t 4,32 6,48 12,97 Ut (%) 99,21 99,91 100 St = S∞.Ut (cm) 7,470 7,522 7,529 Nhận xét: Độ cố kết lớn, cho đạt độ lún cuối thời gian ngắn sau thi công Vẽ biểu đồ phân bố ứng suất hữu hieäu: σhh = p – u 4p ∞ πz 4p πz ∑ i sin h e−i N ≈ π sin h e− N (vì chuỗi hội tụ nhanh) π i =1,3,5 πz −12,97t e Thay soá ta biểu thức tính u sau: u = 9,52sin 745,6 Thay vào biểu thức giá trị t1, t2, t3, ta có bảng tính sau: 13 Áp lực trung tính: u = z (cm) 12 24 37 πz 745,6 sin πz 745,6 t1 = 1/3 naêm e −4,32t u1 (N/cm2) t2 = 1/2 naêm t3 = naêm e −6,48t u2 (N/cm2) e −12,97t u3 (N/cm2) 0 0,0133 0,0015 2,33 10 π/6 0,500 – 0,063 – 0,007 – 1,11 10-5 π/3 0,866 – 0,109 – 0,013 – 1,92 10-5 π/2 1,000 – 0,126 – 0,015 – 2,22 10-5 -6 Muoán có trị giá áp lực hữu hiệu σhh ta việc lấy trị số p trừ áp lực trung tính, σhh = p – ui Ta giá trị cho bảng sau: z (cm) p (N/cm2) σhh1 (N/cm2) σhh2 (N/cm2) σhh3 (N/cm2) 124 249 373 7,4800 6,2333 4,9867 3,7300 7,4800 6,1702 4,8774 3,6038 7,4800 6,2261 4,9741 3,7155 7,4800 6,2333 4,9866 3,7300 7,480 3,728 m σhh1 (t1 = tháng) đường cong u3 (t3 = 12 tháng) đường cong u2 (t2 = tháng) đường cong u1 (t1 = tháng) Hình Biểu đồ phân bố ứng suất hữu hiệu theo thời gian 14 Hoàn thành tháng 12 2004 SV Trần Tuấn Nam X02A2 15 ... 15 ( % ) ⇒ < A < 17: đất sét - Độ seät: B = W − Wd 18,5 − 20 = = −0,1 ⇒ B < 0: trạng thái cứng Wnh − Wd 35 − 20 KẾT LUẬN: - Lớp đất lớp đất sét trạng thái dẻo - Lớp đất lớp đất sét trạng thái cứng... Lớp đất thứ hai: - Hàm lượng % lọt qua rây #200 (0,074mm) 45% < 50% ⇒ đất hạt thô - Hàm lượng % lọt qua rây #4 (4,76mm) 88% > 50% ⇒ đất cát - Hàm lượng % lọt qua rây #200 (0,074mm) 45% > 12% ⇒ đất. .. mòn - Ip = A = 15% > 7% ⇒ Lớp đất lớp đất cát lẫn sét SC Tính vẽ biểu đồ ứng suất tổng cộng thân tải trọng gây ra): • Lớp đất 1: e1 = γ h1 ( + W1 ) γ dn1 = • Lớp đất 2: e2 = γ1 γ h1 − γ n + e1