Đang tải... (xem toàn văn)
A. THỐNG KÊ ĐỊA CHẤT 1A................................ ................................ ................................ 3 B. THIẾT KẾ MÓNG BĂNG ................................ ................................ ................................ .6 I. SƠ ĐỒ MÓNG BĂNG VÀ SỐ LIỆU TÍNH TOÁN ................................ ......................... 6 II. CHỌN VẬT LIỆU CHO MÓNG ................................ ................................ ..................7 III. CHỌN CHIỀU SÂU CHÔN MÓNG ................................ ................................ .............7 IV. XÁC ĐỊNH SƠ BỘ KÍCH THƯỚC MÓNG(BxL)................................ ........................ 7 V. CHỌN SƠ BỘ KÍCH THƯỚC TIẾT DIỆN NGANG ................................ .................... 14 VI. XÁC ĐỊNH NỘI LỰC TRONG DẦM MÓNG (M;Q) ................................ ................ 16 PHẦN II : THIẾT KÉ MÓNG CỌC ................................ ................................ ........................ 31 A. SỐ LIỆU TẢI TRỌNG: ................................ ................................ ................................ ..... 31 B. TÍNH TOÁN MÓNG CỌC ................................ ................................ ................................ 31 Bước 1: CHỌN CÁC THÔNG SỐ BAN ĐẦU. ................................ ................................ .... 31 Bước 2: TÍNH TOÁN SỨC CHỊU TẢI CHO PHÉP Q a CỦA CỌC. ................................ ..... 35 Bước 3: XÁC ĐỊNH SƠ BỘ SỐ LƯỢNG CỌC nP................................. .............................. 41 Bước 4: BỐ TRÍ CỌC VÀ CHỌN SƠ BỘ CHIỀU CAO ĐÀI MÓNG h............................... 41 Bước 5: KIỂM TRA SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC ĐƠN VÀ NHÓM CỌC. .......................... 42 Bước 6: KIỂM TRA LÚN CHO MÓNG. ................................ ................................ .............. 45 Bước 7: KIỂM TRA ĐIỀU KIỆN XUYÊN THỦNG CỦA ĐÀI ................................ ........... 49 Bước 8: TÍNH TOÁN VÀ BỐ TRÍ THÉP CHO ĐÀI MÓNG. ................................ .............. 50 Bước 9: KIỂM TRA CỌC KHI CỌC CHỊU TẢI TRỌNG NGANG: ................................ .... 53 Bước 10: KIỂM TRA VẬN CHUYỂN VÀ LẮP DỰNG CỌC : ................................ .......... 63
Đồ Án Nền Móng GVHD: TS Lê Trọng Nghĩa MỤC LỤC PHẦN I: THIẾT KẾ MÓNG BĂNG A THỐNG KÊ ĐỊA CHẤT 1A B THIẾT KẾ MÓNG BĂNG I SƠ ĐỒ MÓNG BĂNG VÀ SỐ LIỆU TÍNH TỐN II CHỌN VẬT LIỆU CHO MÓNG III CHỌN CHIỀU SÂU CHƠN MĨNG .7 IV XÁC ĐỊNH SƠ BỘ KÍCH THƯỚC MĨNG(BxL) V CHỌN SƠ BỘ KÍCH THƯỚC TIẾT DIỆN NGANG 14 VI XÁC ĐỊNH NỘI LỰC TRONG DẦM MÓNG (M;Q) 16 PHẦN II : THIẾT KÉ MÓNG CỌC 31 A SỐ LIỆU TẢI TRỌNG: 31 B TÍNH TỐN MĨNG CỌC 31 Bước 1: CHỌN CÁC THÔNG SỐ BAN ĐẦU 31 Bước 2: TÍNH TOÁN SỨC CHỊU TẢI CHO PHÉP Qa CỦA CỌC 35 Bước 3: XÁC ĐỊNH SƠ BỘ SỐ LƯỢNG CỌC nP 41 Bước 4: BỐ TRÍ CỌC VÀ CHỌN SƠ BỘ CHIỀU CAO ĐÀI MÓNG h 41 Bước 5: KIỂM TRA SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC ĐƠN VÀ NHÓM CỌC 42 Bước 6: KIỂM TRA LÚN CHO MÓNG 45 Bước 7: KIỂM TRA ĐIỀU KIỆN XUYÊN THỦNG CỦA ĐÀI 49 Bước 8: TÍNH TỐN VÀ BỐ TRÍ THÉP CHO ĐÀI MĨNG 50 Bước 9: KIỂM TRA CỌC KHI CỌC CHỊU TẢI TRỌNG NGANG: 53 Bước 10: KIỂM TRA VẬN CHUYỂN VÀ LẮP DỰNG CỌC : 63 _ SVTH: Nguyễn Thị Mỹ Nhang MSSV: 1051020219 Trang Đồ Án Nền Móng GVHD: TS Lê Trọng Nghĩa NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN _ SVTH: Nguyễn Thị Mỹ Nhang MSSV: 1051020219 Trang Đồ Án Nền Móng GVHD: TS Lê Trọng Nghĩa PHẦN I: THIẾT KẾ MÓNG BĂNG A THỐNG KÊ ĐỊA CHẤT 1A Theo sơ đồ mặt tổng thể khu đấttạisố 129 đường 30 tháng 4, Phường 2, Thị Xã Tây Ninh, Tỉnh Tây Ninhcông tác khoan khảo sát địa chất phục vụ cho việc thiết kế công trìnhSỞ GIAO THƠNG VẬN TẢI TỈNH TÂY NINH, có vị trí khoan khảo sát địa chất: HK1, HK2, HK3.Chiều sâu khoan khảo sát -15m / hố khoan, có trạng thái đất sau: * Hố khoanHK1, HK2 HK3 có lớp : + Lớp 1: (Đất đắp) Nền gạch, xà bần đất cát Trên mặt HK1 bê tông, đá 4x6 đất cát, có bề dày 0,5m Tại HK2 HK3 lớp cát mịn lẫn đất bột, màu xám trạng thái rời, có bề dày 0,6m Mực nước ngầm độ sâu 4.0m cách mặt đất + Lớp 2: Sét pha nhiều cát, màu xám/ xám nhạt đến nâu vàng nhạt, độ dẻo trung bìnhtrạng thái từ mềm đến dẻo mềm - Lớp 2a: Trạng thái mền, có bề dày HK1= 1,5m, HK2= 1,9m, HK3= 3,1m với tính chất lý đặt trưng sau: Độ ẩm: W = 26.1% = 17.97KN/m3 Dung trọng tự nhiên: Sức chịu nén đơn: Qu = 0,258 kg/cm2 Lực dính đơn vị: C = 0.110 kG/cm2 = 11 KN/m2 Góc ma sát trong: - = 120 Lớp 2b: Trạng thái dẻo mền, có bề dày HK1= 2,4m HK2 =1,8m với tính chất lý đặt trưng sau: Độ ẩm: W = 25.1% = 18.18KN/m3 Dung trọng tự nhiên: Sức chịu nén đơn: Qu = 0,554 kg/cm2 Lực dính đơn vị: C = 0,130 kG/cm2 = 13 KN/m2 Góc ma sát trong: = 130 _ SVTH: Nguyễn Thị Mỹ Nhang MSSV: 1051020219 Trang Đồ Án Nền Móng GVHD: TS Lê Trọng Nghĩa + Lớp 3: Sét pha cát lẫn sỏi sạn laterite màu nâu đỏ /nâu vàng, độ dẻo trung bình – trạng thái dẻo mềm đến cứng; gồm lớp sau: - Lớp 3a: trạng thái dẻo mềm, có bề dày HK3 = 1.16m với tính chất lý đặc trưng sau: Độ ẩm: W = 24.3% = 18,97 KN/m3 Dung trọng tự nhiên: Dung trọng đẩy nổi: ′ = 9,57KN/m3 Lực dính đơn vị: = 0.134 kg/cm2 = 13030’ C Góc ma sát trong: Sức chịu nén đơn - Qu = 0,753 kg/cm2 Lớp 3b: trạng thái cứng, có bề dày HK1= 0,3m, HK2= 1,2m, HK3= 0,9m với tính chất lý đặc trưng sau: Độ ẩm: W = 18,2% = 20,29 KN/m3 Dung trọng tự nhiên: Dung trọng đẩy nổi: ′ = 10,81KN/m3 Lực dính đơn vị: = 0,485 kg/cm2 = 18030’ C Góc ma sát trong: + Lớp 4: Cát vừa lẫn bột sỏi sạn, màu xám trắng vân nâu vàng nhạt, trạng thái thay đổi từ bời rời đến chặt vừa, gồm lớp: - Lớp 4a: trạng thái bời rời, có bề dày HK1= 0,8m, HK2= 1m, HK3= 2,1m với tính chất lý đặc trưng sau: Độ ẩm: W = 25,8% = 18,67 KN/m3 Dung trọng tự nhiên: Dung trọng đẩy nổi: ′ = 9.28 KN/m3 Lực dính đơn vị: = 2.4 KN/m2 = 270 Góc ma sát trong: C _ SVTH: Nguyễn Thị Mỹ Nhang MSSV: 1051020219 Trang Đồ Án Nền Móng - GVHD: TS Lê Trọng Nghĩa Lớp 4b: trạng thái chặt vừa, có bề dày HK1= 3,3 m, HK2= 2,5m với tính chất lý đặc trưng sau: Độ ẩm: W = 22,0% = 19,28 KN/m3 Dung trọng tự nhiên: Dung trọng đẩy nổi: ′ = 9.87 KN/m3 Lực dính đơn vị: = 2.7 KN/m2 = 29030’ C Góc ma sát trong: + Lớp 5: Sét lẫn bột cát, màu nâu đỏ nhạt vân xám trắng, độ dẻo cao trạng thái cứng, có bề dày HK1= 6,2m, HK2= 6,0m, HK3= 6,7m với tính cất lý đặt trưng sau: Độ ẩm: W = 21.4% = 20,24 KN/m3 Dung trọng tự nhiên: Dung trọng đẩy nổi: ′ = 10,5 KN/m3 Lực dính đơn vị: = 48,5 KN/m2 = 16015’ = 2,867 kg/cm2 C Góc ma sát trong: Sức chịu nén đơn Qu Trong phạm vi khảo sát, địa tầng chấm dứt _ SVTH: Nguyễn Thị Mỹ Nhang MSSV: 1051020219 Trang Đồ Án Nền Móng GVHD: TS Lê Trọng Nghĩa B THIẾT KẾ MÓNG BĂNG I SƠ ĐỒ MÓNG BĂNG VÀ SỐ LIỆU TÍNH TỐN Đề 37 STT ĐC L1(m) L2(m) L3(m) L4(m) Lực dọc N0tt (KN) Momen M0tt(KN.M) Lực ngang H0tt (KN) 37 1,9 5,5 5,8 2,6 954 116 175 Giá trị tính tốn Cột Lực dọc (KN) Moment (KN.m) Lực Ngang (KN) A 268,2 58 87,5 B 763,2 104,4 122,5 C 1049,4 116 157,5 D E 954 477 92,8 69,6 175 105 Giá trị tiêu chuẩn Cột Lực dọc (KN) Moment (KN.m) Lực Ngang (KN) A 233,22 50,43 76,09 B 663,65 90,78 106,52 C 912,52 100,87 136,96 D 829,57 80,70 152,17 E 414,78 60,52 91,30 _ SVTH: Nguyễn Thị Mỹ Nhang MSSV: 1051020219 Trang Đồ Án Nền Móng II GVHD: TS Lê Trọng Nghĩa CHỌN VẬT LIỆU CHO MĨNG - Móng đúc bê tơng B20 (M250) có Rbt = 0.9MPa (cường độ chịu kéocủa bê tông); Rb = 11.5 MPa ( cường độ chịu nén bê tông); Mô đun đàn hồi E = 2,7x103MPa = 2.7x 107 KN/m2 - Cốt thép móng loại CII, có cường độ chịu kéo cốt thép dọc Rs = 280MPa - Cốt thép móng loại CII, có cường độ chịu kéo cốt thép đaiRs = 225 MPa - Hệ số vượt tải n = 1,15 - γtb bê tông đất = 22KN/m3=2,2T/m3 III CHỌN CHIỀU SÂU CHƠN MĨNG Đáy móng nên đặt lớp đất tốt, tránh đặt rễ lớp đất đắp, lớp đất yếu Chiều sâu chơn móng: =>chọn Df= 1,5m Chọn sơ chiều cao h: h = ( ÷ )limax = ( ÷ )5.8 = (0.5÷ 1.0) Chọn h = 0.8 m IV XÁC ĐỊNH SƠ BỘ KÍCH THƯỚC MĨNG(BxL) lb = (0.5 0.65) (m) Chọn lb = 0.6 m la= (0.38 0.63) (m) Chọn la = 0.5 m Tổng chiều dài móng băng là: L = la + l1 + l2 +l3 + l4 + lb L = 0.5 + 1.9 + 5.5 + 5.8 + 2.6 + 0.6 = 16.9m _ SVTH: Nguyễn Thị Mỹ Nhang MSSV: 1051020219 Trang Đồ Án Nền Móng GVHD: TS Lê Trọng Nghĩa Xác định bề rộng móng ( B ) Chọn sơ B = m Thông số địa chất lớp 2: Độ ẩm: W = 26.1% = 17.97 KN/m3 Dung trọng tự nhiên: Sức chịu nén đơn: Qu = 0,258 kg/cm2 Lực dính đơn vị: C = 0.110 kG/cm2 = 11 KN/m2 Góc ma sát trong: - = 120 Đáy móng lớp số Với góc nội ma sát A 0.23 2== 12 => B 1,91 D 4.42 N q 2.974 N c 9, 285 N 1, 689 a Điều kiện ổn định đất đáy móng (1) Trong đó: : cường độ (sức chịu tải tc) đất đáy móng , : Áp lực tiêu chuẩn cực đại cực tiểu móng tác dụng lên đất _ SVTH: Nguyễn Thị Mỹ Nhang MSSV: 1051020219 Trang Đồ Án Nền Móng GVHD: TS Lê Trọng Nghĩa Khoảng cách từ điểm đặt lực đến trọng tâm đáy móng = + = − − 0.5 = 7.95m + = −( + )= + = −( + + = −( + )= + = −( )= − (0.5 + 1.9) = 6.05m + )= − (0.6 + 1.9 + 5.5) = 0.55m − (0.6 + 2.6) = 5.25m − 0.6 = 7.58m Tổng tải trọng tác dụng theo phương đứng: * = + + + + Ntt = 268.2 + 763.2 + 1049.4 + 954 + 477 = 3511.8KN * = + + + + Htt = 87.5 + 122.5 + 157.5 + 175 - 105 = 437.5KN * =∑ +∑ +∑ ∗ ∗ℎ Trong đó: *∑ = 58 + 104.4 + 116 + 92.8 − 69.6 = 301.6 *∑ ∗ = −268.2 ∗ 7.95 − 763.2 ∗ 6.05 − 1049.4 ∗ 0.55 + 954 ∗ 5.25 + 477 ∗ 7.58 ∗ = 1297.44 *∑ ∗ ℎ = 437.5 ∗ 0.8 = 350 → = 301.6 + 1297.44 + 350 = 1949.04 _ SVTH: Nguyễn Thị Mỹ Nhang MSSV: 1051020219 Trang Đồ Án Nền Móng GVHD: TS Lê Trọng Nghĩa +/ Tải trọng tiêu chuẩn: = = 3511.8 = 3053,7 1.15 = = 647.5 = 380.43 1.15 = = 1949.04 = 1694.82 1.15 Tính khả chịu tải đất dáy móng m1m Ab BD f K tc R tc * cD Trong đó: - m1=m2=ktc=1 A 0.23 = 12 => B 1,91 D 4.42 - Đáy móng lớp có D * f 2*17.97 35.94 KN / m = 1∗1 (0.23 ∗ ∗ 17.97 + 1.91 ∗ 44.93 + 4.42 ∗ 11) = 138.56 / Xác định sơ diện tích đáy móng: Ta có: ≥ suy ra: ∗ ≥ = , = = 36,55 ∗ , = 2.2 Chọn B = (m) P = = + − ∗ ∗ 6∗ ∗ + ∗ = + = ∗ P ∗ = +P + ∗ ∗ + (22 ∗ 2.5) = 127.10 / 3053.304 ∗ 1694.8 − + (22 ∗ 2.5) = 103.36 ∗ 16.9 ∗ 16.9 = 127.10 + 103.36 = 115.23 / / _ SVTH: Nguyễn Thị Mỹ Nhang MSSV: 1051020219 Trang 10 Đồ Án Nền Móng GVHD: TS Lê Trọng Nghĩa Bước 8: TÍNH TỐN VÀ BỐ TRÍ THÉP CHO ĐÀI MĨNG SVTH :Nguyễn Thị Mỹ Nhang MSSV : 1051020219 Trang 50 Đồ Án Nền Móng GVHD: TS Lê Trọng Nghĩa Xác định bố trí cốt thép cho đài cọc theo phương I-I Trong đó: P3-6 (net) = 3816 733 *1.05 811 (KN) 4.41 P* = P3(net) + P6(net) + P9(net) = * 811 = 1622(KN) MI-I = P** 0.7 = 1622 * 0.7 = 1135.4(KN.m) As M 1135.4 106 4743(mm2 ) 0.9.Rs h0 0.9 280 950 Chọn ∅ 18 để thiết kế Diện tích tiết diện ngang thép ∅16 là: aS= Số thép: ns= As 4743 18 as 254 34 Khoảng cách thép : @= d *182 254.34 mm2 4 Vậy chọn ns = 19 l 100 2800 100 144.4 mm = 19 ns Chọn khoảng cách @=140 mm Vậy chọn ∅18@140 để bố trí SVTH :Nguyễn Thị Mỹ Nhang MSSV : 1051020219 Trang 51 Đồ Án Nền Móng GVHD: TS Lê Trọng Nghĩa Xác định bố trí cốt thép cho đài cọc theo phương II-II Trong đó: P2 = 3816 636 (KN) P1-4 = 3816 733 *1.05 =464 4.41 P** = P1(net) + P2(net) + P3(net) = 461+636+811=1908(KN) MII-II = P** * 0.7 = 1908 * 0.7 = 1335.6 (KN.m) As M 1335.6 106 5578.9(mm2 ) 0.9.Rs h0 0.9 280 950 Chọn ∅ 22 để thiết kế Diện tích tiết diện ngang thép ∅22 là: aS= Số thép: ns= As 5578.9 14.68 as 380.1 Khoảng cách thép : @= d * 22 380.13 mm2 4 Vậy chọn ns = 15 l 100 1750 100 = 110.7 mm ns 15 Chọn khoảng cách @=110 mm Vậy chọn ∅22@110 để bố trí SVTH :Nguyễn Thị Mỹ Nhang MSSV : 1051020219 Trang 52 Đồ Án Nền Móng GVHD: TS Lê Trọng Nghĩa Bước 9: KIỂM TRA CỌC KHI CỌC CHỊU TẢI TRỌNG NGANG: Xác định chuyển vị ngang cọc lực ngang chân cọc gây nhằm đảm bảo thỏa điều kiện khống chế cơng trình chuyển vị ngang Đồng thời xác định biểu đồ moment, lực cắt, ứng suất nhằm kiểm tra cốt thép cọc đủ khả chịu lực, vị trí cần cắt cốt thép Từ lực ngang moment tác dụng đầu cọc, ta phân tích chuyển vị ngang, moment lực cắt dọc theo chiều dài cọc Ta có moment qn tính tiết diện ngang cọc: I= ∗ = ∗ = 1.25*10-3 (m4) Ta có độ cứng tiết diện ngang cọc: Eb*I = 2.65*107 *1.25*10-3 = 33139 (KN.m2) Ta có d = 0.35m < 8m Theo TCXD 205, ta có bề rộng quy ước cọc : bc = 1.5d + 0.5 = 1.025 (m) Xác định hệ số quy ước: Ki = K*li (SGK 436) LỚP 2: K2b = 6800*0.8 = 5440 (KN/m4) LỚP 3: K3 = 6920*1.9 = 13148 (KN/m4) LỚP 4: K4 = 5780*2.9 = 16762 (KN/m4) LỚP 5: K5 = 2000*3.1 = 6200(KN/m4) LỚP 6a: K6a = 2120*11.3= 23956(KN/m4) LỚP 6b: K6b = 5360*9.4 = 50384(KN/m4) Hệ số trung bình là: K tb K *l l i i i 5440 13148 16762 6200 23956 50384 3942 (KN/m ) 0.8 1.9 2.9 3.1 11.3 9.4 Ta có hệ số biến dạng: = ∗ ∗ = ∗ = 0.66 m-1 Chiều dài cọc đất tính đổi: le = αbd*li= 0.64 * 29.4=19.4 (m) SVTH :Nguyễn Thị Mỹ Nhang MSSV : 1051020219 Trang 53 Đồ Án Nền Móng GVHD: TS Lê Trọng Nghĩa Các chuyển vị δ HH; δ HM; δ MH; δ MM cọc cao trình đáy đài, ứng lực đơn vị đặt cao trình δ HH ; δ HM : chuyển vị lực ngang đơn vị : H0 = gây δ MH; δ MM : chuyển vị moment đơn vị : M0 = gây Ta có : le = 19.4 (m)> Tra bảng 4.2 trang 326 Sách “Nền Móng – Châu Ngọc Ẩn – NXBĐHQG TP.HCM-2011” ta có hệ số: (SGK 446) Ao = 2.441; Bo = 1.621; Co =1.751 δ HH = ∗ δ MH = ∗ ∗ ∗ δ MM = ∗ ∗ = = = = 2.56*10-4 (m/KN) ∗ = 1.12*10-4 (m/KN) ∗ = 8.01*10-5 (m/KN) ∗ Moment uốn lực cắt cọc cao trình đáy đài: Tải trọng ngang tác dụng lên cọc: Ho = = =58.33(KN) Ho = H = 58.33 (KN) Mo = + ℎ = + 58.33*1.1= 122.16(KNm) Chuyển vị ngang yo góc xoay φo , cao trình mặt đất đáy đài: yo = Ho δ HH + Mo δ MH =58.33*2.56*10-4 +122.16*1.12*10-4 = 0.02861 (m)= 2.861 (cm) φo = Ho δ MH + Mo δ MM = 58.33*1.12* 10-4 + 122.16*8.01*10-5 = 0.01632(rad) Áp lực tính tốn σz (KN/m2) moment uốn Mz (KN m) lực cắt Qz(KN) tiết diện cọc tính theo cơng thức sau: = ( = = SVTH :Nguyễn Thị Mỹ Nhang − + − − + + + MSSV : 1051020219 ) + + Trang 54 Đồ Án Nền Móng GVHD: TS Lê Trọng Nghĩa Trong ze chiều sâu tính đổi ze = αbd*z Các giá trị A1, A3, A4, B1, B3, B4, C1, C3, C4, D1, D3, D4 tra bảng G3 – TCXD 205 Bảng tính lực cắt A4 B4 0 dọc thân cọc C4 D4 Z 0.00 Ze 0.0 0.15 0.1 -0.005 0 56.9677 0.30 0.2 -0.02 -0.003 53.5872 0.45 0.3 -0.045 -0.009 -0.001 48.108 0.61 0.4 -0.08 -0.021 -0.003 41.2364 0.76 0.5 -0.125 -0.042 -0.008 0.999 33.4593 0.91 0.6 -0.18 -0.072 -0.016 0.997 24.7768 1.06 0.7 -0.245 -0.114 -0.03 0.994 15.6535 1.21 0.8 -0.32 -0.171 -0.051 0.989 6.6567 1.36 0.9 -0.404 -0.243 -0.082 0.98 -2.2995 1.52 1.0 -0.499 -0.333 -0.125 0.967 -11.215 1.67 1.1 -0.603 -0.443 -0.183 0.946 -19.549 1.82 1.2 -0.716 -0.575 -0.259 0.917 -27.072 1.97 1.3 -0.838 -0.73 -0.356 0.876 -34.024 2.12 1.4 -0.967 -0.91 -0.479 0.821 -39.91 2.27 1.5 -1.105 -1.116 -0.63 0.747 -45.49 2.42 1.6 -1.248 -1.35 -0.815 0.652 -49.806 2.58 1.7 -1.396 -1.613 -1.036 0.529 -53.19 2.73 1.8 -1.547 -1.906 -1.299 0.374 -55.58 2.88 1.9 -1.699 -2.227 -1.608 0.181 -57.575 3.03 2.0 -1.848 -2.578 -1.966 -0.057 -58.263 3.18 2.1 -1.992 -2.956 -2.379 -0.345 -58.581 SVTH :Nguyễn Thị Mỹ Nhang MSSV : 1051020219 Q (kN) 58.33 Trang 55 Đồ Án Nền Móng GVHD: TS Lê Trọng Nghĩa 3.33 2.2 -2.125 -3.36 -2.849 -0.692 -57.817 3.48 2.3 -2.243 -3.785 -3.379 -1.104 -56.65 3.64 2.4 -2.339 -4.228 -3.973 -1.592 -54.843 3.79 2.5 -2.407 -4.683 -4.632 -2.161 -52.546 3.94 2.6 -2.437 -5.14 -5.355 -2.821 -49.894 4.09 2.7 -2.42 -5.591 -6.143 -3.58 -46.863 4.24 2.8 -2.346 -6.023 -6.99 -4.445 -43.717 4.39 2.9 -2.2 -6.42 -7.892 -5.423 -40.221 4.55 3.0 -1.969 -6.765 -8.84 -6.52 -36.461 4.70 3.1 -1.638 -7.034 -9.822 -7.739 -33.209 4.85 3.2 -1.187 -7.204 -10.822 -9.082 -29.259 5.00 3.3 -0.599 -7.243 -11.819 -10.549 -25.821 5.15 3.4 0.147 -7.118 -12.787 -12.133 -22.441 5.30 3.5 1.074 -6.789 -13.692 -13.826 -19.062 5.45 3.6 2.205 -6.212 -14.496 -15.613 -15.842 5.61 3.7 3.563 -5.338 -15.151 -17.472 -12.898 5.76 3.8 5.173 -4.111 -15.601 -19.374 -10.4 5.91 3.9 7.059 -2.473 -15.779 -21.279 -7.7326 6.06 4.0 9.244 -0.358 -15.61 -23.14 -5.3816 SVTH :Nguyễn Thị Mỹ Nhang MSSV : 1051020219 Trang 56 Đồ Án Nền Móng GVHD: TS Lê Trọng Nghĩa Q (kN) -80 -60 -40 -20 20 40 60 80 0.00 Độ sâu từ đáy đài (m) -1.00 -2.00 -3.00 -4.00 -5.00 -6.00 -7.00 BIỂU ĐỒ LỰC CẮT Bảng tính áp lực ngang dọc thân cọc (kN/m2) 0.000 Z 0.00 Ze 0.0 A1 B1 C1 D1 0.15 0.1 0.1 0.005 14.236 0.30 0.2 0.2 0.02 0.001 25.928 0.45 0.3 0.3 0.045 0.004 35.233 0.61 0.4 0.4 0.08 0.011 42.337 0.76 0.5 0.5 0.125 0.021 47.400 0.91 0.6 0.999 0.6 0.18 0.036 50.538 1.06 0.7 0.999 0.7 0.245 0.057 52.133 1.21 0.8 0.997 0.799 0.32 0.085 52.190 1.36 0.9 0.995 0.899 0.405 0.121 50.933 1.52 1.0 0.992 0.997 0.499 0.167 48.808 1.67 1.1 0.987 1.095 0.604 0.222 45.670 SVTH :Nguyễn Thị Mỹ Nhang MSSV : 1051020219 Trang 57 Đồ Án Nền Móng GVHD: TS Lê Trọng Nghĩa 1.82 1.2 0.979 1.192 0.718 0.288 41.613 1.97 1.3 0.969 1.287 0.841 0.365 37.147 2.12 1.4 0.955 1.379 0.974 0.456 32.452 2.27 1.5 0.937 1.468 1.115 0.56 27.551 2.42 1.6 0.913 1.553 1.264 0.678 22.390 2.58 1.7 0.882 1.633 1.421 0.812 17.178 2.73 1.8 0.843 1.706 1.584 0.961 12.039 2.88 1.9 0.795 1.77 1.752 1.126 7.305 3.03 2.0 0.735 1.823 1.924 1.308 2.728 3.18 2.1 0.662 1.863 2.098 1.506 -1.609 3.33 2.2 0.575 1.887 2.272 1.72 -5.259 3.48 2.3 0.47 1.892 2.443 1.95 -8.890 3.64 2.4 0.347 1.874 2.609 2.195 -11.469 3.79 2.5 0.202 1.83 2.765 2.454 -14.032 3.94 2.6 0.033 1.755 2.907 2.724 -16.355 4.09 2.7 -0.162 1.643 3.03 3.003 -17.854 4.24 2.8 -0.385 1.49 3.128 3.288 -18.842 4.39 2.9 -0.64 1.29 3.196 3.574 -19.872 4.55 3.0 -0.928 1.037 3.225 3.858 -20.536 4.70 3.1 -1.251 0.723 3.207 4.133 -20.288 4.85 3.2 -1.612 0.343 3.132 4.392 -20.602 5.00 3.3 -2.011 -0.112 2.991 4.626 -19.899 5.15 3.4 -2.45 -0.648 2.772 4.826 -19.302 5.30 3.5 -2.928 -1.272 2.463 4.98 -18.319 5.45 3.6 -3.445 -1.991 2.05 5.075 -17.416 SVTH :Nguyễn Thị Mỹ Nhang MSSV : 1051020219 Trang 58 Đồ Án Nền Móng GVHD: TS Lê Trọng Nghĩa 5.61 3.7 -4 -2.813 1.52 5.097 -15.989 5.76 3.8 -4.59 -3.742 0.857 5.029 -15.136 5.91 3.9 -5.21 -4.784 0.047 4.853 -13.582 Giá trị áp lực ngang (kN/m2) -30 -20 -10 10 20 30 40 50 60 Độ sâu từ đáy đài (m) 0.00 -1.00 -2.00 -3.00 -4.00 -5.00 -6.00 -7.00 BIỂU ĐỒ ÁP LỰC NGANG SVTH :Nguyễn Thị Mỹ Nhang MSSV : 1051020219 Trang 59 Đồ Án Nền Móng GVHD: TS Lê Trọng Nghĩa Bảng tính moment uốn Mz dọc thân cọc Z 0.00 Ze 0.0 A3 B3 C3 D3 Mz (kN.m) 122.160 0.15 0.1 0 0.1 130.998 0.30 0.2 -0.001 0.2 139.423 0.45 0.3 -0.004 -0.001 0.3 147.379 0.61 0.4 -0.011 -0.002 0.4 153.684 0.76 0.5 -0.021 -0.005 0.999 0.5 159.342 0.91 0.6 -0.036 -0.011 0.998 0.6 164.006 1.06 0.7 -0.057 -0.02 0.996 0.699 167.053 1.21 0.8 -0.085 -0.034 0.992 0.799 168.839 1.36 0.9 -0.121 -0.055 0.985 0.897 169.276 1.52 1.0 -0.167 -0.083 0.975 0.994 167.628 1.67 1.1 -0.222 -0.122 0.96 1.09 165.489 1.82 1.2 -0.287 -0.173 0.938 1.183 162.384 1.97 1.3 -0.365 -0.238 0.907 1.273 157.543 2.12 1.4 -0.455 -0.319 0.866 1.358 151.793 2.27 1.5 -0.559 -0.42 0.811 1.437 145.160 2.42 1.6 -0.676 -0.543 0.739 1.507 138.136 2.58 1.7 -0.808 -0.691 0.646 1.566 130.303 2.73 1.8 -0.956 -0.867 0.53 1.612 121.897 2.88 1.9 -1.118 -1.074 0.385 1.64 113.638 3.03 2.0 -1.295 -1.314 0.207 1.646 104.986 3.18 2.1 -1.487 -1.59 -0.01 1.627 96.012 3.33 2.2 -1.693 -1.906 -0.271 1.575 87.239 3.48 2.3 -1.912 -2.263 -0.582 1.486 78.350 SVTH :Nguyễn Thị Mỹ Nhang MSSV : 1051020219 Trang 60 Đồ Án Nền Móng GVHD: TS Lê Trọng Nghĩa 3.64 2.4 -2.141 -2.663 -0.949 1.352 69.857 3.79 2.5 -2.379 -3.109 -1.379 1.165 61.681 3.94 2.6 -2.621 -3.6 -1.877 0.917 54.211 4.09 2.7 -2.865 -4.137 -2.452 0.598 46.648 4.24 2.8 -3.103 -4.718 -3.108 0.197 40.118 4.39 2.9 -3.331 -5.34 -3.852 -0.295 33.552 4.55 3.0 -3.54 -6 -4.688 -0.891 27.959 4.70 3.1 -3.722 -6.69 -5.621 -1.603 22.114 4.85 3.2 -3.864 -7.403 -6.653 -2.443 17.581 5.00 3.3 -3.955 -8.127 -7.785 -3.424 13.350 5.15 3.4 -3.979 -8.847 -9.016 -4.557 9.823 5.30 3.5 -3.919 -9.544 -10.34 -5.854 6.912 5.45 3.6 -3.757 -10.196 -11.751 -7.325 4.047 5.61 3.7 -3.471 -10.776 -13.235 -8.979 1.592 5.76 3.8 -3.036 -11.252 -14.774 -10.821 0.206 5.91 3.9 -2.427 -11.585 -16.346 -12.854 -1.283 6.06 4.0 -1.614 -11.731 -17.919 -15.075 -2.014 SVTH :Nguyễn Thị Mỹ Nhang MSSV : 1051020219 Trang 61 Đồ Án Nền Móng GVHD: TS Lê Trọng Nghĩa Mz (kNm) -20 20 40 60 80 100 120 140 160 180 Độ sâu từ đáy đài (m) 0.00 -1.00 -2.00 -3.00 -4.00 -5.00 -6.00 -7.00 BIỂU ĐỒ MOMENT CỌC CHỊU TẢI TRỌNG NGANG Dựa vào kết tính tốn ta có: = 169.276 Kiểm tra diện tích tính cốt thép chịu lực = 0.9 ∗ ∗ℎ = 169.276 ∗ 10 = 2099 0.9 ∗ 280 ∗ 10 ∗ 0.32 ) < ℎọ = 2463( ) Vậy thép chọn thỏa điều kiện SVTH :Nguyễn Thị Mỹ Nhang MSSV : 1051020219 Trang 62 Đồ Án Nền Móng GVHD: TS Lê Trọng Nghĩa Bước 10: KIỂM TRA VẬN CHUYỂN VÀ LẮP DỰNG CỌC : Ta chọn vị trí móc cẩu cho moment gây hai thớ chịu kéo chịu nén Nếu cọc đúc nhà máy cọc có móc cẩu để tiện chất dở cọc lên xuống Trọng lượng cọc: q = Kđ * F * bt = 1.5 x 0.123 x 25 = 4.6 kN / m 1.1 Vận chuyển Khi vận chuyển moment cho hai móc cẩu vị trí 0.207L 1.2 Lắp dựng SVTH :Nguyễn Thị Mỹ Nhang MSSV : 1051020219 Trang 63 Đồ Án Nền Móng GVHD: TS Lê Trọng Nghĩa Khi lắp dựng, dùng dây cáp cột vị trí cách đầu cọc đoạn 0.207L = 0.297*11 = 2.28 (m) M1 = 0.021*q*L2 = 0.021*4.6*102 = 9.66 (KN.m) M2 = 0.068*q*L2 = 0.068*4.6*102 = 31.28 (KN.m) h0 = 0.35 – 0.02*2 = 0.31 (m) Chọn M = max {9.66; 31.28} = 31.28 (KN.m) AS = ∗ ∗ = ∗ ∗ ∗ = 400.41 (mm2) 2∅28 AS = 2463 (mm2)> 400.41(mm2) (thỏa) Bố trí thép thớ cọc 2∅28 ... Trang Đồ Án Nền Móng GVHD: TS Lê Trọng Nghĩa PHẦN I: THIẾT KẾ MÓNG BĂNG A THỐNG KÊ ĐỊA CHẤT 1A Theo sơ đồ mặt tổng thể khu đấttạisố 129 đường 30 tháng 4, Phường 2, Thị Xã Tây Ninh, Tỉnh Tây Ninhcông... Biểu đồ lực cắt dầm móng băng _ SVTH: Nguyễn Thị Mỹ Nhang MSSV: 1051020219 Trang 25 Đồ Án Nền Móng GVHD: TS Lê Trọng Nghĩa Biểu đồ Moment dầm móng băng... Nguyễn Thị Mỹ Nhang MSSV: 1051020219 Trang 30 Đồ Án Nền Móng GVHD: TS Lê Trọng Nghĩa PHẦN II : THIẾT KÉ MÓNG CỌC A SỐ LIỆU TẢI TRỌNG: SỐ LIỆU ĐỒ ÁN = 954 ( = 175 ( ) ) = 116( ) Ntt 37 Htt (kN)