Đang tải... (xem toàn văn)
XÁC ĐỊNH CẤP HẠNG KỸ THUẬT VÀ TÍNH TOÁN CÁC CHỈ TIÊU KỸ THUẬT CỦA TUYẾN ĐƯỜNGTHIẾT KẾ CÔNG TRÌNH THOÁT NƯỚC TRÊN TUYẾN ĐƯỜNG THEO TIÊU CHUẨN 40542005 XÁC ĐỊNH CẤP HẠNG KỸ THUẬT VÀ TÍNH TOÁN CÁC CHỈ TIÊU KỸ THUẬT CỦA TUYẾN ĐƯỜNGTHIẾT KẾ CÔNG TRÌNH THOÁT NƯỚC TRÊN TUYẾN ĐƯỜNG THEO TIÊU CHUẨN 40542005
!"#$ I. %&'( Tiêu chuẩn thiết kế đường ô tô TCVN 4054 – 2005. Tiêu chuẩn thiết kế áo đường mềm 22TCN 211-06. II. )*+, #$ Căn cứ vào nhiệm vụ thiết kế tuyến đường qua hai điểm A -B. Căn cứ vào mục đích ý nghĩa của việc xây dựng tuyến A-B, cấp hạng kỹ thuật của tuyến đường dựa vào yếu tố sau: Giao thông đúng với chức năng của đường trong mạng lưới giao thông. Địa hình khu vực tuyến đi qua. Hiệu quả tốt về kinh tế, chính trị xã hội của tuyến. Khả năng khai thác của tuyến khi đưa vào sử dụng trong điều kiện nhất định. Lưu lượng xe thiết kế. • /01230435467892:; Bình đồ tỷ lệ : 1:10000. Độ chênh cao giữa hai đường đồng mức : 5 m Lưu lượng xe chạy năm tương lai: N t = 1800 (xe/ngày đêm) Hệ số tăng trưởng xe : p = 9% Địa hình : Núi Thành phần xe chạy: Xe máy : 6% Xe con : 12% Xe tải 2 trục : 34% Xe tải 3 trục : 22% Xe buýt lớn : 26% Lưu lượng xe thiết kế là số xe con quy đổi từ các loại xe khác thông qua một mặt cắt trọng một đơn vị thời gian, tính cho năm tính toán tương lai. Năm tương lai là năm thứ 20 sau khi đưa đường vào sử dụng đối với đường cấp I, II; năm thứ 15 đối với đường cấp III, IV; năm thứ 10 đối với đường cấp V, VI và đường thiết kế nâng cấp, cải tạo. • <=8>=?@A5B32C3 Bảng lưu lượng xe con quy đổi (hệ số quy đổi dựa vào Bảng 2 TCVN 4054-05 - +DA0EF G@9 H EF I=04=J 1K. L2M8N0 OP0 F=D L2M8N0 0=P 1 F;<M 6 108 0.3 32.4 2 F=D 12 216 1 216 3 F Q3RS= T 10 180 2.5 450 R2 15 270 2.5 675 U 9 162 2.5 405 FV 3RS= R2 5 90 3 270 U 17 306 3 918 7 F62W3/X 26 468 3 1170 Tổng cộng : 100 1800 4136.4 Lưu lượng xe thiết kế ở năm tương lai : t =15 năm ; hệ số tăng trưởng p= 9% N t = 4136.4 (xcqđ/ngàyđêm) Tuyến được xây dựng trên địa hình núi, có lưu lượng xe thiết kế N t : N t >3000 (xcqđ/ngàyđêm) So sánh với Bảng 3 TCVN 4054-05, ta chọn : cấp thiết kế của đường là cấp III và lưu lượng thiết kế cho năm tương lai là N t = 4136.4 (xcqđ/ngàyđêm) • <=8>3.=8Y304354 Tốc độ thiết kế là tốc độ dùng để tính toán các chỉ tiêu kỹ thuật chủ yếu của đường trong trường hợp khó khăn. Tốc độ này khác với tốc độ cho phép lưu hành trên đường của cơ quan quản lý đường. Tốc độ lưu hành cho phép phụ thuộc tình trạng thực tế của đường (khí hậu, thời tiết, tình trạng đường, điều kiện giao thông…). Tốc độ thiết kế các cấp đường dựa theo điều kiện địa hình. Việc phân biệt địa hình được phân biệt dựa trên cơ sở dốc ngang phổ biến của sườn đồi, sườn núi như sau: đồng bằng và đồi ≤30%, núi >30%. Dựa theo Bảng 4 TCVN 4054-05, đối với đường cấp thiết kế là cấp III, địa hình là núi thì tốc độ thiết kế V tk =60 km/h. BẢNG TỔNG HỢP CÁC YẾU TỐ KỸ THUẬT CỦA TUYẾN (Theo TCVN 4054-05) STT Chỉ tiêu kỹ thuật Đơn vị Tính Toán Quy trình Kiến nghị Z ?@304354 Q C3.=304354I 35 J 5;[ \] V Y^.=^_=/X?3I0 ^;7E J H ` a b<5c8d=D6ef?3 IghX00 K=;7E iHJ ; ZQj j b<5c8d=D6ef?3 3k3dIghX00 K= iHJ ; Qj] \ b<5c8d=D6e5kK0l2 =7D ; Zj]] ` 0m2^G039;n3RX==XA0 hC3=.8>I39;nZ=0m2J ; `j o 0m2^G039;n3?MEFp==0m2 I39;nQ=0m2J ; Zj] q 0m2^G039;nhp3EF3FDK8:a I39;nhp3EFJ ; Vj] Z] b<5c8d=D8g/:0f?3 n3?M=XA0hC3^08YI3FD -QJ ; Qj]] ZZ b<5c8d=D8g/r;f ?38s;6sD39;n678l; ; Z]]] ZQ /GEF /G Q ZV 0m2RY@9EF=AM=DZ/GEF ; Vtj] Za 0m2RY@9/m07=. ; Z Zj 0m2RY@9/m8?3I5k07=.J ; ]tj Z\ 0m2RYm8d ; qt]] Z` Y^.=7;U38d@9EF=AM H a Zo Y^.=7;U38d@9/m07=. H a Zq Y^.=7@9/m8?3 H a """#$ I. -u+v"" 1. s03R_hG3d0073c3D<IQQQZZw]\J Tải trọng trục tính toán tiêu chuẩn được quy định là trục đơn ôtô có trọng lượng 100 kN đối với áo đường mềm trên đường ôtô các cấp thuộc mạng lưới chung. Thời gian tính toán kết cấu áo đường lấy bằng thời gian đại tu lớp mặt bền vững nhất, tức là phụ thuộc vào loại tầng mặt được lựa chọn cho kết cấu theo bảng 2.1 (22 TCN 211-06). Với kết cấu áo đường cấp cao A1 lớp mặt phải là bê tông nhựa chặt loại I hạt nhỏ có T = 15 năm, do đó thời gian tính toán kết cấu áo đường sẽ là 15 năm. 2. +2/phG3G@9^xEF Bảng thong số tải trọng xe thiết kế: - +DA0EF 3RS= K72 0 I5J 6<=y7 ;z0=S;6< {3RS=K72 Ds =<= 0|7=<= 3RS=K72 I;J 0=P Z Tải 2 trục nhẹ Trục trước 18 Trục sau 1 40.0 Cụm bánh đôi Q Tải 2 trục trung Trục trước 18 Trục sau 1 44 Cụm bánh đôi V Tải 2 trục nặng Trục trước 25 Trục sau 1 56 Cụm bánh đôi a Tải 3 trục trung Trục trước 26 Trục sau 2 85 Cụm bánh đôi < 3m j Tải 3 trục nặng Trục trước 30 Trục sau 2 90 Cụm bánh đôi < 3m \ Buýt lớn Trục trước 28 Trục sau 1 75 Cụm bánh đôi 3. cK.3RS=EFL2M8N0hm3RS=30l2=2}Z]]5 Công thức quy đổi : 4.4 k i 1 2 i i=1 n P N = C ×C ×n × P ÷ ∑ (trục/ngđ) Trong đó : N : Tổng số tải trọng trục được quy đổi từ k loại trục xe khác nhau về trục xe tính toán sẽ thông qua đoạn đường thiết kế trong 1 ngày đêm trên cả hai chiều xe chạy. P tt : Tải trọng trục xe tính toán (tiêu chuẩn hoặc nặng nhất) P i : Tải trọng trục của loại xe thứ i có trọng lượng trục là P j . n i : Số lần tác dụng của loại tải trọng trục i có trọng lượng trục P i cần được quy đổi về tải trọng trục tính toán. Trong tính toán thường lấy n i bằng số lần mỗi loại xe i sẽ thông qua mặt cắt ngang đường thiết kế trong 1 ngày đêm. C 1 : Hệ số trục ( ) 1 C = 1+1.2× m -1 (m là số trục của cụm trục i) C 1 = 2 nếu khoảng cách hai trục xe ≥ 3 m. C 2 : Hệ số xét đến ảnh hưởng của số bánh xe trong 1 cụm bánh Cụm bánh đơn : C 2 = 6.4 Cụm bánh đôi : C 2 = 1 Cụm 4 bánh : C 2 = 0.38 (Chỉ quy đổi những trục có trọng lượng từ 25 kN trở lên) bs3cK.3RS=EFL2M8N0hmK.3RS=30l2=2}Z]]5I~;3gZjJ +DA0EF 0 I5J Z Q 0 0[33 ZtQt0t I0[33J•at a Xe con Trục trước - 1 6.4 216 - 0 Trục sau - 1 1 216 - 0 Xe tải 2 trục Tải nhẹ Trục trước 18 1 6.4 180 0.18 0 Trục sau 40.0 1 1 180 0.4 3.194 Tải trung Trục trước 18 1 6.4 270 0.18 0 Trục sau 44 1 1 270 0.44 7.287 Tải nặng Trục trước 25 1 6.4 162 0.25 2.326 Trục sau 56 1 1 162 0.56 12.634 Xe tải 3 trục Tải vừa Trục trước 26 1 6.4 90 0.26 1.536 Trục sau 85 2.2 1 90 0.85 96.852 Tải nặng Trục trước 30 1 6.4 306 0.3 9.8 Trục sau 90 2.2 1 306 0.9 423.46 Buýt lớn Trục trước 28 1 6.4 468 0.28 11.064 Trục sau 75 1 1 468 0.75 131.98 Tổng N: 700.33 4. cK.3RS=EF3c3D<30l2=2}3Rl;Y3/GEF 33 Công thức : tt tk L N = N ×f f L : hệ số xét đến sự phân bố số trục xe trên 1 làn xe. Đường 1 làn xe : f L = 1 Đường 2÷3 làn xe : f L = 0.55 Đường 4 làn xe + dải phân cách giữa : f L = 0.35 Đường 6 làn xe + dải phân cách giữa : f L = 0.3 Ở đây đường có 2 làn xe và không có dải phân cách nên f L = 0.55 Đối với mặt đường phần xe chạy : (trục/làn.ngày đêm) 5. cK.3RS=EF30l2=2}3c=/€M3RD3d0A3c3D<Zj~; Đối với mặt đường ( ) ( ) t e t t-1 1+q -1 N = ×365× N q× 1+ q Trong đó : q = 0.085 : tỷ lệ tăng xe hàng năm. t = 15 năm : thời hạn tính toán. N t : số trục xe dự báo ở năm cuối của thời hạn thiết kế (N 15 ). =>(trục/làn) 6. •k^28G:0Ml2=92‚ M= − Trị số modun đàn hồi yêu cầu được xác định theo bảng 3.4 của 22 TCN 211-06 tùy thuộc số trục xe tính toán N tt và tùy thuộc loại tầng mặt của kết cấu áo đường thiết kế. − Trị số modun đàn hồi yêu cầu xác định được theo bảng trên không được nhỏ hơn trị số tối thiểu (E min ) quy định ở bảng 3.5 phụ thuộc loại đường, cấp đường và loại tầng mặt của kết cấu áo đường thiết kế. − Trị số modun đàn hồi chọn tính toán E chọn = max(E yc , E min ). − Trị số modun đàn hồi chung yêu cầu được xác định dựa vào bảng 3.4 TCVN 4054-05 và số trục xe tính toán. Đối với mặt đường cấp cao A1: N tt =385.182 trục/làn.ngđ nên bảng tra 3.4 (tiến hành nội suy giữa N tt =200 và N tt =500) E yc = 171.11 MPa (lớn hơn giá trị tối thiểu của modun đàn hồi theo yêu cầu ở bảng 3.5 là 140 Mpa) => lấy E yc = 209.54 MPa để kiểm toán. Đường cấp III, theo bảng 3.3, chọn độ tin cậy thiết kế theo cấp hạng đường là 0.85. Dựa vào số đó tiếp tục tra bảng 3.2 chọn hệ số cường độ về độ võng => (MPa) 7. m8?3 Đất đắp nền đường là loại đất sét và á sét, trạng thái ẩm của đất nền đường khu vực tác dụng thuộc loại I (nền đường không có nước ngập thường xuyên, mực nước ngầm thấp hơn kết cấu áo đường 1.5 m, thoát nước mặt tốt). Các đặc trưng tính toán đất nền được lấy theo 22 TCN 211-06 như sau: (Bảng B-3 phụ lục B) Độ chặt yêu cầu Nền đắp : Từ đáy áo đường xuống 30 cm lấy K = 0.98; Bên dưới chiều sâu trên lấy K = 0.95 Nền đào và nền không đào không đắp : Từ đáy áo đường xuống 30 cm lấy K=0.98; Bên dưới chiều sâu trên lấy K = 0.93 Độ ẩm tương đối Modun đàn hồi E o =50 MPa Góc ma sát trong ᵠ o = 18 MPa Trị số lực dính đơn vị c = 0.023 MPa. Trong trường hợp đất nền tự nhiên không đạt độ chặt yêu cầu thì cần đào phạm vi không đạt rồi đầm nén cho đạt độ chặt. III. "#$ 1. Dự kiến cấu tạo kết cấu áo đường phương án 1 và các đặc trưng tính toán +X@543=?2I3ƒ^X0/lJ bm ^GM /X@ I=;J ‚I•7J ( 52 I•7J = I•7J „ I8YJ Y hr Rp3 …D 2. Đất nền á sét đầm chặt 50 0.023 18 Cấp phối đá dăm loại II 20 250 250 250 Cấp phối đá dăm loại I 18 300 300 300 Đá dăm gia cố xi măng 16 600 600 600 0.8 Bê tông nhựa chặt hạt trung 6 350 250 1600 2.0 Bê tông nhựa chặt hạt mịn 4 420 300 1800 2.8 2. Kiểm tra cường độ theo tiêu chuẩn độ võng đàn hồi : Một kết cấu áo đường được xem là đảm bảo về mặt cường độ nếu thõa mãn điều kiện : dv ch cd yc E K .E≥ Trong đó : dv cd K : hệ số cường độ về độ võng, phụ thuộc độ tin cậy thiết kế. E yc : Modun đàn hồi yêu cầu của kết cấu áo đường, xác định theo bảng 3.4 22 TCN 211-06, phụ thuộc tổng số trục xe tính toán ở năm cuối thời hạn thiết kế. E ch : được xác định dựa vào toán đồ Kogan cho hệ hai lớp Chuyển hệ nhiều lớp về hệ hai lớp bằng cách đổi kết cấu áo đường hai lớp một từ dưới lên trên theo công thức : 3 1/3 ' tb i 1+ k×t E = E × 1+ k ÷ Với i+1 i E t = E và i+1 i h k = h • 43=?2<D8d@9EF=AM Xét đến hệ số điều chỉnh H β = f D ÷ : với 9394.1 33 64 == D H => Tra bảng 3.6 22 TCN 211-06 ta có thể nội suy β = 1.207 => MPaEE tb dc tb 933.4292.356207.1 ' =×=×= β Tra toán đồ Hình 3-1 để tìm E ch : 9394.1 33 63 == D H ; => => E ch = 0.52 x 429.933 = 223.57 MPa Giá trị E ch đã được tính toán bên trên E ch = 223.57 > = yc dv cd E.K 181.4 MPa Vậy kết cấu dự kiến đảm bảo yêu cầu cường độ theo tiêu chuẩn độ võng đàn hồi. 3. Kiểm tra cường độ theo tiêu chuẩn chịu cắt trượt trong nền đất : Điều kiện kiểm tra : tt ax av tr cd C T +T K ≤ Trong đó : T ax : ứng suất cắt hoạt động lớn nhất do tải trọng xe chạy gây ra trong nền đất hoặc trong các lớp vật liệu kém dính. T av : ứng suất cắt hoạt động do trọng lượng bản thân của các lớp đất bên trên gây ra cũng tại điểm đang xét. tr cd K : hệ số cường độ vè chịu cắt trượt được chọn tùy thuộc độ tin cậy thiết kế • 43=?2<D8d@9EF=AM Xác định E tb của cả 5 lớp kết cấu, kết quả tính toán được lập thành bảng sau : Xét đến hệ số điều chỉnh H β = f D ÷ : với 9394.1 33 64 == D H => Tra bảng 3.6, 22 TCN 211-06, β = 1.207 => MPaEE tb dc tb 3281.4083.338207.1 ' =×=×= β Xác định ứng suất cắt hoạt động do tải trọng bánh xe tiêu chuẩn tính toán gây ra trong nền đất T ax : 9394.1 33 64 == D H và Tra biểu đồ hình 3.3, 22 TCN 211-06 với góc nội ma sát của đất nền là 18 o ta được . Vì áp lực lên mặt đường của bánh xe tiêu chuẩn tính toán là p = 0.6 MPa nên => T ax = 0.0163 × 0.6 = 0.00978 MPa. Xác định ứng suất cắt hoạt động do trọng lượng bản thân các lớp kết cấu áo đường gây ra trong nền đất T av : Tra toán đồ hình 3.4, 22 TCN 211-06 với góc nội ma sát φ = 18 o và bề dày lớp kết cấu áo đường ta được giá trị: T av = - 0.0005 MPa. Xác định trị số C tt theo công thức : tt 1 2 3 C = C×k ×k × k C : lực dính của đất nền C = 0.023 MPa. k 1 : hệ số xét đến sự suy giảm sức chống cắt trượt khi đất hoặc vật liệu kém dính chịu tải trọng động và gây dao động. Với phần xe chạy thì lấy k 1 = 0.6 Với phần lề gia cố thì lấy k 1 = 0.9 k 2 : hệ số xét đến các yếu tố tạo ra sự làm việc không đồng nhất của kết cấu, phụ thuộc vào số trục xe quy đổi trong 1 ngày đêm. Tra bảng 3.8, 22 TCN 211-06 ta được k 2 = 0.8 vì số trục xe tính toán là 339.06 trục/làn.ngày đêm<1000. Với phần lề gia cố lấy k 2 = 1. k 3 : hệ số xét đến sự gia tăng sức chống cắt trượt của đất hoặc vật liệu kém dính trong điều kiện chúng làm việc trong kết cấu khác với trong mẫu thử. Ở đây đối với đất nền á sét lấy k 3 = 1.5. => MPa. Kiểm toán điều kiện tính toán cường độ theo tiêu chuẩn chịu cắt trượt trong nền đất. Với đường cấp III, độ tin cậy yêu cầu lấy bằng 0.85, tra bảng 3.7 22 TCN 211-06 ta được . Với các trị số T av và T ax tính được ở trên ta có T ax + T av = 0.00978-0.0005=0.00478 MPa Kết quả kiểm toán cho thấy 0.00478<0.026 nên thỏa mãn tiêu chuẩn chịu cắt trượt. 4. Kiểm tra cường độ theo tiêu chuẩn chịu kéo khi uốn trong các lớp vật liệu liền khối : Công thức : ku tt ku ku cd R σ K ≤ Trong đó : ku σ : ứng suất chịu kéo uốn lớn nhất phát sinh ở đáy lớp vật liệu liền khối dưới tác dụng của tải trọng bánh xe. ku tt R : cường độ chịu kéo uốn tính toán của vật liệu liền khối. ku cd K : hệ số cường độ về chịu kéo uốn chọn tùy thuộc vào độ tin cậy thiết kế • 43=?2<D8d@9EF=AM Xác định cường độ chịu kéo uốn tính toán của các lớp bêtông nhựa ku tt R : (mục 3.6.3, 22 TCN 211-06) ku tt 1 2 ku R = k ×k ×R Trong đó k 2 : hệ số xét đến sự suy giảm cường độ theo thời gian so với các tác nhân về khí hậu thời tiết. Với bêtông nhựa chặt loại 1 lấy k 2 = 1. k 1 : hệ số xét đến sự suy giảm cường độ do vật liệu bị mỏi dưới tác dụng của tải trọng trùng phục; k 1 được lấy như sau với vật liệu bêtông nhựa : Vậy cường độ chịu kéo uốn tính toán của lớp bêtông nhựa lớp trên là Mpa Cường độ chịu kéo uốn tính toán của lớp bêtông nhựa lớp dưới là : Mpa Hệ số ku tr cd cd K = K =0.9 theo bảng 3-7 cho đường cấp III, ứng với độ tin cậy 0.85 Xác định ku σ ku ku b σ = σ×p×k Trong đó : [...]... nền đường và mặt đường, tránh gây sụt lở xói mòn do nước gây ra Nền đường và các công trình trên đường đều chịu tác dụng của nguồn nước như nước mưa nước ngầm và nước từ nơi khác đổ về Các nguồn nước đều có tác dụng trực tiếp đến cường độ và độ và độ ổn định Chính vì vậy cần có công trình điều chỉnh và ngăn chặn dòng nước Sau khi vẽ được đường đen và điều chỉnh một số bất hợp lý ta tiến hành tính toán. .. sâu xói tính toán tính theo công thức hxoi = 2 H b 2 = 2.1,676 = 1,328(m) b + 2,5 Lgc 1,5 + 2,5.4,5 Trong đó : b : Khẩu độ công trình H : Chiều cao mực nước dâng bt = hxói + 0.5=1,328+0,5=1,828 (m) 4.3 TƯƠNG TỰ CÁCH TÍNH TRÊN TA CÓ CÁC BẢNG TÍNH SAU BẢNG XÁC ĐỊNH CÁC ĐẶC TRƯNG THỦY VĂN τs BẢNG XÁC ĐỊNH THỜI GIAN TẬP TRUNG NƯỚC TRÊN SƯỜN DỐC BẢNG XÁC ĐỊNH QP BẢNG XÁC ĐỊNH KHẨU ĐỘ CỐNG φl VÀ HỆ SỐ... duy tu bảo dưỡng sau này + Thiết kế sau cho đơn giản dể thi công và cố gắng áp dụng các phương pháp thi công cơ giới Tính toán khả năng thoát nước tại lý trình Km:0+400 I XÁC ĐỊNH LƯU LƯỢNG TÍNH TOÁN: Theo quy trình tính toán dòng chảy lũ (tiêu chuẩn 22TCN 220-95) đối với lưu vực nhỏ có diện tích < 100 Km2 Thì lưu lượng tính toán được xác định theo công thức : Qp% = Ap%.ϕ.Hp%.δ1.F (m3/s) Ap% : Mođun...p : áp lực bánh của tải trọng trục tính toán nêu trong 3.2.1 và 3.2.2 kb : hệ số xét đến đặc điểm phân bố ứng suất trong kết cấu áo đường dưới tác dụng của tải trọng tính toán là bánh đôi hoặc bánh đơn; Cụm bánh đơn của tải trọng trục nặng nhất (nếu có): kb = 1 Cụm bánh đôi của tải trọng tiêu chuẩn : kb = 0.85.(chọn) σ ku : ứng suất kéo uốn đơn vị, xác định theo toán đồ Đối với lớp bêtông... tiến hành tính toán thủy văn cầu cống, dựa vào bình đồ và cao độ đường đen ta nhận thấy phương án đã chọn phải bố trí rãnh và một số cống thoát nước Tuyến đường tại Đà Lạt-Lâm Đồng với loại đất cấp III NGUYÊN TẮC VÀ CÁC ỴÊU CẦU THIẾT KẾ: Công trình thoát nước nhằm đảm bảo tuyến được liên tục, tránh những bất lợi cho nền đường Các công trình thoát nước trên tuyến: + Rãnh dọc + Cống : có nhiều loại cống... tb => Tra toán đồ Hình 3-1 để tìm Ech : H 38 = = 1.152 D 33 ; => σ ku => Ech = 0.53 x 306.13=162.25 MPa Tìm ở đáy lớp bêtông nhựa lớp trên theo toán đồ hình 3.6 22 TCN 211-06 ; σ ku = 0.35 Kết quả tra toán đồ được và với p = 0.6 MPa ta có : Mpa Kiểm toán theo điều kiện (3-9) với xác định theo (3-11_ hệ số cường độ ở đây trong (3-11) theo mục 3.6.3 xác đinh được K1= và K2=1; từ đó Mpa Kiểm toán với bêtông... qua đường, tránh ứ đọng nước làm phá hoại nền đường Theo qui định trong " tiêu chuẩn đường " đối với vùng đồi núi thì cứ 1 km cần đặt 2 đến 3 cống Ơ đây không tính toán thủy lực cống cấu tạo mà cứ 300 m đến 500m thì bố trí 1 cống có khẩu độ ∅ = 0.75m Cống địa hình là cống bố trí tại các vị trí có suối Cống địa hình là cống bắt buộc phải đặt ≤ tại những vị trí thường xuyên có nước chảy cắt ngang qua đường. .. nhựa lớp dưới : kết cấu dự kiến thiết kế đảm bảo đủ cường độ tiêu chuẩn chịu uốn nén đối với lớp đá gia cố xi măng Các kết quả tính toán theo trình tự tính toán trên cho thấy kết cấu dự kiến đảm bảo đầy đủ các điều kiện về cường độ, do đó có thể chấp nhận nó làm kết cấu thiết kế Chương III: THIẾT KẾ CÔNG TRÌNH THOÁT NƯỚC Trên tuyến ngoài các công khác thì công trình thoát nước cũng đóng một vai trò... một cống cấu tạo thoát nước qua đường Khi thiết kế công trình thoát nước cần tuân thủ các qui phạm của bộ giao thông vận tải, trong đó : + Bề dày lớp đắp đất trên cống không được nhỏ hơn 0.5m so với mực nuớc dâng trước công trình , đối với cống có áp hay bán áp thì không được nhỏ hơn 1m + Nên đặt cống vuông gốc với tim đường để đảm bảo kinh tế và kỹ thuật nên sử dụng các cấu kiện bê tông đúc sẵn +... => đảm bảo điều kiện thoát nước của cống 4 Độ cao nền đường : Hn > d + 2∆ + 0.5m = 1,5 + 2x0.2 + 0.5 = 2.4 m Δ = 0.2 ÷ 0.5 ∆ : Chiều dày cống (m) chọn ∆=0,2 m Chọn chiều cao mặt đường so với đáy cống (mặt đất tự nhiên) là >2,4 m 5 Chiều dài cống được xác định theo công thức : Chiều dài cống được xác định theo công thức: LC = Bn + 2.x Trong đó: Bn = 9 m : Chiều rộng nền đường Tgα = Tgα = x= 0.5 ⇒x= x . )*+, #$ Căn cứ vào nhiệm vụ thiết kế tuyến đường qua hai điểm A -B. Căn cứ vào mục đích ý nghĩa của việc xây dựng tuyến A-B, cấp hạng kỹ thuật của tuyến đường dựa vào yếu tố sau: Giao thông. năm thứ 20 sau khi đưa đường vào sử dụng đối với đường cấp I, II; năm thứ 15 đối với đường cấp III, IV; năm thứ 10 đối với đường cấp V, VI và đường thiết kế nâng cấp, cải tạo. • <=8>=?@A5B32C3 Bảng. 4054-05, đối với đường cấp thiết kế là cấp III, địa hình là núi thì tốc độ thiết kế V tk =60 km/h. BẢNG TỔNG HỢP CÁC YẾU TỐ KỸ THUẬT CỦA TUYẾN (Theo TCVN 4054-05) STT Chỉ tiêu kỹ thuật Đơn vị Tính Toán Quy trình Kiến