TrƯờng Đại học giao thông vận tải hà Nội Khoa công trình bộ môn cầu hầm Đồ án tốt nghiệp thiết kế &tính toán cầu dầm cáp hỗn hợp (extradosed bridge) 1 1 Phần I : Thiết kế sơ bộ các Phơng án cầu 5 Chơng i : Phơng án sơ bộ i 5 I Giới thiệu chung về phơng án 5 I.2.1 Kết cấu phần trên 5 II Tính toán kết cấu nhịp cầu dây văng 6 III Tính toán kết trụ tháp 15 IV - Tính toán thiết kế mố cầu 21 IV.3.1.1 - Các tải trọng tác dụng lên mố 22 IV.3.1.3 Sơ đồ làm việc của nhịp dẫn với sơ đồ khai thác 22 V Dự kiến công tác thi công 27 Chơng II : Phơng án sơ bộ II 29 I Tổng quan về công nghệ thi công cầu BTCTDƯL bằng phơng pháp đúc hẫng cân băng 29 II Giới thiệu chung về phơng án 29 II.2.1 Kết cấu phần trên 30 III tính toán kết cấu nhịp 31 IV tính toán thiết kế trụ cầu 46 V thiết kế mố cầu 51 V.2.1.1 - Các tải trọng tác dụng lên mố 51 V.2.1.3 Sơ đồ khai thác 52 VI Dự kiến công tác thi công 56 Chơng III : Phơng án sơ bộ IIi 58 I Tổng quan về cầu extrados 58 II Giới thiệu chung về phơng án 58 II.2.1 Kết cấu phần trên 58 III tính toán kết cấu nhịp 60 IV tính toán thiết kế trụ cầu 75 V Tính toán thiết kế mố cầu 79 V.2.1.1 - Các tải trọng tác dụng lên mố 80 V.2.1.3 Sơ đồ khai thác 81 VI Dự kiến công tác thi công 85 Phần II : Thiết kế kỹ thuật 87 Chơng IV : Tính toán bản mặt cầu 87 I kích thớc hình học của mặt cắt dầm chủ 87 II Tính toán nội lực bản mặt cầu 88 IV Tính toán và bố trí cốt thép bản mặt cầu 98 Chơng V : Tính toán kết cấu nhịp 104 I kích thớc hình học của mặt cắt dầm chủ 104 II Tính toán nội lực dầm chủ 105 III bố trí cốt thép dầm chủ và kiểm tra theo THGH cđ1 116 IV kiểm tra theo THGH Sd 143 V Kiểm tra các giới hạn cốt thép 165 Chơng VI : tính duyệt cáp văng 168 I Đặc điểm cấu tạo của hệ cáp văng 168 II Tính toán nội lực trong cáp văng 169 III Tính toán và kiểm duyệt cáp văng 173 2 2 Chơng VIi : thiết kế mố M0 175 I kích thớc hình học của kết cấu 175 II kiểm toán các mặt cắt 176 II.1.1 - Các tải trọng tác dụng lên mố 176 II.1.2 - Các mặt cắt cần kiểm toán với mố 177 II.2.1 Các tải trọng tác dụng lên mặt cắt I-I 178 - Mặt cắt I-I là mặt cắt tờng đỉnh nên chỉ có các loại tải trọng sau tác dụng lên: 178 II.2.3 Sơ đồ tính toán mặt cắt I-I 178 II.2.4 Nội lực tại mặt cắt I-I do tĩnh tải 178 II.2.5 Nội lực tại mặt cắt I-I do hoạt tải 180 II.2.6 Tổ hợp nội lực tại mặt cắt I-I 181 183 II.2.7 Bố trí cốt thép và kiểm duyệt 183 II.3.1 Các tải trọng tác dụng lên mặt cắt II-II 189 - Mặt cắt I-I là mặt cắt tờng trớc nên có các loại tải trọng sau tác dụng lên:.189 II.3.2 Sơ đồ tính toán mặt cắt II-II 190 II.3.3 Nội lực tại mặt cắt II-II do tĩnh tải 192 II.3.3 Nội lực tại mặt cắt II-II do hoạt tải 193 II.3.4 Tổ hợp nội lực tại mặt cắt II-II 196 II.3.5 Bố trí cốt thép và kiểm duyệt 200 II.4.1 Các tải trọng tác dụng lên mặt cắt III-III 203 - Mặt cắt I-I là mặt cắt tờng trớc nên có các loại tải trọng sau tác dụng lên:.203 II.4.2 Sơ đồ tính toán mặt cắt III-III 204 II.4.3 Nội lực tại mặt cắt III-III do tĩnh tải 205 II.4.4 Nội lực tại mặt cắt II-II do hoạt tải 206 II.4.5 Tổ hợp nội lực tại mặt cắt III-III 208 II.4.6 Bố trí cốt thép và kiểm duyệt 211 IV.5.1 Các tải trọng tác dụng lên mặt cắt III-III 214 - Mặt cắt IV-IV là mặt cắt tờng cánh, chịu uốn theo phơng ngang cầu , tải trọng tác dụng lên chỉ có: 214 IV.5.2 Sơ đồ tính toán mặt cắt IV-V 214 IV.5.3 Nội lực tại mặt cắt IV-IV áp lực ngang tĩnh của đất 214 II.5.4 Tổ hợp nội lực tại mặt cắt IV-IV 215 II.5.5 Bố trí cốt thép và kiểm duyệt 215 III Tính toán và bố trí cọc trong móng 218 VI Tính toán thiết kế móng cọc bệ cao 221 Chơng ViII : Thiết kế Trụ tháp 226 I Kích thớc hình học của kết cấu 226 IIXác định nội lực tại các mặt cắt trong giai đoạn thi công 227 IIiXác định nội lực tại các mặt cắt trong giai đoạn khai thác 228 IV Tổng hợp nội lực tại các mặt cắt kiểm toán 235 V Tính toán và bố trí cốt thép cho các mặt cắt 257 VI Tính toán và bố trí cọc trong móng 282 VII Tính toán thiết kế móng cọc bệ cao 285 Chơng XII : Thiết kế thi công cầu 290 3 3 I. Thi công mố cầu: 290 II Thi công cọc khoan nhồi trong móng 298 III Thi công bệ tháp 305 IV Thi công tháp cầu 307 V Thi công kết cấu nhịp chính 309 VI Thi công kết cấu nhịp cầu dẫn 310 VII Công nghệ thi công cáp văng 311 Phần III : Tính toán một số thiết bị thi công 316 I Tính chiều dày lớn bê tông bịt đáy 316 Ii Tính toán đà giáo mở rộng trụ 317 Iv - Thiết kế - tính toán vòng vây cọc ván thép 320 4 4 Phần I : Thiết kế sơ bộ các Phơng án cầu Chơng i : Phơng án sơ bộ i Thiết kế Cầu dây văng I Giới thiệu chung về phơng án I.1 Tiêu chuẩn thiết kế - Quy trình thiết kế : 22TCN 272 01 Bộ Giao thông vân tải - Quy trình thiết kế cầu cống theo trạng thái giới hạn 22TCN 18 79 Bộ Giao thông vân tải - Tải trọng thiết kế : HL93 , đoàn Ngời bộ hành 3KN/m 2 I.2 sơ đồ kết cấu I.2.1 Kết cấu phần trên - Sơ đồ bố trí chung toàn cầu 2@40+110+230+110+2@40 - Kết cấu cầu gồm 2 nhịp dẫn 40 m và hệ cầu dây văng ba nhịp . - Chiều cao cột tháp dự tính : 62,5 m tính từ đỉnh bệ tháp - Mặt cắt ngang nhịp chính có chiều cao không đổi dạng mặt cắt hộp - Chiều dài một khoang sơ bộ chọn 9 m . - Số lợng dây cho một cột tháp 24 dây - Vật liệu chế tạo kết cấu nhịp : + Bê tông mác 450 + Cốt thép cờng độ cao dùng các loại tao đơn 7 sợi . + Thép cấu tạo dùng thép CT3 I.2.2 Kết cấu phần d ới I.2.2.1 - Cấu tạo tháp cầu - Tháp cầu dùng loại thân hộp đặc đổ BT tại chỗ . Bê tông chế tạo M300 - Phơng án móng : Móng cọc đài cao ,cọc khoan nhồi đờng kính 1,5m. I.2.2.2 - Cấu tạo trụ cầu - Trụ cầu dùng loại trụ thân hẹp , đổ bê tông tại chỗ mác M300 - Trụ cầu : đợc xây dựng trên móng cọc cọc khoan nhồi đờng kính 1,5m. 5 5 - Phơng án móng : Móng cọc đài cao . I.2.2.3 - Cấu tạo mố cầu - Mố cầu dùng loại mố U BTCT , đổ tại chỗ mác bê tông chế tạo M300. - Mố đợc đặt trên móng cọc khoan nhồi 1.5m. II Tính toán kết cấu nhịp cầu dây văng II.1 Chọn sơ đồ nhịp cầu Với cầu dây văng có thể có các sơ đồ một, hai, ba và nhiều nhịp, trong đó hệ ba nhịp là hệ đặc trng của cầu dây văng, nó có u điểm về kết cấu, khả năng chịu lực cũng nh công nghệ thi công . Nghiên cứu các đặc điểm địa chất - địa hình - thủy văn và kiến trúc cảnh quan xung quanh, điều kiện kinh tế - xã hội - chính trị của các vùng mà tuyến đi qua. Ta quyết định chọn phơng án cầu dây văng ba nhịp có hai mặt phẳng giàn dây đối xứng qua tháp cầu. Sơ đồ phân nhịp 110 + 230 + 110 m. Từ những phân tích đã nêu ở trên ,áp dụng cụ thể cho phơng án cầu ở đây ,chọn : - Chiều dài khoang dầm d=9 m. - Chiều dài khoang dầm giữa nhịp chính d g = 8 m - Chiều dài khoang dầm cạnh tháp d t = 12m II.2 hình dạng và chiều cao dầm cứng Mỗi một loại tiết diện dầm đa năng hoặc đơn năng đều có u điểm và nhợc điểm khác nhau. Song theo xu hớng thi công hiện nay thì việc sử dụng loại tiết diện nào ngoài việc đảm bảo đợc điều kiện chịu lực đồng thời đảm bảo công nghệ thi công đơn giản nhất phù hợp với trình độ thi công và đã đợc sử dụng trong nớc. Theo thống kê các cầu dây văng trên thế giới và trong nớc đã và đang xây dựng, tỉ số chiều cao dầm chủ h l = 1 100 ữ 1 300 . Vậy sơ bộ ban đầu chọn dầm chủ có mặt cắt ngang gồm hai chữ T có kích thứơc nh hình vẽ . 6 6 70003007000 500 1500 250 500 250 250 500 250 1500 500 10300 20300 250 600 250 500 250 1000 1000 2000 2800 1500 Mặt cắt ngang nhịp chính II.3 Lựa chọn các thiết bị phụ cho cầu dây văng Hiện nay, các tao cáp đơn đợc sử dụng rộng rãi cho kết cấu BTCT Ư.S.T và cầu dây văng vì các tao đơn dễ vận chuyển, dễ lắp đặt và thích hợp với hệ neo thông dụng nhất hiện nay là neo kẹp. Sử dụng loại tao đơn gồm 7 sợi thép 5 đờng kính ngoài 15,2 mm. Đồng thời sử dụng dây văng đợc tổ hợp từ các tao thép giảm đợc độ giãn của dây ( do độ võng của trọng lợng bản thân gây ra khi chịu tác dụng của hoạt tải ). Các tao thép đợc căng kéo riêng biệt và đợc ghép thành bó lớn trong các khối neo ở ngay hiện trờng. Công tác lắp đặt dây văng rất đơn giản vì dây đợc lắp từng tao nhỏ lên không cần giàn dáo. Hệ neo dùng với loại dây văng này là neo kẹp 3 mảnh giống hệ neo dùng trong cầu BTCT - ƯST. Khối neo là khối thép hình trụ có khoan các lỗ hình côn để luồn các tao thép và các tao thép này đợc kẹp chặt bằng nêm 3 mảnh hình côn có ren răng. Bên ngoài khối neo đợc ren răng và dùng một êcu đủ lớn để xiết neo theo nguyên tắc vặn bu - lông. Phơng án dùng dây văng tổ hợp từ các tao thép 7 sợi và hệ neo kẹp là phơng án tối u nhất vì so với các dây văng sử dụng cáp xoắn ốc hay cáp kín thờng phải dùng neo đúc, loại neo này cần đợc đổ ở nhiệt độ 450 0 ữ 500 0 là yêu cầu khó đảm bảo ở ngay tại công trờng. Đồng thời việc vận chuyển lắp đặt các bó cáp lớn và dài sẽ gặp khó khăn hơn và việc điều chỉnh nội lực dây văng bằng cách thay đổi chiều dài dây cũng rất hạn chế. 7 7 II.4 Hình dạng và tiết diện của tháp cầu - Chiều cao tháp cầu đợc chọn sao cho đảm bảo các yêu cầu sau : +) Đảm bảo liên kết giữa dây văng và tháp +) Đảm bảo cho goc nghiêng của dây văng hơp lý trong quá trình chịu lực Góc nghiêng của dây văng giữa = 20 ữ 25 o - Từ các phân tích trên ta chọn tháp cầu có các thông số nh sau +) Chiều cao toàn bộ của tháp h th = 62,5 m +) Chiều cao từ bệ tháp đến đáy dầm : h ct = 14m +) Chiều cao từ đáy dầm đến dây văng thấp nhất : h tt = 29,5 m +) Chiều cao bố trí dây văng : h dv =16,5 m +) Khoảng cách từ điểm neo dây trên cùng đến đỉnh tháp : h dt = 2,5m 1 - Bảng tính toán góc nghiêng dây văng nhịp biên : Dây nhịp biên tgi i(độ) sini Dây nhịp giữa tgi i(độ) sini 1 0.3918 21.3998 0.364 1' 0.391 21.3998 0.364 2 0.4117 22.3801 0.380 2' 0.411 22.3801 0.380 3 0.4354 23.5323 0.399 3' 0.435 23.5323 0.399 4 0.4642 24.904 8 0.421 4' 0.464 24.904 8 0.421 5 0.5 26.5651 0.447 5' 0.5 26.5651 0.447 6 0.5454 28.6105 0.478 6' 0.545 28.6105 0.478 7 0.6052 31.185 0.517 7' 0.605 31.185 0.517 8 0.6875 34.5085 0.566 8' 0.6875 34.5085 0.566 9 0.80761 38.9275 0.628 9' 0.807 38.9275 0.628 10 1 45 0.707 10' 1 45 0.707 11 1.357 53.6156 0.805 11' 1.357 53.6156 0.805 12 2.25 66.0375 0.913 12' 2.25 66.0375 0.913 II.5 Tính toán nội lực II.5.1 Tính tĩnh tải II.5.1.1 - Tính tĩnh tải giai đoạn I - Tĩnh tải giai đoạn I gồm có các bộ phân sau : +) Trọng lợngbản thân dầm chủ : DC dc +) Trọng lợng dầm ngang : DC dn 8 8 +) Trọng lợng tai đeo dây văng : DC td DC I TC = DC dc + DC dn + DC td II.5.1.2 - Tính tĩnh tải giai đoạn II - Tĩnh tải giai đoạn II gồm có các bộ phận sau : +) Trọng lợng gờ chắn bánh +) Trọng lợng phần chân lan can +) Trọng lợng lan can tay vịn +) Trọng lợng lớp phủ mặt cầu +) Trọng lợng phần lề Ngời đi bộ DW II TC = DW gc + DW clc + DW lc+tv + DW ng Ta có bảng tính sau: 1- Tĩnh tải rải đều giai đoạn 1:DC1 Đơn vị 1.1- Do TLBT của dầm chủ 255.87 KN/m 1.2- Do tai đeo dây văng 3.08106195 KN/m Chiều cao tai đeo htd 0.8 m Chiều dài tai đeo ltd 0.8 m Chiều dày tai đeo dtd 1.02 m Khoảng cách giữa các tai đeo atd 9 m Số lợng tai đeo ntd 89 258.95 KN/m 2- Tĩnh tải rải đều giai đoạn 2:DW 2.1- Do trọng lợng chân lan can 6.72 KN/m Chiều rộng chân lan can ngoài Blcn 0.3 m Chiều cao chân lan can ngoài Hlcn 0.3 m Chiều rộng chân lan can trong Blct 0.2 m Chiều cao chân lan can trong Hlct 0.25 m 2.2- Trọng lợng cột lan can và tay vịn 1.66 KN/m Trọng lợng dải đều của cột lan can Pclc 0.13 KN/m Trọng lợng dải đều phần tay vịn Ptv 0.7 KN/m 2.3- Trọng lợng gờ chắn bánh 3 KN/m Chiều rộng chân gờ Bg 0.25 m Chiều rộng đỉnh gờ Hg 0.25 m 2.4- Trọng lợng lớp phủ 46.77975 KN/m Lớp bê tông Atphan 19.125 KN/m 9 9 Lớp bê tông bảo vệ 12.24 KN/m Lớp chống thấm 11.475 KN/m Lớp bê tông mui luyện dày 3.93975 KN/m 58.15975 KN/m 3- Tổng hợp Tĩnh tải giai đoạn 1 tiêu chuẩn 258.95068 3 KN/m Tĩnh tải giai đoạn 1 tính toán 323.68835 4 KN/m Tĩnh tải giai đoạn 2 tiêu chuẩn 58.15975 KN/m Tĩnh tải giai đoạn 2 tính toán 87.239625 KN/m Tĩnh tải tiêu chuẩn 2 giai đoạn 317.11043 3 KN/m Tĩnh tải tính toán 2 giai đoạn 410.92797 9 KN/m II.5.2 Tính hoạt tải II.5.2.1 - Hoạt tải xe tính toán theo quy trình 22TCN 272 - 01 - Hoạt tải xe HL 93 lấy theo quy trình 22TCN 272 01 . Tuỳ thuộc vào dạng ĐAH mà xếp tải sao cho đạt đợc hiệu bất lợi nhất. +) Hệ số điều chỉnh tải trọng : i = 1 +) Hệ số tải trọng của hoạt tải : i = 1,75 +) Hệ số xung kích 1+IM/100 = 1+25/100 = 1,25 II.6 Tính toán nội lực và chọn tiêt diện dây văng II.6.1 Chọn loại cáp làm dây văng - Sử dụng loại cáp CĐC loại bó xoắn 7 sợi của hãng VSL có các chỉ tiêu nh sau : +) Đờng kính danh định : 15,2 mm +) Giới hạn chảy : f py = 1670 Mpa +) Giới hạn bền : f pu = 1860 Mpa +) Cờng độ sử dụng : f = .f pu = 0,45 với tổ hợp tải trọng chính = 0,5 với tổ hợp tải trọng phụ = 0,56 với tổ hợp tải trọng thi công => Cờng độ sử dụng của cáp với tổ hợp tải trọng chính là : 10 10 [...]... tạo M300 - Mố của kết cấu nhịp dẫn đợc đặt trên móng cọc khoan nhồi D=1,5m III tính toán kết cấu nhịp III.1 Yêu cầu tính toán cho phơng án sơ bộ - Trong phơng án sơ bộ yêu cầu tính toán KCN trong giai đoạn khai thác - Tiết diện tại hai mặt cắt + Mặt cắt gối (mặt cắt đỉnh trụ) + Mặt cắt giữa nhịp - Tính toán một trụ , một mố: kiểm toán và tổ hợp chất tại mắt cắt đỉnh bệ móng, sơ bộ tính cọc 31 32 III.2... chung về phơng án II.1 Tiêu chuẩn thiết kế - Quy trình thiết kế : 22TCN 272 01 Bộ Giao thông vân tải - Quy trình thiết kế cầu cống theo trạng thái giới hạn 22TCN 18 79 Bộ Giao thông vân tải - Tải trọng thiết kế : HL93 , đoàn Ngời bộ hành 300 Kg/m2 29 30 II.2 sơ đồ kết cấu II.2.1 Kết cấu phần trên - Sơ đồ bố trí chung toàn cầu 4 @40+45+80+120+80+45+4@40 m - Kết cấu cầu không đối xứng gồm 5 nhịp dẫn... mặt bằng - Điều kiện đảm bảo về độ cứng : yi < {y} III Tính toán kết trụ tháp III.1 Cấu tạo tháp và trụ tháp - Do điều kiện địa hình và địa chất tại khu vực đặt tháp ở 2 phía cầu là tơng tự nh nhau do đó để thuận tiện cho công tác tính toán và thiết kế thì ta thiết kế tháp cầu 2 bên là nh nhau , do vậy ta chỉ cần tính toán cho 1 tháp - Tháp cầu dùng loại thân hộp đặc đổ BT tại chỗ Bê tông chế tạo... +) F : Diện tích tính đổi của mặt cắt +) S : Mômen tĩnh của mặt cắt với đáy dầm +) Yo : Khoảng cách từ trục trung hoà đến đáy dầm +) Jc : Mômen quán tính của bản cánh dầm với trục trung hoà +) Js : Mômen quán tính của sờn dầm với trục trung hoà +) Jb : Mômen quán tính của bầu dầm với trục trung hoà +) Jdc : Mômen quán tính của mặt cắt dầm với trục trung hoà +) hd : Chiều cao bầu dầm tính đổi +) bd :... dựng Các cầu dầm BTCT đợc áp dụng , tuy nhiên chiều dài nhịp còn hạn chế ( 24 m ) Kết cấu BTCT dự ứng lực với nguyên lý kéo căng cốt thép để nén trớc bê tông cho phép nhịp dầm lớn hơn Điển hình nh các nhịp dầm 33 m đôi khi tới 43 m dầm cắt khúc Việc đa ra các giải pháp hợp lý về kết cấu , giải pháp công nghệ thi công thích hợp còn cho phép kết cấu BTCT_DƯL vợt đợc khẩu độ lớn hơn Cầu dầm BTCT_DƯL... - Lắp dụng đà giáo, ván khuôn, cốt thép, gối dầm, gối dầm đổ bê tông - Khi bê tông đạt cuờng độ tiến hành căng DƯL - Tháo dỡ đà giáo, ván khuôn, cốt thép, gối dầm, gối dầm đổ bê tông - Lắp dung dàn đỡ, dầm ngang, dầm dọc và sàn công tác - Lặp lại trình tự nhtrên với các đốt khác V.3.2 Thi công kết cấu nhịp cầu chính - Kết cấu nhịp cầu chính là kết cấu cầu treo dây văng 3 nhịp đối xứng , đợc thi công... phơng pháp hẫng , mặt cắt dầm thay đổi là loại cầu đã giải quyết tơng đối tốt cả vấn đề vật liệu và kết cấu Loại cầu này thờng sử dụng cho các loại nhịp từ 80 - 130 m và lớn hơn nữa , có khi tới 250 m nh cầu SHOTTWIEN ở áo ở nớc ta cầu BTCT _DƯL thi công hẫng đã đợc áp dụng cầu Phú Lơng - Hải Dơng , cầu Sông Gianh , cầu Hoà Bình Từ các phân tích trên ta thấy có thể chọn phơng án cầu liên tục BTCT dự... công sau khi thi công xong kết cấu nhịp V.3 Thi công kết cấu nhịp V.3.1 Thi công kết cấu nhịp cầu dần - Nhịp cầu dẫn đợc thiết kế là nhịp giản đơn với các thông số kĩ thuật nh sau : +) Chiều dài nhịp L = 40 m - KCN đợc thi công theo PP đà giáo di động đỡ dới, mỗi nhịp đúc nhô ra o0,2 L - Trình tự thi công KCN cầu dẫn nh sau : - Lắp dựng trụ tam - Lắp dung dàn đỡ, dầm ngang, dầm dọc và sàn công tác 27... 16 KN KN KN KN 17 Với hoạt tảii : Khi tính phản lực tác dụng lên gối trụ thì ta tính nh sau : +) Sử dụng 2 xe tải thiết kế đặt cách nhau 15 m ( khoảng cách trục sau lấy bằng 4,3 m ) +) Hiệu ứng của hoạt tải thiết kế đợc lấy bằng 90% giá trị phản lực tính đợc cộng với hiệu ứng của 90% tải trọng làn + hiệu ứng của tải trọng Ngời - Tổng phản lực do hoạt tải thiết kế : PttHT = 0,9.1,75.1,25.4747,56+1,75.1061,853=11205,0015KN... truyền lên trụ tháp khi xét đến nội lực trong dây văng là : Pdv = 135082,3+25742,6+28098,661 = 162002,9 (KN) III.3 Tính toán số cọc cần thiết trong móng - Móng bệ tháp đợc thiết kế với móng cọc khoan nhồi D = 150cm III.3.1 - Tính toán sức chịu tải của cọc theo vật liệu - Công thức tính toán sức chịu tải của cọc theo vật liệu Qcoc = (0,85 f c Ac + f y As ) ' Trong đó : +) fc : Cờng độ chịu nén của . Giới thiệu chung về phơng án 58 II.2.1 Kết cấu phần trên 58 III tính toán kết cấu nhịp 60 IV tính toán thiết kế trụ cầu 75 V Tính toán thiết kế mố cầu 79 V.2.1.1 - Các tải trọng tác dụng. Giới thiệu chung về phơng án 5 I.2.1 Kết cấu phần trên 5 II Tính toán kết cấu nhịp cầu dây văng 6 III Tính toán kết trụ tháp 15 IV - Tính toán thiết kế mố cầu 21 IV.3.1.1 - Các tải trọng tác. hà Nội Khoa công trình bộ môn cầu hầm Đồ án tốt nghiệp thiết kế & ;tính toán cầu dầm cáp hỗn hợp (extradosed bridge) 1 1 Phần I : Thiết kế sơ bộ các Phơng án cầu 5 Chơng i : Phơng án sơ bộ