Đang tải... (xem toàn văn)
Những năm gần đây, trong ngành Xây dựng dân dụng và công nghiệp cũng như ngành Cầu đường, công nghệ thi công cọc khoan nhồi đã được phát triển hiệu quả ở nước ta. Nhờ những tính năng ưu việt của móng cọc khoan nhồi so với các loại móng cọc khác như: có khả năng chịu được tải trọng lớn, có khả năng mở rộng đường kính, chiều sâu chôn cọc và không gây ảnh hưởng chấn động đến các công trình lân cận, đảm bảo vệ sinh môi trường khi thi công nên hiện nay cọc khoan nhồi hầu như chiếm vị trí độc tôn trong xây dựng cầu và nhà cao tầng. Cọc khoan nhồi có đường kính từ 1 đến 2,5 m, chiều sâu từ 4060m, thậm chí 80100m đang là giải pháp chủ yếu để giải quyết vấn đề kỹ thuật móng sâu trong nền địa chất phức tạp, nơi mà các loại cọc đóng, cọc ống thép không thực hiện được hoặc giá thành xây dựng quá cao hơn nữa tiến độ thi công kéo dài đồng thời không đảm bảo độ chất lượng. Lần đầu tiên ngành xây dựng cầu đã ứng dụng công nghệ cọc khoan nhồi đường kính 1,4m hạ sâu 30m khi thi công cầu Việt Trì.Từ đó đến nay đã có rất nhiều công trình áp dụng công nghệ thi công cọc khoan nhồi , có thể kể ra đây như: Móng trụ neo và trụ tháp cầu Mỹ Thuận sử dụng 36 cọc khoan nhồi đường kính 2,5m dài 55100 m với khả năng chịu tải 3900 tấn; Móng mố trụ cầu Lạc Quần (Nam Định) dùng cọc đường kính 1,5m dàI 85m khả năng chịu tảI 920950 tấn; Móng mố trụ cầu Hoà Bình dùng cọc đường kính 1,5m dàI 3540m chịu tải 760800 tấn…
Báo cáo nghiên cứu khoa học sinh viên Nội dung đề tài: Khảo sát khả năng chịu lực của cạo khoan nhồi có kể đến ảnh hởng của khuyết tật trong bêtông Thực hiện đề tài : Nhóm sv lớp 47xf - Nguyễn Duy Hiếu - Nguyễn Văn Nhân - Nguyễn Hoàng Phơng - Lê Việt Tiến Thầy hớng dẫn : PGS.TS Hoàng Nh Tầng KS Nguyễn Thanh Quang 1 1 Báo cáo nghiên cứu khoa học sinh viên I. Đặt vấn đề Những năm gần đây, trong ngành Xây dựng dân dụng và công nghiệp cũng nh ngành Cầu đờng, công nghệ thi công cọc khoan nhồi đã đợc phát triển hiệu quả ở nớc ta. Nhờ những tính năng u việt của móng cọc khoan nhồi so với các loại móng cọc khác nh: có khả năng chịu đợc tải trọng lớn, có khả năng mở rộng đờng kính, chiều sâu chôn cọc và không gây ảnh hởng chấn động đến các công trình lân cận, đảm bảo vệ sinh môi trờng khi thi công nên hiện nay cọc khoan nhồi hầu nh chiếm vị trí độc tôn trong xây dựng cầu và nhà cao tầng. Cọc khoan nhồi có đờng kính từ 1 đến 2,5 m, chiều sâu từ 40-60m, thậm chí 80-100m đang là giải pháp chủ yếu để giải quyết vấn đề kỹ thuật móng sâu trong nền địa chất phức tạp, nơi mà các loại cọc đóng, cọc ống thép không thực hiện đợc hoặc giá thành xây dựng quá cao hơn nữa tiến độ thi công kéo dài đồng thời không đảm bảo độ chất lợng. Lần đầu tiên ngành xây dựng cầu đã ứng dụng công nghệ cọc khoan nhồi đờng kính 1,4m hạ sâu 30m khi thi công cầu Việt Trì.Từ đó đến nay đã có rất nhiều công trình áp dụng công nghệ thi công cọc khoan nhồi , có thể kể ra đây nh: Móng trụ neo và trụ tháp cầu Mỹ Thuận sử dụng 36 cọc khoan nhồi đờng kính 2,5m dài 55-100 m với khả năng chịu tải 3900 tấn; Móng mố trụ cầu Lạc Quần (Nam Định) dùng cọc đờng kính 1,5m dàI 85m khả năng chịu tảI 920- 950 tấn; Móng mố trụ cầu Hoà Bình dùng cọc đờng kính 1,5m dàI 35-40m chịu tải 760-800 tấn Xuất phát từ những đặc điểm thi công cọc khoan nhồi là khoan tạo lỗ trớc trong nền đất ,giữ ổn định vách hố khoan bằng ống vách ,dung dịch bentonite ,sau đó tiến hành đúc cọc theo phơng pháp đổ bêtông trong dung dịch bentonite .Do vậy ,trong quá trình thi công có thể xảy ra các sự cố ngoài dự tính của đơn vị thiết kế cũng nh đơn vị thi công ,dẫn đến hậu quả là cọc bị khuyết tật,h hỏng,giảm khả năng chịu tải .Trong thực tế đã xảy ra những sự cố ở những công trình nh : Cọc khoan nhồi đờng kính 1m dài 37m của nhà làm việc 10 tầng TCTXD CTGT 6 bị sự cố khối lợng bêtông đổ thực tế lớn hơn rất nhiều so với khối lợng bêtông tính toán ; ở cầu Bình Điền (TPHCM) gặp sự cố là không hạ hết đợc chiều dàI lồng thép theo thiết kế nhng sau đó cũng không rút lên đợc để thổi rửa lại do hiện tợng sụp lở đất ở vách hố khoan ; Cầu Mỹ Thuận cọc số 4 trụ tháp bờ bắc gặp sự cố bêtông bị phân tầng ở độ sâu 80m ,giữa 2 lớp bêtông là lớp đất sét mùn khoan lẫn bentonite ,nguyên nhân là do khi thi công gặp ma bão nên sự đổ bêtông không liên tục Nói chung , những sự cố gặp phảI khi thi công cọc khoan nhồi rất nhiều và phức tạp .Tuy nhiên ,trong khuôn khổ đề tài này chúng tôI chỉ đề cập đến 3 dạng khuyết tật thờng gặp ,đó là: 1, Khuyết tật ở mũi cọc, nguyên nhân là do thổi rửa không kĩ nên bùn khoan lắng đọng ở đáy hố khoan . 2, Khuyết tật ở thân cọc do bị tắc ồng khi bôm bêtông tạo thành 1 lớp bêtông có lẫn bentonite 3, Khuyết tật ở thân cọc do sự cố sập thành vách hố khoan 2 2 Báo cáo nghiên cứu khoa học sinh viên Chúng ta sẽ xem xét khả năng làm việc của cọc có kể đến những khuyết tật này,trên cơ sở đố có thể đánh giá mức độ h hỏng và đề xuất những giảI pháp khắc phục. II. Những sự cố thờng gặp khi thi công cọc khoan nhồi 1.Sự cố lồng thép bị trồi khi đang đổ bêtông a.Nguyên nhân -Trờng hợp 1:Do ống đổ bêtông ngập quá sâu trong bề mặt bêtông làm cho lực ma sát giữa phần bêtông tính từ đáy đổ đến mặt bêtông và cốt thép lớn,dẫn đến lồng thép bị trồi lên khi đang đổ bêtông -Trờng hợp 2:Do ống đổ bêtông bị mắc vào lồng thép nên khi nhồi bêtông sẽ kéo cả lồng thép lên. b.Biện pháp xử lý: Khi phát hiện lồng thép bị trồi lên trong khi đang đổ bêtông thì cần thiết phảI dừng ngay việc đổ bêtông lại,xác định chính xác nguyên nhân gây nên việc trồi lồng thép để đề ra biện pháp xử lý thích hợp. -Trờng hợp 1:Tiến hành hàn lại thép chông trồi lồng thép vào đỉnh ống vách,cắt bớt ống đổ bêtông chỉ để ống ngập vào bêtông khoảng 2m,sau đó tiếp tục tiến hành đổ bêtông bình thờng. -Trờng hợp 2:Xoay ống đổ bêtông cho đến khi không bị mắc vào lồng thép,hàn lại thép chỗng trồi và tiếp tục đổ bêtông. 2.Sự cố thành vách bị sạt trong khi khoan: Khi đang khoan mà thấy hiện tợng khoan không xuống (độ sâu không đổi) mà trong gầu khoan vẫn có mùn khoan có địa chất không nguyên dạng,không đồng nhất thì xảy ra hiện tợng sập vách hố khoan. a.Nguyên nhân +Khoan vào tầng địa chất yếu :cát chảy,bùn nhão, dung dịch Bentonite không đủ khả năng giữ ổn định thành vách hố khoan. +Do cha kiểm soát kỹ chất lợng của Bentonite trớc khi khoan,chất lợng Bentonite,hàm lợng Bentonite trong dung dịch. +Do mực dung dịch Bentonite trong hố khoan thấp so vơí mực nớc ngầm bên ngoàI xảy ra hiện tợng nớc tràn vào hố khoan gây ra sạt vách. b.Biện pháp xử lý: +Dừng ngay việc khoan tạo lỗ và tiến hành thay mới dung dịch khoan có chất lợng tôt hơn về tỷ trọng,độ nhớt, tăng cao độ dung dịch khoan trong hố khoan để đảm bảo àp lực do dung dịch khoan gây ra lớn hơn áp lực thuỷ tĩnh bên ngoài hố khoan. Kh quan sát thấy hố khoan ổn định,không thấy có hiện tợng sạt vách thì tiến hành khoan tiếp,trong khi khoan luôn luôn kiểm soát chặt chẽ chất lợng dung dịch khoan cũng nh cao độ dung dịc khoan trong hố khoan. 3 3 Báo cáo nghiên cứu khoa học sinh viên +Nếu sau khi áp dụng các biện pháp trên mà thành vách hố khoan vẫn không ổn định thì phải tiến hành lấp hố khoan lại bằng hỗn hợp ximăng đất và tiến hành khoan lại sau cùng. 3.Hiện tợng tắc ống đổ bêtông: a.Nguyên nhân: -Do ống đổ bêtông không kín dẫn đến tình trạng dung dịch khoan lọt vào trong ống đổ bêtông,gây ra phân tầng bêtông, -Do nhấc ống đổ quá cao làm cho dung dịch khoan lọt vào trong lòng ống đổ bêtông từ đáy ống làm phân tầng bêtông và tắc ống. -Do ống đổ bêtông không đợc rửa sạch làm đờng kính của ống thực tế của ống giảm đI làm cho bêtông không xuống đợc,gây tắc ống. -Do bêtông có độ sụt quá nhỏ,bêtông bị phân tầng trong quá trình vận chuyển từ nhà máy đến công trờng,bêtông có lẫn các phần tử đá quá lớn, gây tắc ống. b.Biện pháp xử lý: -Kiểm soát chặt chẽ các quá trình thi công,thiết bị thi công,chất lợng của vật liệu bêtông cọc để giảm đến mức tối thiểu các nguyên nhân nêu trên. -Khi xảy ra hiên tợng tắc ống,tiến hành dùng cần cẩu lên xuống tời thật nhanh,tạo ra áp lực quán tính lớn trong phần bêtông đang bị tắc trong ống đổ bêtông.Nếu áp dụng biện pháp nêu trên mà vẫn không thông đợc bêtông trong ống thì phảI kéo ống đổ bêtông lên,tiến hành thông ống,sau đó hạ ống đổ sát bề mặt bêtông,cắt cầu lại và đổ bêtông tiếp.Sau khi đã đẩy hết dung dịch trong ống đổ bêtông ra ngoài thì tiến hành nối thêm ống đổ và hạ sâu vào trong lòng bêtông có chất lợng,tiếp tục đổ bêtông bình thờng.Bêtông cọc này đợc đổ cao hơn so với các cọc khác để đảm bảo rằng phần bêtông xấu đã đợc đẩy toàn bộ lên cao độ cắt cọc. III. Định lợng khuyết tật bằng thực nghiệm trên mô hình cọc khoan nhồi Trong quá trình thực hiện đề tàI, nhóm chúng tôI đợc tham gia thí nghiệm đúc và siêu âm mô hình cọc khoan nhồi có bố trí khuyết tật ,một phần trong luận văn Thạc sĩ của kỹ s Nguyễn Thanh Quang do PGS.TS Hoàng Nh Tầng hớng dẫn.Thí nghiệm đợc thực hiện tại phòng thí nghiệm và kiểm định công trình LAS-XD125. 1.Đúc mô hình cọc thí nghiệm Mô hình cọc mẫu đợc đúc với kích thớc: D = 0,8 m L = 2,0 m Do D < 1m nên theo TCXD 358-2005 ,bố trí 3 ống siêu âm Dạng, vị trí, và vật liệu của khuyết tật đợc bố trí nh hình vẽ: +Mô hình cọc TN 1: 4 4 Báo cáo nghiên cứu khoa học sinh viên bt m100 không đầm bt m100, đầm dùi bt m200, đầm dùi phần bt khuyết tật chiếm 15% diện tích tiết diện mẫu cọc tn số 1 bt m300, đầm dùi bọc nylon ống siêu âm 1 1 1-1 +Mô hình cọc TN 2: mẫu cọc tn số 2 phần bt khuyết tật chiếm 15% diện tích tiết diện phần bt khuyết tật chiếm 40% diện tích tiết diện phần bt khuyết tật chiếm 40% diện tích tiết diện phần bt khuyết tật chiếm 70% diện tích tiết diện 1 1 2 2 3 3 4 4 1-1 2-2 3-3 4-4 +Mô hình cọc TN 3: 5 5 Báo cáo nghiên cứu khoa học sinh viên mẫu cọc tn số 3 phần bt khuyết tật chiếm 15% diện tích tiết diện phần bt khuyết tật chiếm 40% diện tích tiết diện phần bt khuyết tật chiếm 40% diện tích tiết diện phần bt khuyết tật chiếm 100% diện tích tiết diện 1 1 2 2 3 3 4 4 1-1 2-2 3-3 4-4 2.Thí nghiệm siêu âm trên mô hình Sử dụng thiết bị siêu âm cọc khoan nhồi : Cross-Hole Analyzer (CHA) của Mỹ 3.Định lợng khuyết tật từ kết quả siêu âm Trong quá trình đúc cọc mẫu, ta tiến hành đúc 4 tổ mẫu 15 X 15X 15 ứng với mỗi cọc. Sau 28 ngày, tiến hành thí nghiệm siêu âm và nén các mẫu này để đánh giá mối tơng quan giữa vận tốc siêu âm và cờng độ vật liệu.Kết quả thu đợc ghi theo các bảng dới đây : Cọc TN số 2: TO 1 MAU 1 MAU 2 MAU 3 TT T V Vtb Rn TT T V Vtb Rn TT T V Vtb Rn mS m/s m/s Mpa mS m/s m/s Mpa mS m/s m/s Mpa 1 33.4 4491 4491 24.9 1 33.8 4438 4481 24.6 1 34.4 4360 4356 20.57 2 33.8 4438 2 32.6 4601 2 34.6 4335 3 33.5 4478 3 33.2 4518 3 34 4412 4 33 4545 4 34.2 4386 4 34.5 4348 5 33.2 4518 5 33.7 4451 5 34.1 4399 6 33.5 4478 6 34.1 4399 6 34.8 4310 7 33.5 4478 7 32.9 4559 7 34.6 4335 8 33.2 4518 8 33.1 4532 8 34.6 4335 9 33.5 4478 9 33.3 4505 9 33.9 4425 10 33.4 4491 10 33.9 4425 10 34.9 4298 TO 2 6 6 B¸o c¸o nghiªn cøu khoa häc sinh viªn MAU 1 MAU 2 MAU 3 TT T V Vtb Rn TT T V Vtb Rn TT T V Vtb Rn mS m/s m/s Mpa mS m/s m/s Mpa mS m/s m/s Mpa 1 34 4412 4441 22.2 1 34 4412 4372 19.6 1 34.3 4373 4458 25.6 2 33.9 4425 2 34 4412 2 33.8 4438 3 33.4 4491 3 34.4 4360 3 33.3 4505 4 33.4 4491 4 34.5 4348 4 34.1 4399 5 33.9 4425 5 34.6 4335 5 33.1 4532 6 34.3 4373 6 34.4 4360 6 33.7 4451 7 33.5 4478 5 34.3 4373 7 33.5 4478 8 33.7 4451 8 34.3 4373 8 34.1 4399 9 34 4412 9 34.1 4399 9 33.7 4451 10 33.7 4451 10 34.5 4348 10 32.9 4559 TO 3 MAU 1 MAU 2 MAU 3 TT T V Vtb Rn TT T V Vtb Rn TT T V Vtb Rn mS m/s m/s Mpa mS m/s m/s Mpa mS m/s m/s Mpa 1 47.3 3171 3317 5.62 1 49.2 3049 3358 5.69 1 50.7 2959 3022 4.48 2 45.7 3282 2 44.6 3363 2 49 3061 3 45 3333 3 44.2 3394 3 48.4 3099 4 43.5 3448 4 45.9 3268 4 48.8 3074 5 45.3 3311 5 41.1 3650 5 47 3191 6 46.7 3212 6 46.5 3226 6 49.7 3018 7 43.7 3432 7 43.4 3456 7 50.4 2976 8 44 3409 8 46.5 3226 8 48.9 3067 9 44.6 3363 9 43.5 3448 9 54 2778 10 46.8 3205 10 42.9 3497 10 50.1 2994 TO 4 MAU 1 MAU 2 MAU 3 TT T V Vtb Rn TT T V Vtb Rn TT T V Vtb Rn mS m/s m/s Mpa mS m/s m/s Mpa mS m/s m/s Mpa 1 45.4 3304 3223 5.57 1 48.6 3086 3152 5.36 1 51.9 2890 2828 5.16 2 44 3409 2 45 3333 2 52.2 2874 3 47.1 3185 3 45.8 3275 3 46 3261 4 45.1 3326 4 47.3 3171 4 45.6 3289 5 50.1 2994 5 49.9 3006 5 46 3261 6 49 3061 6 50 3000 6 48.3 3106 7 49.6 3024 7 45.9 3268 7 50.2 2988 8 45.6 3289 8 49.1 3055 8 4703 31.9 9 44.5 3371 9 48.2 3112 9 46.7 3212 10 45.9 3268 10 46.7 3212 10 44.6 3363 7 7 B¸o c¸o nghiªn cøu khoa häc sinh viªn Cäc TN sè 3 TO 1 MAU 1 MAU 2 MAU 3 TT T V Vtb Rn TT T V Vtb Rn TT T V Vtb Rn mS m/s m/s Mpa mS m/s m/s Mpa mS m/s m/s Mpa 1 34 4412 4309 15.6 1 35.2 4261 4362 16 1 33.5 4478 4524 16.04 2 35.1 4274 2 36.4 4121 2 33.3 4505 3 33.1 4532 3 35.5 4225 3 32.5 4615 4 34.9 4298 4 35.8 4190 4 34.9 4298 5 35.1 4274 5 35.3 4249 5 33.7 4451 6 36.8 4076 6 33.1 4532 6 32.6 4601 7 35.8 4190 7 33.5 4478 7 32.8 4573 8 33 4545 8 33.3 4505 8 31.3 4792 9 35.4 4237 9 33.3 4505 9 33.5 4478 10 35.3 4249 10 32.9 4559 10 33.7 4451 TO 2 MAU 1 MAU 2 MAU 3 TT T V Vtb Rn TT T V Vtb Rn TT T V Vtb Rn mS m/s m/s Mpa mS m/s m/s Mpa mS m/s m/s Mpa 1 47.4 3165 3054 3.86 1 46.7 3212 3102 4 1 47.4 3165 3090 4.09 2 49.5 3030 2 45.2 3319 2 47.2 3178 3 46.8 3205 3 45.5 3297 3 49.5 3030 4 48.7 3080 4 49.1 3055 4 49.3 3043 5 47.4 3165 5 49 3061 5 48.5 3093 6 51.7 2901 6 52.1 2879 6 47.4 3165 7 52 2885 7 46.8 3205 7 52 2885 8 46.8 3205 8 50.4 2976 8 49 3061 9 51 2941 9 47.6 3151 9 48 3125 10 50.6 2964 10 52.4 2863 10 47.5 3158 TO 3 MAU 1 MAU 2 MAU 3 TT T V Vtb Rn TT T V Vtb Rn TT T V Vtb Rn mS m/s m/s Mpa mS m/s m/s Mpa mS m/s m/s Mpa 1 70.7 2122 2145 1.53 1 68.5 2190 2170 2.2 1 70.9 2116 2233 2.09 2 70.4 2131 2 69.5 2158 2 66.3 2262 3 71.6 2095 3 67.4 2226 3 66.4 2259 4 73.5 2041 4 71.1 2110 4 72.8 2060 5 67.3 2229 5 73.2 2049 5 73.8 2033 6 70.5 2128 6 70.8 2119 6 68.2 2199 7 71.9 2086 7 67.4 2226 7 65.1 2304 8 69.2 2168 8 65 2308 8 65.2 2301 9 70.5 2128 9 70.2 2137 9 63.9 2347 10 64.5 2326 10 68.7 2183 10 61.3 2447 8 8 Báo cáo nghiên cứu khoa học sinh viên TO 4 MAU 1 MAU 2 MAU 3 TT T V Vtb Rn TT T V Vtb Rn TT T V Vtb Rn mS m/s m/s Mpa mS m/s m/s Mpa mS m/s m/s Mpa 1 43.1 3480 3315 8.55 1 46 3261 3238 8.03 1 47 3191 3186 7.81 2 45.3 3311 2 45.4 3304 2 46.1 3254 3 44.8 3348 3 45.9 3268 3 50.1 2994 4 46.7 3212 4 46.4 3233 4 47.8 3138 5 47.4 3165 5 47.1 3185 5 47.9 3132 6 44.7 3356 6 47 3191 6 49.4 3036 7 44.8 3348 7 47.5 3158 7 47.4 3165 8 44.4 3378 8 43.6 3440 8 44.7 3356 9 45 3333 9 47.4 3165 9 47.1 3185 10 46.6 3219 10 47.2 3178 10 44 3409 Quan he van toc sieu am va cuong do 0 5 10 15 20 25 30 2000 2500 3000 3500 4000 4500 5000 Van toc xung sieu am(m/s) cuong do (Mpa) R Trên cơ sở các kết quả đo khoảng cách giữa tâm hai đầu đo và thời gian truyền xung giữa hai đầu đo đó, vận tốc truyền xung siêu âm trong bê tông tại vị trí thí nghiệm đợc tính theo công thức: 9 9 Báo cáo nghiên cứu khoa học sinh viên T L V = Trong đó: V- Vận tốc truyền xung siêu âm, m/s; L - Khoảng cách giữa tâm hai đầu đo, L = 0,15m; T - Thời gian truyền xung siêu âm qua chiều dài L, giây. 10 10 [...]... tính toán xác định khả năng chịu lực của cọc khoan nhồi có kể đến một số dạng khuyết tật đIển hình Theo TCXD 195-1997 ,thì sức chịu tảI của cọc khoan nhồi đợc tính toán theo 2 hớng : khả năng chịu tảI của vật liệu và khả năng chịu tảI của đất nền.Hai hớng này ít nhiều độc lập với nhau Do vậy khi thiết kế thờng đặt chiều sâu chôn cọc sao cho hai sức chịu tảI này tơng đơng nhau 1.Sức chịu tảI theo vật... chịu tả của cọc khoan nhồi có kể đến những khuyết tật trong nó Theo TCVN ta nhân thấy tiêu chuẩn mới chỉ đa ra cách tích toán thiết kế cọc khoan nhồi chứ không đề cập đên khẳ năng làm việc của cọc trong trờng hợp cọc có khuyết tật Nhng trong thực tế việc thi công cọc khoan nhồi phụ thuộc rất nhiều vào điều kiện đất nền cũng nh công tác thi công nên việc xẩy ra các sai lầm trong quá trình thi công cọc. .. đàu tính đến sự làm việc của mũi cọc bị khuyết tật Tải trọng truyền xuống đến phần mũi cọc bị khuyết tật : N = Ntk Qas Lúc này cờng độ bêtông phần mũi cọc bị khuyết tật chỉ còn R U nên khả năng chịu lực của vật liệu phần mũi :QVL=RU.A+ Ran.Fa -Nếu QVL>N ta tính đến biến dạng mũi cọc: = N '.h A.E p A : tiết diện mũi cọc Ep : môđun đàn hồi của VL trong vùng bêtông khuyết tật Tuỳ theo yêu cầu của thiết... các sai lầm trong quá trình thi công cọc dẫn đến việc trong cọc có các khuyết tật rất thờng xuyên xảy ra trong thực tế Trong những lúc nh vậy thì nhin chung nhà thiết kế không tính toán lại khả năng chiu tải của cọc mà chỉ thông qua tỷ lệ h hỏng của cọc để đa ra quyết định là có sử dụng tiếp cọc hay tiến hành thay thế Các trờng hợp khuyết tật: 1 .Cọc bị khuyết tật ở đầu mũi: 12 12 Báo cáo nghiên cứu khoa... d Khi thi công cọc khoan nhồi thờng xảy ra trờng hợp cọc bị khuyết tật phần mũi cọc ,tuỳ theo mức độ h hỏng mà giảm nhiều hay ít sức chịu tảI của cọc, dẫn đến việc phảI thay thế hay có biện pháp gia cố Bằng phơng pháp siêu âm , xác định đợc chiều cao vùng bêtông phần đầu cọc có lẫn mùn khoan làm giảm mác thiết kế là h Bằng phơng pháp khoan lõi lấy mẫu ta xác định đợc bêtông ở mũi cọc có môđun đàn hồi... khoa học sinh viên v ví dụ tính toán xử lý cọc khoan nhồi có kể đến khuyết tật 1 .Khuyết tật ở mũi cọc + Số liệu cọc : - Đờng kính cọc : d = 1500 mm - Chiều dài cọc : L = 60 m - Mác thiết kế của bêtông cọc : M = 300 kg/cm2 - Số thanh cốt thép dọc : n = 20 - Đờng kính cốt thép : =25 mm - Cờng độ giới hạn chảy của thép : Ra = 2700 kg/cm2 - Phơng pháp thi công cọc : Có dd bentonite - TảI trọng thiết kế :... d Khi thi công cọc xảy ra hiện tợng tắc ống bơm bêtông, và do sự cung cấp bêtông không liên tục nên có 1 đoạn thân cọc bị khuyết tật Tuỳ theo chiều sâu vùng khuyết tật và sự giảm mác bêtông mà ta đánh giá lại đợc sức chiu tảI của cọc Qua kết quả siêu âm cho thấy có 1 đoạn cọc có chiều cao h (m) nằm dới độ sâu y(m) và mác bêtông giảm còn Ru Khi đó, ma sát bên còn lại tính từ vùng khuyết tật trở nên là:... Qas >Ntk thì cọc vẫn đủ khả năng chịu tải và coi nh không kể đến sự làm việc của phần dới Tuy nhiên trờng hợp này chỉ thờng xảy ra khi vùng khuyết tật nằm khá sâu phía mũi cọc -Nếu Qas < Ntk thì bắt đầu kể đến sự làm việc của vùng khuyết tật này Lực tính toán tại phần cọc này là: N = N tt Qas Kiểm tra theo điều kiện bền: = N (T/m2 ) Ru A +Nếu điều kiện bền không đợc đảm bảo thì coi nh cọc bị phá hoại... n I-I x d Một đoạn cọc ở giữa thân cọc bị thắt lại do sập thành vách hay hiện tợng rửa trôI bêtông tơi.Tuỳ theo mức độ khuyết tật mà ta đánh giá lại sức chịu tảI của cọc Bằng phơng pháp siêu âm ,xác định đợc độ sâu và chiều cao vùng bị khuyết tật : y - vị trí khuyết tật x - chiều rộng lớn nhất vùng khuyết tật h - chiều cao vùng khuyết tật Ta tính toán đoạn cọc này nh một cấu kiện chịu nén lệch tâm với... đó sức chịu tải của cọc đợc tính lại chỉ còn N* N* = Ru A + Qas N N* % Sức chiụ tải còn lại tơng đối : N +Nếu điều kiện bền đợc đảm bảo Khi đó cọc vẫn có khả năng làm việc nhng độ lún tổng thể sẽ lớn hơn do biến dạng của đoạn cọc này: = N '.h E A Biến dạng này phụ thuộc vào chiều cao vùng khuyết tật và môđun đàn hồi của vật liệu Độ lún tổng thể của cọc : S = + < [S] Trong đó là độ lún của cọc đợc