BÀI THI TỐT NGHIỆP KIẾN TRÚC GVHD : TRẦN CÔNG LAI Trang 1 SVTH : VÕ HỒNG THINH PHẦN I GIỚI THIỆU DỰ ÁN CÔNG TRÌNH I ./ Chức năng công trình : Công trình nhà máy sản xuất thẻ thông minh VTC được xây dựng nhằm mục đích phục vụ cho sự phát triển đi lên của công ty : công trình được hình thành là cơ sở vật chất quan trọng để công ty tăng cường sản xuất và phát triển kinh doanh để đáp ứng sự phát triển của công ty . Đồng thời công trình được hình thành cũng góp phần tạo việc làm cho người lao động và góp phần phát triển nền kinh tế cho đất nước . II./ Qui mô công trình : - Qui mô công trình : ♦ Công trình gồm 2 tầng được thiết kế đẹp , kiến trúc phù hợp với thiết kế kiến trúc qui hoạch và với công năng sử dụng của công trình . - Diện tích xây dựng : 40x 50 (m 2 ) - Phân khu chức năng : ♦ Tầng trệt : nằm ở cao độ ± 0.00 m dùng làm phân xưởng nhà máy . ♦ Lầu 1 : nằm ở cao độ + 5.00 m dùng làm phân xưởng nhà máy và phòng làm việc cho công nhân viên và lãnh đạo trong công ty . ♦ Phần mái : nằm ở cao độ + 10.00 m , máng nước bề rộng máng nước 10 m , và hồ nước mái có diện tích 3x5x1.5 và cách cao độ máng nước là 1 m . III ./ Đặc điểm và hiện trạng xây dựng : 1/ Vò trí, diện tích : - Vò trí khu đất nằm tại khu khu công nghệ cao - Quận 9 - Tp . HCM . - Diện tích xây dựng 40 x 50 (m 2 ) 2/ Điều kiện tự nhiên : a) Khí hậu : - Công trình nằm trong khu vực khí hậu Thành Phố Hồ Chí Minh . - Nhiệt độ : Nhiệt độ bình quân 27 0 C ♦ Tháng có nhiệt độ cao nhất là tháng 04 : 40 0 C . ♦ Tháng có nhiệt độ thấp nhất là tháng 12 : 17.8 0 C . - Khí hậu : khí hậu nhiệt đới gồm có hai mùa chính ( màu nắng và mùa mưa ) ♦ Mùa mưa bắt đầu từ tháng 5 đến tháng 11 ♦ Mùa nắng bắt đầu từ tháng 12 đến tháng 4 - Độ ẩm : Độ ẩm bình quân 79.5% ♦ Cao nhất vào tháng 9 là 90% ♦ Thấp nhất vào tháng 3 là 65% - Lượng mưa trung bình trong năm là 1949 mm - Lượng bốc hơi : khả năng bốc hơi trong năm của khu vực là khá lớn , khoảng 1350 mm trung bình là 3.7 mm/ ngày . - Gió : Đông Nam và Tây Nam ♦ Trong mùa khô là gió Đông Nam BÀI THI TỐT NGHIỆP KIẾN TRÚC GVHD : TRẦN CÔNG LAI Trang 2 SVTH : VÕ HỒNG THINH ♦ Trong mùa mưa là gió Tây Nam ♦ Tốc độ gió trung bình 2 – 3 m/s . b) Đòa chất thuỷ văn : Khu vực có cấu tạo đòa chất tương đối yếu . vì vậy phải chọn các giải pháp kó thuật hợp lý cho nền móng của công trình . IV./ Các giải pháp kỹ thuật : 1/ Các chỉ tiêu kỹ thuật : a) Hệ thống điện : - Nguồn điện chủ yếu lấy từ điện lưới quốc gia , có biến thế riêng , nguồn điện dự phòng từ máy phát điện dự phòng trong nhà máy nhằm bảo đảm cung cấp điện 24/24 giờ khi có sự cố b) Phòng cháy chữa cháy : - Vì là nơi tập trung đông người và là phân xưởng sản xuất nên công việc phòng cháy chữa cháy đóng một vai trò rất quan trọng , cho nên hệ thống này phải bố trí theo tiêu chuẩn quốc gia . - Các thiết bò cứu hỏa cần đặt gần những nơi có khả năng cháy nổ cao , những nơi dễ thấy , dễ lấy sử dụng , thường được bố trí ở những hành lang , cầu thang . - Ngoài ra còn phải dự trữ nước trong hồ nước mái khi cần thiết . - Cần bố trí các bảng thông báo hướng dẫn mọi người cách phòng cháy chữa cháy và các thao tác chống cháy , bên đó treo các bình xòt CO 2 ở các tầng . - Có hệ thống chữa cháy cấp thời được thiết lập với nguồn nước dự trữ trên hồ nước mái các họng cứu hoả đặt tại các vò trí cầu thang , hành lang , ngoài ra còn có hệ thống chữa cháy cục bộ sử dụng bình CO 2 . c) Hệ thống cấp thoát nước : - Nguồn nước của công trình được sử dụng từ nguồn nước máy của Thành Phố đưa vào hồ nước mái để phân phối . - Đường ống dẫn nước sử dụng ống sắt tráng kẽm . - Đường ống thoát nước đặt dưới đất sử dụng ống PVC áp lực cao . - Nước trên mái dồn về các Senô theo các miệng thu nước xuống các ống thoát xuống đất đến các hố ga mương rãnh thoát nước cục bộ rồi dẫn ra hố ga chính trong khu công nghiệp d) Hệ thống chống sét : - Theo tiêu chuẩn chống sét thì hệ thống này gồm các cột thu lôi , mạng lưới dẫn sét đi xuống đất qua dây dẫn để bảo vệ ngôi nhà . e) Hệ thống thông gió và chiếu sáng : - Công trình thông gió chủ yếu là tự nhiên nhờ các khoảng thông trống xung quanh công trình qua hệ thống cữa xổ . Đồng thời còn phải tăng cường thêm ánh sáng nhân tạo cho những nơi cần thiết . f) Các hệ thống khác : - Hệ thống giám sát - Còi báo động BÀI THI TỐT NGHIỆP KIẾN TRÚC GVHD : TRẦN CÔNG LAI Trang 3 SVTH : VÕ HỒNG THINH - Hệ thống đồng hồ - Hệ thống Radio , TV - Hệ thống thông tin - Hệ thống hạ tầng kỹ thuật liên quan trực tiếp : vườn hoa, cây xanh , hồ nước nhằm mục đích tạo khoảng xanh tô điểm cho công trình và trong khu công nghiệp . Tạo ra một vi khí hậu tốt cho môi trường làm việc . BÀI THI TỐT NGHIỆP SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH GVHD : TRẦN CÔNG LAI Trang 4 SVTH : VÕ HỒNG THINH PHẦN II TÍNH TOÁN SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH ( SÀN LẦU 1 ) I./ Mặt bằng hệ dầm sàn : XEM BẢN VẼ KC 01/14. II./ Sơ bộ chọn kích thước các bộ phận : - Tính sơ bộ dầm phụ theo công thức : h d = (1/12 ÷ 1/20 ) L nhòp = (1/12 ÷ 1/20 ) 8000 , L nhòp = 8000 = ( 666.666 ÷ 400 ) => chọn h d = 50 cm => b d = 20 cm . h d = (1/12 ÷ 1/20 ) L nhòp = (1/12 ÷ 1/20 )10000 , L nhòp = 10000 = (83.333 ÷ 500 ) => chọn h d = 50 cm => b d = 20 cm Vậy dầm phụ có kích thước tiết diện là bxh = 20x50 cm - Tính sơ bộ chiều cao dầm chính theo công thức : h d = ( 1/8 ÷ 1/15 ) L nhòp Trong đó : L nhòp : nhòp dầm. Theo mặt bằng bố trí dầm sàn , cột ta có L nhòp = 8000 , L nhòp = 10000 Vậy ta có h d = ( 1/8 ÷ 1/15 ) 8000 = ( 1000 ÷ 533.333 ) mm , L nhòp = 8000 Chọn h d = 70 cm h d = ( 1/8 ÷ 1/15 ) 10000 = ( 1250 ÷ 666.666 ) mm , L nhòp = 10000 Chọn h d = 80 cm - Tính bề rộng dầm chính theo công thức : b d = ( 0.3 ÷ 0.5 ) h d = ( 0.3 ÷ 0.5 ) 700 = ( 210 ÷ 350 ) mm . => chọn b d = 25 cm , h d =70 cm b d = ( 0.3 ÷ 0.5 ) h d = ( 0.3 ÷ 0.5 ) 800 = ( 240 ÷ 400 ) mm . => chọn b d = 30 cm , h d =80 cm Vậy dầm chính có kích thước tiết diện là bxh = 25x70 cm , L nhòp = 8000 , bxh = 30x80 cm ,L nhòp = 10000 - Đối với dầm môi ta chọn sơ bộ tiết diện là 12x30 cm . - Tính sơ bộ chiều dày bản sàn theo công thức : b s = ( 1/40 ÷ 1/50 ) L ngắn Trong đó : L ngắn là nhòp của ô sàn theo phương cạnh ngắn . Theo mặt bằng bố trí hệ dầm sàn ta có L ngắn = 4 m . => b s = ( 1/40 ÷ 1/50 ) 4000 = ( 100 ÷ 80 ) mm . Vậy ta chọn b s = 100 mm . III./Xác đònh tải trọng tính toán : 1/ Tónh tải : a) Phòng xưởng , phòng làm việc - các lớp cấu tạo sàn : BÀI THI TỐT NGHIỆP SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH GVHD : TRẦN CÔNG LAI Trang 5 SVTH : VÕ HỒNG THINH - Gạch ceramic dày 20 - Vữa lót dày 20 - Đan BTCT dày 100 - vữa trát trần 15 CẤU TẠO δ (KG/m 2 ) G(KG/m 2 ) G(KG/m 2 ) n G tt (KG/m 2 ) Gạch Ceramic 0.02 1800 36 1.2 43.2 Vữa lót s àn 0.02 2000 40 1.2 48 Sàn BTCT 0.1 2500 250 1.1 275 Vữa trát trần 0.015 2000 30 1.2 36 Tổng cộng 356 402.2 b ) Phòng vệ sinh : - các lớp cấu tạo sàn : - Gạch ceramicdày 20 - Vữa tạo dốc dày 50 - Lớp chống thấm dày 2 - BT gạch vỡ dày 150 - Đan BTCT dày 100 - vữa trát trần 15 CẤU TẠO δ (KG/m 2 ) G(KG/m 2 ) G(KG/m 2 ) n G tt (KG/m 2 ) Gạch Ceramic nhám 0.02 1800 36 1.2 43.2 Vữa tạo dốc 0.05 2000 100 1.2 120 Lớp chống thấm 0.002 1800 3.6 1.2 4.32 Bê tông gạch vỡ 0.15 1600 240 1.2 288 Sàn BTCT 0.1 2500 250 1.1 275 Vữa trát trần 0.015 2000 30 1.2 36 Tổng cộng 659.6 766.52 - Riêng đối với ô sàn S 2 và S 5 có thêm tường ngăn : dày 10 cao 2.2 m BÀI THI TỐT NGHIỆP SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH GVHD : TRẦN CÔNG LAI Trang 6 SVTH : VÕ HỒNG THINH - Khối xây gạch ống : 2 1.118001.022.2 × × × × × + 1.11.018002.28.2 × × × × = 2962 kG - Phần trác vữa ximăng dày 1.5 cm: 2.1015.016002.28.222.11600015.022.22 × × × × × + × × × × × = 609 kG - Tổng tải trọng phân bố đều trên diện tích ô sàn S 2 : - 5 4 6092962 × + = 179 kG/m 2 - Tổng tỉnh tải tác dụng lên ô sàn S 2 là : 766.52 + 179 = 946 kG/m 2 - Tổng tải trọng phân bố đều tác dụng lên ô sàn S 5 : - 5 25 . 3 6092962 × + = 219.7 kG/m 2 - Tổng tỉnh tải tác dụng lên ô sàn S 5 là : 766.52 + 219.7 =986.22 kG/m 2 2/ Hoạt tải : Tra hoạt tải theo qui phạm tiêu chuẩn tải trọng và tác động ( TCVN 2737 – 1995 ) Phòng chức năng p tc (KG/m 2 ) n p tt (KG/m 2 ) Xưởng sản xuất 500 1.2 600 Phòng làm việc 200 1.2 240 Phòng vệ sinh 200 1.2 240 Ban công 300 1.2 360 IV – Sơ đồ tính và xác đònh nội lực : 1/ Chọn sơ đồ tính : - Căn cứ vào cấu tạo , điều kiện liên kết , kích thước và hoạt tải từng ô bản ta chia ra làm 9 ô bản khác nhau ( từ S 1 đến S 9 ) như trong sơ đồ mặt bằng hệ dầm sàn . - Trong đó tuỳ thuộc vào kích thước các cạnh của ô bản sàn đơn mà ta chọn sơ đồ tính : ♦ Đối với ô bản sàn có tỷ lệ l 2 /l 1 < 2 thuộc loại bản sàn 2 phương ♦ Đối với ô bản sàn có tỷ lệ l 2 /l 1 ≥ 2 thuộc loại bản dầm ( 1 phương ) ♦ Hình thức liên kết giữa sàn và dầm : s d h h ≥ 3 => liên kết ngàm s d h h < 3 => liên kết khớp ( tựa đơn ) a) Đối với ô bản hai phương : - Ô bản S 1 , S 2 ,S 3 ,S 4 ,S 5 ,S 6 ,S 7 , được tính theo sơ đồ ngàm 4 cạnh ( s d h h > 3) BÀI THI TỐT NGHIỆP SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH GVHD : TRẦN CÔNG LAI Trang 7 SVTH : VÕ HỒNG THINH ♦ Từ L 2 /L 1 tra bảng 41 “ Sổ tay thực hành kết cấu công trình” của tác giả Vũ Mạnh Hùng ta được các hệ số m i1 , m i2 , k i1 , k i2 . ♦ Tải trọng phân bố đều lên sàn q = g + p ( kg/m 2 ) ♦ Tổng tải tác dụng lên sàn P= q.L 1 .L 2 ( kg/m 2 ) ♦ Momen dương lớn nhất ở nhòp theo phương 1 M 1 = m 91 .P (kg.m) ♦ Mome âm lớn nhất ở gối theo phương 1 M I = k 91 .P ( kg.m ) ♦ Momen dương lớn nhất ở nhòp theo phương 2 M 2 = m 92 .P (kg.m) ♦ Mome âm lớn nhất ở gối theo phương 2 M II = k 92 .P ( kg.m ) b) Đối với ô bản sàn loại bản dầm : - Các ô bàn S 8 , S 9 được tính theo sơ đồ loại bản dầm . - Các ô bản này có liên kết giữa các dầm có l 2 /l 1 ≥ 2 thuộc loại bản dầm ( 1 phương ) hai đầu ngàm - Tổng tải trong phân bố đều trên 1 m bề rộng : q = ( p + g ) . 1 ( kG/m) - Momen âm lớn nhất tại gối : M gối = ql 1 2 /12 (kG.m ) - Momen dương lớn nhất tại nhòp : M nhip = ql 1 2 /24 (kG.m ) BÀI THI TỐT NGHIỆP SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH GVHD : TRẦN CÔNG LAI Trang 8 SVTH : VÕ HỒNG THINH ` 2/ Xác đònh nội lực : - Xác đònh nội lực bản sàn hai phương được thể hiện trong bảng tính BẢNG XÁC ĐỊNH NỘI LỰC Ô SÀN L 1 (m) m i1 P = (p+g)L 1 L 2 (kG) M 1 = m i1 P ( kG.m ) SƠ ĐỒ KẾT CẤU LOẠI L 2 (m) m i2 M 2 = m i2 P ( kG.m ) L 2 /L 1 (m) k i1 M I = k i1 P ( kG.m ) i P(KG/m 2 ) k i2 M II = k i2 P ( kG.m ) g(KG/m 2 ) S1 4 m 91 = 0.0207 20044 M 1 = 415 5 m 92 = 0.0133 M2 =267 1.25 k 91 = 0.0473 M I = 948 600 k 92 = 0.0303 M II = 608 402.2 S2 4 m 91 = 0.0207 23720 M 1 = 491 5 m 92 = 0.0133 M 2 =316 1.25 k 91 = 0.0473 M I = 1122 240 k 92 = 0.0303 M II = 719 946 S3 4 m 91 = 0.0207 12844 M 1 =266 5 m 92 = 0.013 M 2 =167 1.25 k 91 = 0.0473 M I = 608 240 k 92 = 0.0303 M II = 389 402.2 S4 2.55 m 91 = 0.0190 13279.15 M 1 =253 5 m 92 = 0.0052 M 2 = 69 1.96 k 91 = 0.0408 M I = 542 BÀI THI TỐT NGHIỆP SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH GVHD : TRẦN CÔNG LAI Trang 9 SVTH : VÕ HỒNG THINH 600 k 92 = 0.0113 M II =150 402.2 S5 3.25 m 91 = 0.0206 19926.075 M 1 = 410.5 5 m 92 = 0.0086 M 2 = 171.4 1.54 k 91 = 0.0459 M I = 914.6 240 k 92 = 0.0191 M II = 380.6 986.22 S6 4 m 91 = 0.0208 15412.8 M 1 = 321 6 m 92 = 0.0093 M 2 =144 1.5 k 91 = 0.0464 M I = 715 240 k 92 = 0.0206 M II = 318 402.2 S7 4 m 91 = 0.0208 24052.8 M 1 = 500 6 m 92 = 0.0093 M 2 = 224 1.5 k 91 = 0.0464 M I = 1116 600 k 92 = 0.0206 M II = 496 402.2 - Xác đònh nội lực bản sàn loại bản dầm BẢNG XÁC ĐỊNH NỘI LỰC Ô SÀN L 1 ( m ) L 2 ( m ) L 2 /L 1 p ( kG/m 2 ) g ( kG/m 2 ) P = ( p + g) 1 (kG/m) M nhòp = 24 1 2 Lq× (kG.m ) M gối = 12 1 2 qL ( kG.m ) S 8 1.2 722.2 M nhòp = 43.3 M gối =86.67 5 2.750 320 402.2 S 9 2.3 1006.52 M nhòp = 184.95 M gối =369.9 5 2. 2 240 766.52 BÀI THI TỐT NGHIỆP SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH GVHD : TRẦN CÔNG LAI Trang 10 SVTH : VÕ HỒNG THINH V- Tính toán cốt thép : - Các thông số tính toán : ♦ Với các giá trò Momen như trên ta tính toán cốt thép cho b = 1 m bề rộng của bản sàn có độ dày lớp bảo vệ cốt thép là 2 cm => h 0 = h – a bv = 10 – 2 = 8 cm . ♦ Bê tông mác 250 : R n = 115 ( kG/ cm 2 ) , R k = 9 ( kG/ cm 2 ) ♦ Cốt thép A I có R k a =R n a = 2250 ( kG/ cm 2 ) - Các công thức tính toán : A = 2 0 bhR M n γ = ( ) A2115.0 −+× F a = 0 hR M a ××γ Trong đó : P M : Momen ở gối và ở nhòp của ô bản ( kG.cm ) P R n = 115 ( kG/cm 2 ) P F a : Diện tích cốt thép tính toán P h 0 : Chiều cao làm việc của ô sàn h 0 = 8 (cm) P R a : Cường độ chòu uốn của thép R a = 2250 (kG/cm 2 ) - Kiểm tra hàm lượng cốt thép đã chọn : µ min %= 0.05% < µ% = 100 0 × bh F achon % < µ max % = × × a n R R58.0 100% µ max % = 2250 11558.0 × = 2.96 % F achọn : Diện tích thép chọn (cm 2 ) . Kết quả tính thép được thể hiện trong bảng tính : [...]... HỒNG THINH BÀI THI TỐT NGHIỆP HỒ NƯỚC MÁI PHẦN V TÍNH TỐN HỒ NƯỚC MÁI I – Kích Thước Hình Học Của Hồ Nước Mái : - Dài 5 (m) - Rộng 3 (m) - Cao 1.5(m) MẶT BẰNG HỒ NƯỚC MÁI M ẶT ĐỨNG HỒ NƯỚC MÁI Dung tích hồ thiết kế : V = 5x3x1.5= 22.5 (m3) - Công trình bố trí một hồ nước mái có V = 22.5 (m3) sẽ cung cấp nước phục vụ cho nhà máy và yêu cầu phòng cháy chữa cháy của nhà máy - Các bộ phận kết cấu chính của... Fd = Ra 14458 = = 6.7 cm2 Rad 2150 - Chọn đai φ10 , Fa = 0.503 cm2 , đai hai nhánh n = 2 - Số nhánh đai cần thiết là: a= 0.503 × 6.7= 1.7 đai 2 - Vậy ta chọn 6 đai và đặt mỗi bên là 3 đai với khoảng cách đai là 5 cm GVHD : TRẦN CÔNG LAI Trang14 SVTH : VÕ HỒNG THINH BÀI THI TỐT NGHIỆP CẦU THANG TRỆT ĐẾN LẦU 1 PHẦN IV TÍNH TOÁN CẦU THANG ( TRỆT ĐẾN LẦU 1 ) I – Kích Thước Hình Học : - Bản thang và đan... Nội Lực : 1/ Tính cho vế 1 và 2 : Sơ đồ tính : VẾ 1 GVHD : TRẦN CÔNG LAI Trang 19 SVTH : VÕ HỒNG THINH BÀI THI TỐT NGHIỆP CẦU THANG TRỆT ĐẾN LẦU 1 VẾ 2 Xác đònh nội lực : ( Tính cho 1 m bề rộng bản ) ♦ Phản lực liên kết : ∑ M/A = 0 Q2 L2 Trong đó : GVHD : TRẦN CÔNG LAI L2 L L + Q1 1 ( 1 + L2) – R1 (L1 + L2) = 0 2 cos α 2 Trang 20 SVTH : VÕ HỒNG THINH BÀI THI TỐT NGHIỆP CẦU THANG TRỆT ĐẾN LẦU 1 Q1... Xác đònh tải trọng tác dụng : - Sau khi tính toán giải khung bằng phần mềm SAP200V9.03( Structural Analysis Progam- Version 9.03 ) tính toán nội lực trong khung ta chọn tổ hợp nội lực nguy hiểm nhất để tính toán cốt thép cho dầm.Dầm dọc gồm 5 nhòp - SỐ PHẦN TỬ DẦM BIỂU ĐỒ BAO MÔMEN BIỂU ĐỒ BAO LỰC LỰC CẮT III./ Xác đònh cốt thép : Các số liệu tính toán : Bê tông mác 250 có Rn = 115 ( kG/cm2) , Rk... HỒNG THINH BÀI THI TỐT NGHIỆP HỒ NƯỚC MÁI vậy tổng tải trọng tác dụng lên bản đáy là : Qtt = ptt + gtt = 1500 + 557.76= 2057.76 ( kG/m2 ) 2/ Xác đònh nội lực : - Kích thước ô bản đáy SĐ1: ♦ Cạnh ngắn : L1 = 2.5 (m) ♦ Cạnh dài : L2 = 3 (m) - Xét tỷ số L2/ L1 = 1.2 < 2 => bản làm việc 2 phương - Xét tỷ số hd/hs = 50/12 = 4.167 > 3 => liên kết giữa dầm và sàn là liên kết ngàm - Sơ đồ tính : - Các thành... : VÕ HỒNG THINH BÀI THI TỐT NGHIỆP HỒ NƯỚC MÁI ♦ Moment âm lớn nhất tại gối theo phương 2 : MII = k92.P = 0.0325 × 15433.2 = 501.579 (KG.m) 3/ - Xác đònh thép bản đáy : - Các thông số tính toán : ♦ Bê tông mác 250 có Rn = 115 (kG/cm2) , Rk = 9 (kG/cm2) ♦ Cốt thép AI : Ra = 2250 (kG/cm2) ♦ Với giá trò moment như trên ta tính toán cốt thép cho 1 m bề rộng - Các công thức tính toán : ♦ A= M Rn b.h02 (... : GVHD : TRẦN CÔNG LAI Trang 31 SVTH : VÕ HỒNG THINH BÀI THI TỐT NGHIỆP - HỒ NƯỚC MÁI ♦ Cạnh ngắn L1 = 3 (m) ♦ Cạnh dài L2 = 5 (m) Xét tỷ số L2/ L1 = 1.66 < 2 => bản làm việc 2 phương Sơ đồ tính bản nắp kê lên bản thành ta tính theo sơ đồ tựa đơn bốn cạnh lên bản thành Các thành phần nội lực : Từ L2/ L1 = 1.2 tra bảng 41 “Sổ Tay Thực Hành Kết Cấu Công Trình” của Vũ Mạnh Hùng ta được các hệ số : m11... toán cốt đai : ♦ Lực cắt mà cốt đai phải chòu : qđ = Q2 = 85.03 (kG) 8.Rk b.h02 qđ = 85.03 (kG) chọn đai φ 8 thép AI có R = 1700 (kG/cm2) , nhánh đai n = 2 , fđ = 0.503 cm2 ♦ Khoảng cách đai tính toán : GVHD : TRẦN CÔNG LAI Trang13 SVTH : VÕ HỒNG THINH BÀI THI TỐT NGHIỆP utt = DẦM DỌC TRỤC B R ad n f d qd = 20.11 cm utt = 20.11 cm ♦ Khoảng cách đai lớn nhất : umax = 1 5 × R k × b × h 02 Q = 72.76 cm... 0.8175 0.49063 0.314 0.314 0.65375 0.49063 0.41863 0.314 0.8175 0.49063 0.41863 0.314 0.8175 0.49063 0.8175 0.314 0.49063 0.314 SVTH : VÕ HỒNG THINH BÀI THI TỐT NGHIỆP GVHD : TRẦN CÔNG LAI SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH Trang 12 SVTH : VÕ HỒNG THINH BÀI THI TỐT NGHIỆP DẦM DỌC TRỤC B PHẦN III TÍNH DẦM DỌC TRỤC B I./ Giả đònh tiết diện dầm : - Chiều cao tiết diện dầm được tính theo công thức : 1 1 1 1 ) Lnh = ( ÷ )... Modul đàn hồi của bê tông Eb = 265000 ( kG/cm2) - Các công thức tính toán : A= M Rn bh02 γ= 0.5 × 1 + 1 − 2 A ( GVHD : TRẦN CÔNG LAI ) Trang12 SVTH : VÕ HỒNG THINH BÀI THI TỐT NGHIỆP Fa = - DẦM DỌC TRỤC B M Ra ×γ × h0 Trong đó : P M : Momen ở gối và ở nhòp của dầm ( kG.cm ) P Rn = 115 ( kG/cm2 ) P Fa : Diện tích cốt thép tính toán P h0 : Chiều cao làm việc của dầm h0 = 77 (cm) P Ra : Cường độ chòu