Đang tải... (xem toàn văn)
đồ án bê tông 2 thầy đồng tâm võ thanh sơn đại học mở thiết kế chung cư: thiết kế sàn. thiết kế dầm thiết kế khung phẳng. thiết kế móng thiết kế chung cư: thiết kế sàn. thiết kế dầm thiết kế khung phẳng. thiết kế móng
ĐỒ ÁN BTCT II PGS.TS.NGUYỄN HỮU LÂN THUYẾT MINH *** PHẦN 1: TÍNH TOÁN THIẾT KẾ BẢN SÀN (THIẾT KẾ SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH: LẦU 1,2,3,SÂN THƯNG) C Ơ S Ở THIẾT KẾ • TCVN 2737-1995 :Tiêu chuẩn thiết kế tải trọng và tác động • TCXDVN 356-2005 : Tiêu chuẩn thiết kế bê tông cốt thép S Ử D Ụ NG V Ậ T LI Ệ U • Bê tông B20 : Cường độ chịu nén tính toán :R b = 11.5 MPa Cường độ chịu kéo tính toán :R bt = 0.9 MPa • Cốt thép loại AII : 10 ≥ Φ Sử dụng thép A-II Cường độ chịu nén tính toán :R sc = 280 MPa Cường độ chịu kéo tính toán :R s = 280 MPa Cường độ chịu kéo tính toán cốt thép ngang : R sw =225 MPa • Cốt thép loại AI : 10 < Φ sử dụng thép A-I Cường độ chịu nén tính toán :R sc = 225 MPa Cường độ chịu kéo tính toán :R s = 225 MPa Cường độ chịu kéo tính toán cốt thép ngang : R sw =175 MPa Kiểm tra hàm lượng cốt thép: (%) µ max min 0 0.623 11,5 100 100 2,56% 100% 0.05% 280 R b S S R A R b h ξ µ µ µ × × = × = × = ≥ = × ≥ = × SVTH: NGUYỄN HỒNG NAM 1 MSSV:911258C ĐỒ ÁN BTCT II PGS.TS.NGUYỄN HỮU LÂN MẶT BẰNG SÀN TẦNG 1. I. Xác đònh sơ bộ kích thước dầm sàn : SVTH: NGUYỄN HỒNG NAM 2 MSSV:911258C ÑOÀ AÙN BTCT II PGS.TS.NGUYEÃN HÖÕU LAÂN I.1.Chiều dày và cấu tạo sàn: - Theo yêu cầu kiến trúc, kỹ thuật thi công thuận lợi và diện tích ô sàn ta chọn sàn ta chọn sàn Tolet, hành lang, ban công cùng chiều dày và có cao độ thấp hơn các sàn còn lại là 20mm. Các sàn khu vực còn lại cùng chiều dày. - Sàn sân thượng tất cả các ô sàn cùng chiếu dày. - Cấu tạo mặt sàn gồm 4 lớp như sơ đồ dưới. - chọn chiều dày sàn sơ bộ: - Khu vực Tolet, ban công, hành lang: dựa vào ô sàn lớn nhất là ô san số 4(khu vực hành lang) - Áp dụng công thức: l m D h b ×= - Trong đó: l là nhịp của bản (cạnh bản theo phương chịu lực), l = l 1 = 220(cm). D = 0,8÷ 1,4 phụ thuộc tải trọng. m: phụ thuộc loại bản; sàn loại dầm: m = 30 ÷ 35. - Chọn D= 1.2 ; chọn m= 35. Vậy: h b = 1,2 220 35 × = 7,54 (cm) . Chọn h b = 8(cm) ≥ h min = 6(cm). Khu vực còn lại : dựa vào ô sàn lớn nhất là ô san số 1 - Áp dụng công thức: l m D h b ×= - Trong đó: l là nhịp của bản (cạnh bản theo phương chịu lực), l = l 1 = 500(cm). D = 0,8÷ 1,4 phụ thuộc tải trọng. m: phụ thuộc loại bản; sàn loại bản kê m = 40÷ 45. - Chọn D= 0,8 ; chọn m= 45. Vậy: h b = 0,8 500 45 × = 8,9 (cm) . Chọn h b = 10(cm) ≥ h min = 6(cm). SVTH: NGUYỄN HOÀNG NAM 3 MSSV:911258C ĐỒ ÁN BTCT II PGS.TS.NGUYỄN HỮU LÂN * Xác đònh kích thước sơ bộ dầm chính: -Chiều cao dầm: 1 1 1 1 ( ) ( ) 5,8 (0,39 0,73) 15 8 15 8 h L m= ÷ = ÷ × = ÷ Chọn chiều cao tiết diện ngang của dầm: h = 500mm . -Bề rộng dầm: ( ) 1 1 1 1 0,5 0,125 0,25 4 2 4 2 b h m = ÷ = ÷ × = ÷ ÷ ÷ Chọn bề rộng tiết diện ngang của dầm: b= 200mm . Vậy tiết diện dầm sơ bộ là: × × b h=200 500mm * Xác đònh kích thước sơ bộ dầm khu vực hành lang, ban công : -Chiều cao dầm: 1 1 1 1 ( ) ( ) 2,2 (0,15 0,28) 15 8 15 8 h L m= ÷ = ÷ × = ÷ Chọn chiều cao tiết diện ngang của dầm: h = 400mm . -Bề rộng dầm: ( ) 1 1 1 1 0,2 0,1 0,2 4 2 4 2 b h m = ÷ = ÷ × = ÷ ÷ ÷ Chọn bề rộng tiết diện ngang của dầm: b= 200mm . Vậy tiết diện dầm sơ bộ là: × × b h=200 400mm * Xác đònh kích thước sơ bộ dầm phụ : Tiết diện dầm phụ sơ bộ là: × × b h=200 300mm II. Xác đònh tải trọng lên các ô bản sàn: 1. Tónh tải: Tónh tải các lớp cấu tạo sàn thường: phòng ngủ, phòng đọc sách, Bảng 1: Lớp cấu tạo Trọng lượng riêng 3 ( / )kN m Chiều dày δ (m) Hệ số vượt tải n Trọng lượng 2 ( / )kN m SVTH: NGUYỄN HỒNG NAM 4 MSSV:911258C ĐỒ ÁN BTCT II PGS.TS.NGUYỄN HỮU LÂN Gạch caremic 20 0,010 1,1 0,22 Vữa lót 18 0,030 1,1 0,59 Bản sàn BTCT 25 0,100 1,1 2,75 Tónh tải tính toán ( tt s g ) 3,56 Tónh tải các lớp cấu tạo sàn WC, phòng tắm, ban công, hành lang. Bảng 2: Lớp cấu tạo Trọng lượng riêng 3 ( / )kN m Chiều dày δ (m) Hệ số vượt tải n Trọng lượng 2 ( / )kN m Gạch caremic 20 0,010 1,1 0.22 Vữa lót, vữa tạo dốc 18 0,045 1.1 0.89 Lớp chống thấm 0,03 0,003 1.1 0.00 Bản sàn BTCT 25 0,080 1,1 2.20 Tónh tải tính toán ( 1 tt g ) 3.01 2. Hoạt tải trên các ô sàn: = 2 3,5( / ) tc p kN m = = 2 3,5 1,3 4,55( / ) tc p x kN m 3. Tổng tải trọng tính toán tác dụng lên sàn: Ta có: = + = + = 2 3,56 4,55 8,11( / ) tt tt tt q g p kN m = + = + = 2 3,01 4,55 7,56( / ) tt tt tt q g p kN m III.Tính nội lực của các ô sàn : 1. Xác đònnh các ô sàn làm việc theo 1 phương và 2 phương: -Xét sự làm việc của Ô1: = 1 5L m = 2 5,8L m ⇒ = = < 2 1 5,8 1,16 2 5 L L Vậy Ô1 làm việc hai phương. -Xét sự làm việc của Ô2: = 1 1,4L m = 2 5L m ⇒ = = > 2 1 5 3,57 2 1,4 L L Vậy Ô2 làm việc một phương (phương cạnh ngắn = 1 1,4L m ). -Xét sự làm việc của Ô3: = 1 3,8L m = 2 4L m ⇒ = = < 2 1 4 1,05 2 3,8 L L Vậy Ô3 làm việc hai phương. -Xét sự làm việc của Ô4: SVTH: NGUYỄN HỒNG NAM 5 MSSV:911258C ĐỒ ÁN BTCT II PGS.TS.NGUYỄN HỮU LÂN = 1 2,2L m = 2 5L m ⇒ = = > 2 1 5 3,57 2 2,2 L L Vậy Ô4 làm việc một phương (phương cạnh ngắn = 1 2,2L m ). -Xét sự làm việc của Ô5: = 1 1,5L m = 2 2L m ⇒ = = < 2 1 2 1,3 2 1,5 L L Vậy Ô5 làm việc hai phương. -Xét sự làm việc của Ô6: = 1 2L m = 2 3,5L m ⇒ = = < 2 1 3,5 1,75 2 2 L L Vậy Ô6 làm việc hai phương. 2. Tính nội lực cho các ô sàn: a) Xét Ô1 làm việc hai phương: tính cho ô bản đơn (tải trọng truyền theo cả hai phương. Bản làm việc theo hai phương) 500 5 3 100 d s h h = = ≥ ⇒ Liên kết ngàm. Sàn hai phương là bản kê bốn cạnh, gối trên dầm nên ta chọn sơ đồ tính là sơ đồ 9. * Sơ đồ tính toán: 2 1 5,8 1,16 5 L L = = ⇒ 91 92 91 92 m = 0,0201; m = 0,0148; k = 0,0462; k =0,0344 * Moment dương: -Theo phương cạnh ngắn L 1 : 1 91 91 1 2 0,0201 8,11 5 5,8 4,73 tt M m P m q L L kNm= × = × × × = × × × = -Theo phương cạnh ngắn L 2 : 2 92 92 1 2 0,0148 8,11 5 5,8 3,48 tt M m P m q L L kNm= × = × × × = × × × = * Moment âm: SVTH: NGUYỄN HỒNG NAM 6 MSSV:911258C ĐỒ ÁN BTCT II PGS.TS.NGUYỄN HỮU LÂN -Theo phương cạnh ngắn L 1 : 91 91 1 2 0,0462 8,11 5 5,8 10,87 I tt M k P k q L L kNm= × = × × × = × × × = -Theo phương cạnh ngắn L 2 : 92 92 1 2 0,0344 8,11 5 5,8 8,09 II tt M k P k q L L kNm= × = × × × = × × × = b) Xét Ô2 làm việc một phương: Khi ≥ 1 2 2 L L thì sàn xem như làm việc một phương(phương cạnh ngắn) sơ đồ tính toán: Cắt dải bản theo phương cạnh ngắn với bề rộng 1m để tính như dầm có hai đầu ngàm. 500 6,25 3 80 d s h h = = ≥ ⇒ Liên kết ngàm. * Sơ đồ tính toán: L (m) 1 L (m) 1m M 1 I M M I 2 1 L (m) * Moment dương: 2 2 1 1 7,56 1,4 0,62( ) 24 24 tt q L M kNm × × = = = * Moment âm: 2 2 1 7,56 1,4 1,24( ) 12 12 tt I q L M kNm × × = = = c) Tính tương tự cho các ô sàn khác ta có: Bảng 8: Ô Kích thước (m) tt q 2 (kN/m ) L 1 /L 2 Hệ số M (kNm) m 91 0,0201 1 4,73 SVTH: NGUYỄN HỒNG NAM 7 MSSV:911258C ĐỒ ÁN BTCT II PGS.TS.NGUYỄN HỮU LÂN k 91 0,0462 I 10,87 m 92 0,0148 2 3,48 k 92 0,0344 II 8,09 m 91 0.0187 1 2.31 k 91 0.0451 I 5.55 L 2 4 m 92 0.0170 2 2.10 k 92 0.0371 II 4.57 5 L 1 1,5 8,11 1,33 m 91 0.0209 1 0.51 k 91 0.0474 I 1.15 L 2 2 m 92 0.0118 2 0.29 k 92 0.0268 II 0.65 6 L 1 2 7,56 1,75 m 91 0.0197 1 1.12 k 91 0.0064 I 0.36 L 2 3,5 m 92 0.0431 2 2.45 k 92 0.0141 II 0.80 7 L 1 3,8 8,11 1,32 m 91 0.0209 1 3.21 k 91 0.0475 I 7.31 L 2 5 m 92 0.0120 2 1.86 k 92 0.0275 II 4.24 2 L 1 1,4 7,56 3,57 I 1,24 L 2 5 1 0,62 4 L 1 2,2 7,56 7 I 3,05 L 2 5 1 1,53 M 1 , M 2 : moment dương ở nhịp. M I , M II : moment âm ở gối. M 1 , M I : theo phương L1 M 2 , M II : theo phương L2 Hệ số k dùng cho moment âm. Hệ số m dùng cho moment dương. 3. Tính cốt thép cho từng ô sàn: a) Tính Ô1: Chọn: 15 bv a mm= 1,0 1,5 8,5 85 o s bv h h a cm mm⇒ = − = − = = - Theo phương 1 L : -Tại gối: =10,87 I M kNm 6 2 2 10,87 10 0,131 11,5 1000 85 I m b o M R bh α × = = = × × 1 1 2 1 1 2 0,131 0,141 0,623 m R ξ α ξ = − − = − − × = < = 2 2 0,196 11,5 1000 85 611,39 6,114 225 o b s R bh A mm cm s R ξ × × × = = = = ⇒Ta chọn Φ10s150. Có: = 2 6,28 ch s A cm SVTH: NGUYỄN HỒNG NAM 8 MSSV:911258C ĐỒ ÁN BTCT II PGS.TS.NGUYỄN HỮU LÂN µ µ < = × = × = < = × max 628 0,05% 100 100 0,74% 2,56% (thỏa) 1000 85 o s A bh - Tại nhòp: = 1 4,73M kNm 6 2 2 4,73 10 0,057 11,5 1000 85 I m b o M R bh α × = = = × × 1 1 2 1 1 2 0,057 0,059 0,623 m R ξ α ξ = − − = − − × = < = 2 2 0,059 11,5 1000 85 257,66 2,55 225 o b s R bh A mm cm s R ξ × × × = = = = ⇒Ta chọn Φ8s150. Có: = 2 3,51 ch s A cm µ µ < = × = × = < = × max 351,6 0,05% 100 100 0,413% 2,56% (thỏa) 1000 85 o s A bh - Theo phương 2 L : -Tại gối: = 8,09 II M kNm 6 2 2 8,09 10 0,097 11,5 1000 85 II m b o M R bh α × = = = × × 1 1 2 1 1 2 0,097 0,103 0,623 m R ξ α ξ = − − = − − × = < = 2 2 0,103 11,5 1000 85 445,89 4,46 225 o b s R bh A mm cm s R ξ × × × = = = = ⇒Ta chọn Φ10s200. Có: = 2 4,71 ch s A cm µ µ < = × = × = < = × max 471 0,05% 100 100 0,554% 2,56% (thỏa) 1000 85 o s A bh - Tại nhòp: = 2 3,48M kNm 6 2 2 2 3,48 10 0,042 11,5 1000 85 m b o M R bh α × = = = × × 1 1 2 1 1 2 0,042 0,043 0,623 m R ξ α ξ = − − = − − × = < = 2 2 0,043 11,5 1000 85 185,94 1,86 225 o b s R bh A mm cm s R ξ × × × = = = = ⇒Ta chọn Φ8s200. Có: = 2 2,51 ch s A cm µ µ < = × = × = < = × max 251,2 0,05% 100 100 0,295% 2,56% (thỏa) 1000 85 o s A bh . b) Tính Ô2: Chọn: 15 bv a mm= 10 1,5 6,5 65 o s bv h h a cm mm⇒ = − = − = = Ta có: = 1 1,24 ; M =0,62kNm I M kNm -Tại gối: 0,99 I M kNm= 6 2 2 1,24 10 0,026 11,5 1000 65 I m b o M R bh α × = = = × × 1 1 2 1 1 2 0,026 0,026 0,623 m R ξ α ξ = − − = − − × = < = SVTH: NGUYỄN HỒNG NAM 9 MSSV:911258C ĐỒ ÁN BTCT II PGS.TS.NGUYỄN HỮU LÂN 2 2 0,026 11,5 1000 65 85,9 0,859 225 o b s R bh A mm cm s R ξ × × × = = = = ⇒Ta chọn Φ8s200. Có: 2 2,52 ch s A cm= µ µ < = × = × = < = × max 252 0,05% 100 100 0,39% 2,56% (thỏa) 1000 65 o s A bh . -Tại nhòp: 1 M =0,62kNm 6 1 2 2 0,62 10 0,013 11,5 1000 65 m b o M R bh α × = = = × × 1 1 2 1 1 2 0,013 0,013 0,623 m R ξ α ξ = − − = − − × = < = 2 2 0,013 11,5 1000 65 42,67 0,43 225 o b s R bh A mm cm s R ξ × × × = = = = ⇒Ta chọn Φ8s200. Có: 2 2,52 ch s A cm= µ µ < = × = × = < = × max 252 0,05% 100 100 0,39% 2,56% (thỏa) 1000 65 o s A bh . c) Bảng tính cốt thép cho các ô sàn: Thực hiện tính tốn tương tự trên ta có bảng bố trí cốt thép các ơ sàn tương ứng như sau: Bảng 9: 1 1 4,73 0,057 0,059 2,55 Φ8s150 4,02 0,472 I 10,87 0,131 0,141 6,11 Φ10s150 6,28 0,646 2 3,48 0,057 0,058 1,87 Φ8s200 3,01 0,054 II 8,09 0,097 0,103 4,46 Φ10s200 4,71 0,354 3 1 2.31 0,026 0,026 1,13 Φ8s150 4,02 0,472 I 5.55 0,067 0,069 3,01 Φ10s150 6,28 0,646 2 2.10 0,025 0,026 1,12 Φ8s200 3,01 0,054 II 4.57 0,055 0,057 2.46 Φ10s200 4,71 0,354 5 1 0.51 0,006 0,006 0,268 Φ8s150 4,02 0,472 I 1.15 0,014 0,014 0,61 Φ10s150 6,28 0,646 2 0.29 0,003 0,003 0,152 Φ8s200 3,01 0,054 II 0.65 0,008 0,008 0,342 Φ10s200 4,71 0,354 6 1 1.12 0.023 0.023 0.77 Φ8s150 4,02 0,472 I 0.36 0.007 0.007 0.25 Φ10s150 6,28 0,646 2 2.45 0.050 0.052 1.72 Φ8s200 3,01 0,054 II 0.80 0.016 0.017 0.55 Φ10s200 4,71 0,354 7 1 3.21 0.039 0.039 1.71 Φ8s150 4,02 0,472 I 7.31 0.088 0.092 4.01 Φ10s150 6,28 0,646 2 1.86 0.022 0.023 0.98 Φ8s200 3,01 0,054 II 4.24 0.051 0.052 2.28 Φ10s200 4,71 0,354 SVTH: NGUYỄN HỒNG NAM 10 MSSV:911258C [...]... 0.1 82 0.09 2 0.186 Att s A ch s Chọn thép dọc 2 22 2 22 759,9 759,9 0, 826 0, 826 2 22 2 22 759,9 759,9 0, 826 0, 826 2 22 2 22 759,9 759,9 0, 826 0, 826 2 22 2 22 349.47 701. 82 (mm2) 759,9 759,9 2 22 2 22 (mm2) 688 .22 759,9 759,9 0, 826 0, 826 µ (%) 0, 826 0, 826 0.079 0.1 72 0.06 2 0.186 29 8.94 648. 32 0.093 0.179 351.95 676.38 0.091 345.11 0.194 0,11 0 7 32. 97 306,4 2 22 + 1Φ16 960.84 1,05 2 22 759,9... 460 0 .22 0 .26 6 0 983.93 460 0 .21 0.188 0 793.78 360 0.05 9 0.061 179.03 2 22 2 22 + 1Φ 22 A ch s (mm2) 759,9 2 22 + 1Φ16 1139. 82 960,8 1,33 2 22 + 2 16 1161,8 1 ,26 2 22 + 1Φ16 960,84 1,04 2 22 759,9 1,05 * Điều kiện kiểm tra để dầm bê tông không bò phá hoại trên tiết diện nghiêng là : Q ≤ Qb max = 0,3 × ϕ w1 × ϕb1 × Rbbho (1) E 27 0000 = 11, 74 ϕ w1 = 1 + 5αµ w với α = s = Trong đó: Eb 23 000... (kN ) tiết diện (mm) (mm) diện 20 0 × 500 Gối 25 40 460 304 .24 49.68 A,F 20 0 × 400 83,05 40 360 23 8.10 38.88 20 0 × 500 Gối 121 ,2 40 460 B,E 304 .24 49.68 20 0 × 400 Gối 35 40 460 304 .24 49.68 C,D 20 0 × 500 93 ,2 40 360 304 .24 49.68 20 0 × 500 Nhip 0 40 460 304 .24 49.68 20 0 × 400 Nhip 0 40 360 23 8.10 38.88 Stt Sct (mm) (mm) 26 8.14 Bố trí cốt đai 20 0 Φ6s150 20 0 Φ6s200 20 0 Φ6s200 20 5.56 347.63 *Bố trí cốt đai... đai: 2 2 ϕb 2 Rbt bho Stt = Rsw (nπ d sw ) Q2 Trong đó: SVTH: NGUYỄN HỒNG NAM Rsw = 175MPa ϕb 2 = 2 19 MSSV:91 125 8C ĐỒ ÁN BTCT II PGS.TS.NGUYỄN HỮU LÂN 175 × (2 × 3,14 × 6 2 ) × 2 × 0,9 × 20 0 × 460 2 = 20 5,56mm 121 20 02 * Khoảng cách lớn nhất giữa các cốt đai: 1,5Rbt bho2 1,5 × 0,9 × 20 0 × 46 02 S max = = = 471,39mm Q 121 200 =>để thuận tiện thi công và đảm bảo an toàn ta chọn Sch = 150mm ⇒ Stt = Tính toán... 0,1 02 h 400 1 − ξR 1 − 0. 623 x1 = h0 (ξ R + ) = 375(0, 623 + ) = 326 ,5mm 2 1 + 50.ε0 1 + 50 x0.1 022 Cốt thép chòu nén và chòu kéo : x 326 ,5 N e − γ b Rb b.x1.(h0 − 1 ) 20 27 x1000 x 21 5,8 62 − 1x11,5 x300 x 326 ,5, 6(375 + ) 2 = 2 A's = As = = 20 30,88(mm Rsc (h0 − a ' ) 28 0.(375 − 25 ) Kiểm tra: µ = A' s + As 100 = 2, 8% < 3% b.h0 TH2 : M max = 58, 22 kNm; N tu = 1054,6kN -Các công thức sử dụng trong tính toán:... Tính cho Tiết (kN ) tiết diện diện Gối 2 -80.57 20 0 × 500 20 0 × 500 Nhòp 2- 3 42. 93 Gối 3 Nhòp 34 Gối 4 Nhòp 45 Gối 5 Nhòp 56 Gối 6 Nhòp 67 Gối 7 Nhòp 78 Gối 8 - 82 36.98 -76.34 29 . 42 - 82. 3 43 .22 -79. 32 42. 42 200 × 500 20 0 × 500 20 0 × 500 20 0 × 500 20 0 × 500 20 0 × 500 20 0 × 500 20 0 × 500 -85 .25 20 0 × 500 37.3 20 0 × 500 -80 20 0 × 500 a Ho αm (mm) (mm) 40 460 0.166 40 460 0.088 40 460 0.168 40 460 0.076... 0, 826 6 82. 81 2 22 759,9 0, 826 460 0,10 4 460 0.164 0.181 23 5.77 704.69 Thép đai dầm khung : Tính toán tương tự dầm trục 6 ta có bảng kết quả: Tiết diện Lực cắt (kNm) Tính cho tiết diện a (mm) Gối 2 69 ,2 200 × 500 40 SVTH: NGUYỄN HỒNG NAM Ho (mm) 460 32 Qmax Qmin 304 .24 49.68 Stt S max 2 2 (mm ) (mm ) 630.57 825 .61 Bố trí cốt đai Φ6s150 MSSV:91 125 8C ĐỒ ÁN BTCT II 20 0 × 500 Gối 3 71,5 Gối 4 63,8 20 0... = 27 , 25 8mm Độ lệch tâm do lực: e01 = N 20 27 h 400 H h = = 13,33 > = 13,33 Độ lệch tâm ngẫu nhiên: ea = => ea = 30 30 600 30 Ta có e = eo1 + ea = 27 , 25 8 + 13,33 = 40,862mm Giã thiết a =a’= 40mm ; η = 1 h 400 e = η.eo + − a = 1x 40,8 62 + − 25 = 21 5,862mm 2 2 Tính cốt thép đối xứng: N 20 27 x1000 = = 587,5mm Chiều cao miền bê tông chòu nén: x = Rb γ b b 1x11,5 x300 ( x > ξ R h0 = 24 3, 75 ) e 40, 6 82. .. 4x5 12= 2048kN N×k 20 48 Ac = bc × hc ≥ = = 0.173(m 2 ) = 173000(mm 2 ) γ bRb 1× 11,5 × 1000 Chọn cột: 300x400= 120 000(mm2) Tải trọng tác dụng lên cột lâu2- lầu 3: P1=2xP= 2x5 12= 1 024 kN N×k 1 024 Ac = bc × hc ≥ = = 0.089(m 2 ) = 89000(mm 2 ) γ bRb 1× 11,5 × 1000 Chọn cột: 20 0x300=60000(mm2) Trọng lượng bản thân cột: khai báo trong sap g c1 = 1,1× 0, 2 × 0,3 × 25 = 1, 65 ( kN / m ) g c 2 = 1,1× 0,3 × 0, 4 × 25 ... µmax = 2, 56% (thỏa) bho 20 0 × 360 Gối A, F: tiết diện 20 0x500 - ho = hd − a = 500 − 40 = 460mm -Tại gối: M MAX = 17,5kNm SVTH: NGUYỄN HỒNG NAM 17 MSSV:91 125 8C ĐỒ ÁN BTCT II αm = PGS.TS.NGUYỄN HỮU LÂN MI 17,5 ×106 = = 0, 036 Rb bho2 11,5 × 20 0 × 46 02 ξ = 1 − 1 − 2 m = 1 − 1 − 2 × 0, 036 = 0, 037 < ξ R = 0, 623 A = s ξ Rbbho 0, 037 ×11,5 × 20 0 × 460 = = 138, 4mm 2 = 1,39cm 2 Rs 28 0 ch 2 ⇒Ta chọn 2 22 Có: . A,F -17,5 20 0 500 40 460 0.036 0.037 138.40 2 22 759,9 0, 826 Gối B,E -155,5 20 0 500 40 460 0 .23 7 0 .27 5 1039.81 Φ + 2 22 1 22 1139. 82 1 ,24 Gối C,D 77,5 20 0 400 40 360 0 .26 0 0.307 908.36 Φ + 2 22. m 91 0.0197 1 1. 12 k 91 0.0064 I 0.36 L 2 3,5 m 92 0.0431 2 2.45 k 92 0.0141 II 0.80 7 L 1 3,8 8,11 1, 32 m 91 0. 020 9 1 3 .21 k 91 0.0475 I 7.31 L 2 5 m 92 0.0 120 2 1.86 k 92 0. 027 5 II 4 .24 2 L 1 1,4 7,56. 6 ,28 0,646 2 0 .29 0,003 0,003 0,1 52 Φ8s200 3,01 0,054 II 0.65 0,008 0,008 0,3 42 Φ10s200 4,71 0,354 6 1 1. 12 0. 023 0. 023 0.77 Φ8s150 4, 02 0,4 72 I 0.36 0.007 0.007 0 .25 Φ10s150 6 ,28 0,646 2 2.45