Đang tải... (xem toàn văn)
Bài báo nghiên cứu ảnh hưởng của mực nước lũ lên công trình đường kết hợp đê bao. Nghiên cứu sự thay đổi độ ẩm cũng như thay đổi áp lực nước lổ rỗng theo thời gian trong thân đường với quá trình lũ ngập và lũ rút. Từ đó đề xuất các giải pháp công trình hợp lý
nghiên cứu ổn định thấm trong quá trình lũ lên đê bao kết hợp đờng giao thông ở đồng tháp Ths. Phạm Cao Huyên Đại học Thủy Lợi Tóm tắt: Bài báo nghiên cứu ảnh hởng của mực nớc lũ lên công trình đờng kết hợp đê bao. Nghiên cứu sự thay đổi độ ẩm cũng nh thay đổi áp lực nớc lổ rỗng theo thời gian trong thân đờng với quá trình lũ ngập và lũ rút. Từ đó đề xuất các giải pháp công trình hợp lý. I. Đặt vấn đề Đồng Tháp là tỉnh thuộc ĐBSCL có hệ thống giao thông phát triển nhng thờng chịu ngập lũ sâu ở các huyện thợng nguồn Sông Mê Kông nh: Hồng Ngự, Tân Hồng. Không những dòng lũ ngập từ sông vào mà còn tràn từ biên giới CamPuChia, gây ảnh hởng đến các công trình đắp nh đờng, đê Do đó việc xây dựng đê bao chống lũ, đồng thời kết hợp làm đờng giao thông là rất cần thiết và phổ biến. Các công trình đờng kết hợp làm đê bao chống lũ không những đáp ứng khả năng chịu tải của đờng mà còn phải chịu áp lực nớc do lũ. Trong nội dung đề tài này, tác giả nghiên cứu ảnh hởng của mực nớc lũ, sự dao động theo mùa lên công trình đắp. ảnh hởng của lũ đến độ ẩm của đất thân đ- ờng, về nguyên tắc, không chỉ phụ thuộc vào mực nớc cao nhất, mà còn phụ thuộc cả thời gian ngập lũ. Do tác động của lũ với thời gian không dài lắm nên việc sử dụng mực nớc lũ cao làm mực nớc tính toán là quá an toàn, làm tăng quá mức cần thiết khối lợng nền đờng và giá thành xây dựng. Vì vậy việc nghiên cứu khả năng giảm bớt chiều cao đắp thân đờng có ý nghĩa thực tế quan trọng. Quá trình thấm là quá trình truyền ẩm vào đ- ờng. Sự biến thiên độ ẩm thể tích (tỷ số của thể tích nớc và thể tích đất) khi độ bão hòa của đất thay đổi nghĩa là trạng thái của đất thay đổi từ - ớt sang khô và ngợc lại, đợc biểu thị w = e eS +1 . Với S: độ bão hòa, e : hệ số rỗng của đất. Dòng thấm qua đê là dòng thấm không ổn định, đợc thiết lập dựa vào phơng trình thấm của Đarcy : t S e e z h k y h k x h k zyx + = + + 1 2 2 2 2 2 2 Hệ số thấm và độ bão hòa có mối tơng quan với nhau và tỉ lệ thuận, độ bão hòa càng tiến về 0 thì hệ số thấm càng bé và ngợc lại. Khi độ ẩm thể tích thay đổi làm thay đổi áp lực nớc lỗ rỗng trong quá trình thấm, đặc biệt là áp lực nớc lỗ rỗng âm. Tính chất của đất thay đổi trong mối quan hệ chặt chẽ với hiện tợng mao dẫn và là hàm số của độ hút dính: = (u a u w ). Với u a và u w lần lợt là áp suất khí lỗ rỗng trong đất và áp suất nớc lổ rỗng. Quan hệ giữa độ ẩm w và độ hút dính đợc đa về một hàm số mà đờng cong đặc trng gọi là đờng cong đất nớc (hình 1): Đối với đê kết hợp đờng ở Đồng Tháp, đất nền hầu nh ở trạng thái no nớc, mực nớc ngầm gần mặt đất cho nên độ ẩm thể tích không thay đổi nhiều trong quá trình ngập lũ. Chỉ có trong đất đắp nền đờng, độ ẩm thay đổi từ trạng thái ẩm w sang bão hòa nớc s . Trạng thái ban đầu phụ thuộc độ ẩm tối u và dung trọng khô yêu cầu. Đất đợc đầm càng chặt, dung trọng khô càng lớn, khả năng thấm sẽ bé hơn. Bai 16 1 áp lực nớc lỗ rỗng (Kpa) Hình 1. Quan hệ giữa áp lực nớc lỡ rỗng và độ ẩm [5] Quan hệ giữa độ ẩm thể tích và các thông số cột nớc và hệ số rỗng đợc thể hiện qua phơng trình: m n s w a e + = ln . Trong đó: w = giá trị độ ẩm thể tích; s = giá trị độ ẩm thể tích ở trạng thái bão hòa e = 2.71828; = giá trị áp lực nớc lỗ rỗng âm a, n, m = các thông số đờng cong a = i : áp lực nớc lỗ rỗng âm tại vị trí điểm uốn ( i ) m = 3.67ln i s ; n = i s m s m 72.3 31.1 1+ s: độ dốc của đờng tiếp tuyến thông qua điểm cong s = ip i . p : điểm bị chắn của đờng tiếp tuyến và trục áp lực nớc lỗ rỗng âm Hệ số thấm của pha nớc cũng có quan hệ với độ hút dính của đất. Quan hệ giữa hệ số thấm và độ hút dính đợc biểu thị bằng hàm của độ hút dính: K w = ( ) n wa s uu a K + 1 ; a, n : là hằng số lần lợt xác định độ dốc của hàm và điểm gãy của hàm. Do đó hệ số thấm của pha nớc cũng có quan hệ với độ ẩm thể tích. Một hệ số của hàm thấm K w ( w ) đã đợc đề nghị khi dùng dạng của khoảng rỗng chứa đầy nớc. Giả thiết đất có các kích cỡ lỗ rỗng khác nhau, phân bố ngẫu nhiên, có cấu trúc không chịu nén ép. Hàm thấm K w ( w ) đợc viết nh tổng của một chuỗi các số hạng nhận đợc từ xác suất thống kê sự liên thông giữa các lỗ rỗng có kích cỡ khác nhau chứa đầy nớc. Độ ẩm thể tích có thể vẽ nh hàm của độ hút dính, đồ thị này đợc gọi là đờng cong đặc đất n- ớc và đợc hình dung nh biểu thị về hình dạng các lỗ rỗng chứa đầy nớc. Để xác định quan hệ với hệ số thấm, chia đờng cong này làm nhiều phần nhỏ có khoảng cách bằng nhau dọc theo trục độ ẩm thể tích, độ hút dính ứng với điểm giữa của mỗi khoảng tính toán hệ số thấm. Hàm thấm K w ( w ) có dạng: K w ( w ) i = ( ){ ( ) } 2 1 2 2 212 2 jwa m J w p sws sc s uuij N T k k + = à ; j = 1,2,, m K w ( w ) i : Hệ số thấm nớc đợc tính toán theo độ ẩm thể tích riêng ứng với khoảng thứ i. (m/s) i: số khoảng, tăng với sự giảm của độ ẩm thể tích. j = (i ữ m) K s : hệ số thấm bão hòa đo đợc. (m/s) K sc : hệ số thấm bão hòa tính toán (m/s) T s : lực căng bề ngòai của nớc (KN/m) à w : độ nhớt tuyệt đối của nớc (N.s/m) p : hằng số xét bởi tơng tác của các lỗ rỗng có kích cỡ khác nhau. m : tổng khoảng cách giữa độ ẩm thể tích bão hòa( s ) và độ ẩm thể tích thấp nhất( L ) trên đờng cong đất - nớc thực nghiệm; N : tổng khoảng cách tính toán giữa độ ẩm thể tích bão hòa ( s ) và độ ẩm thể tích bằng 0 ( w = 0) với N = m[ s /( s - L )] (u a - u w ): độ hút dính ứng với khoảng giữa của độ hút dính j Nh vậy nếu đo đợc hệ số thấm bão hòa thì có thể xác định hàm thấm trực tiếp từ đờng cong đất nớc. Trong chơng trình tính Seep-W cho ta chuyển đổi từ đờng cong đất nớc sang đ- ờng cong thấm thông qua hệ số thấm bão hòa. II. Quá trình thấm ớt vào đờng ở vùng chênh lệch mực nớc thựơng hạ lu lớn (trong quá trình ngập lũ) và quá trình thoát nớc do mực nớc thợng lu hạ thấp (khi lũ rút) Đờng, đê sau khi đắp xong đa vào sử dụng. Trong quá trình vận hành, các khu vực nh Hồng Ngự, Tam Nông, lũ ngập rất sâu và lâu ngày từ 4ữ6 tháng. Để khảo sát quá trình di chuyển của vùng ớt tiến dần về phía hạ lu theo thời gian dựa vào đờng cong của hàm đất - nớc (quan hệ độ ẩm thể tích w áp lực nớc lỗ rỗng u w )[5]. Bai 16 2 ViƯc nghiªn cøu ph©n tÝch ®ỵc tiÕn hµnh trªn c¸c läai ®Êt ®¾p cã hƯ sè thÊm b·o hßa K s = 10 - 5 m/s (®Ỉc trng ®Êt c¸t), K s = 10 -7 m/s(®Ỉc trng ®Êt ¸ c¸t, ¸ sÐt), K s = 10 -9 m/s(®Ỉc trng ®Êt sÐt). HƯ sè thÊm vµ ®é Èm thĨ tÝch ®Êt nỊn xem nh kh«ng thay ®ỉi. ChiỊu cao ®Êt ®¾p kh¶o s¸t H = 3.0m, cã hc kh«ng cã líp ®Ưm c¸t cho ®Êt ®¾p lµ sÐt hc ¸ sÐt vµ gia cè ®Êt sÐt bªn ngßai cho ®Êt ®¾p lµ c¸t. §©y còng lµ chiỊu cao phỉ biÕn cho hÇu hÕt c¸c c«ng tr×nh ®¾p cđa khu vùc. Qu¸ tr×nh thÊm ®ỵc chia lµm 3 giai ®o¹n tÝnh to¸n : - Giai ®o¹n ban ®Çu: ®Êt ë tr¹ng th¸i tù nhiªn kh«ng bÞ ngËp níc, chØ cã mùc níc ngÇm ë díi mỈt ®Êt 1m. - Giai ®o¹n 2: Níc b¾t ®Çu ngËp vỊ vµ thÊm dÇn vµo trong th©n ®êng theo c¸c thêi ®o¹n t = 1ngµy, 5ngµy, 10ngµy, 15ngµy, 1th¸ng, 2th¸ng, 3th¸ng, 4th¸ng vµ 6th¸ng. V× lò thêng b¾t ®Çu tõ th¸ng 7 vµ kÕt thóc vµo kho¶ng th¸ng 11 hc 12 nªn thêi gian tÝnh to¸n lò ngËp kho¶ng 6 th¸ng trë l¹i vµ lò b¾t ®Çu rót khái. - Giai ®o¹n 3: Níc rót khái th©n ®ª vµ ®Êt b¾t ®Çu chun l¹i tõ tr¹ng th¸i ít sang tr¹ng th¸i kh«, ®é Èm còng gi¶m dÇn, lÊy thêi ®o¹n ci cđa giai ®o¹n 2 lµm thêi ®o¹n ban ®Çu cđa giai ®o¹n 3. Níc h¹ dÇn tõ cao tr×nh mùc níc max thỵng lu trë l¹i MNN trong kho¶ng mét th¸ng. §êng b·o hßa di chun tõ ci giai ®o¹n 2 theo híng vỊ trïng víi MNN. Trong giai ®o¹n nµy kh¶o s¸t sù biÕn ®ỉi ¸p lùc níc lç rçng, cét níc H ra , gradien, ®é Èm thĨ tÝch cđa ®Êt ®¾p. 1. TÝnh to¸n qu¸ tr×nh thÊm vµo th©n ®êng: (ngËp lò) Trong qu¸ tr×nh thÊm ít vµo trong th©n ®ª, sù di chun cđa ®êng b·o hßa ®ỵc thĨ hiƯn trªn h×nh 3.1 ÷ 3.3 t¬ng øng víi ®Êt ®¾p cã hƯ sè thÊm lµ K s = 10 -5 m/s, K s = 10 -7 m/s, K s = 10 -9 m/s, víi thêi ®o¹n 1, 3 , 6, 8, 9 lÇn lỵt t¬ng øng 1 ngµy, 10 ngµy, 60 ngµy, 120 ngµy vµ 180 ngµy. øng víi tõng hƯ sè thÊm th× cã c¸c nhãm ®êng b·o hßa kh¸c nhau di chun dÇn vỊ phÝa h¹ lu vµ d©ng cao lªn nÕu hƯ sè thÊm t¨ng dÇn 0.00 MN max: +2.00 Cát Bđ = 12.0m m = 2 .00 m = 2 .0 0 Cát +3.00 Bun set Sét Cát Cát đắp Sét đắp 2 4 6 8 9 Khỏang cách (m) -1 4 9 14 19 24 29 34 39 44 49 54 Cao độ (m) -10 -8 -6 -4 -2 0 2 4 6 H×nh 2. C¸c thêi ®o¹n thÊm níc vµo th©n ®êng, ®Êt ®¾p c¸t Bùn sét MN max: +2.00 Bđ = 12.0m m = 2 .00 m = 2.00 Sét Cát Đất đắp 0.00 +3.00 1 3 6 8 9 Khỏang cách (m) -1 4 9 14 19 24 29 34 39 44 49 54 Cao độ (m) -10 -8 -6 -4 -2 0 2 4 6 H×nh 3. C¸c thêi ®o¹n thÊm níc vµo th©n ®êng, ®Êt ®¾p ¸ sÐt Bai 16 3 Buon sét MN max: +2.00 Bđ = 12.0m m = 2.00 m = 2.00 Sét Cát Đất đắp 0.00 +3.00 1 3 6 8 9 Khỏang cách (m) -1 4 9 14 19 24 29 34 39 44 49 54 Cao độ (m) -10 -8 -6 -4 -2 0 2 4 6 H×nh 4. C¸c thêi ®o¹n thÊm níc vµo th©n ®êng, ®Êt ®¾p sÐt 2. TÝnh to¸n qu¸ tr×nh h¹ ®êng b·o hßa khi lò rót Kh¶o s¸t qu¸ tr×nh rót níc, tiªu t¸n ¸p lùc n- íc lç rçng, mùc níc b¾t ®Çu rót lµ mùc níc ci giai ®o¹n 2. Thêi gian rót tßan bé lò lµ trong 1 th¸ng, mùc níc thỵng lu gi¶m xng ngang mùc níc ngÇm. Trong giai ®o¹n nµy chØ xÐt sù biÕn thiªn cđa c¸c gi¸ trÞ: cét níc tỉng, ¸p lùc n- íc lç rçng, gradien. 0.00 MN max: +2.00 Cát Cát đắp Sét đắp Bđ = 12.0m m = 2.00 m = 2.00 Cát +3.00 Bun set Sét Cát 0.00 MN max: +2.00 Cát Cát đắp Sét đắp 2 4 6 8 9 Khỏang cách (m) -1 4 9 14 19 24 29 34 39 44 49 54 Cao độ (m) -10 -8 -6 -4 -2 0 2 4 6 H×nh 5. C¸c thêi ®o¹n rót níc ra khái th©n ®êng, ®Êt ®¾p c¸t Bun set Sét Cát MN max: +2.00 Bđ = 12.0m m = 2.00 m = 2 .0 0 Sét Cát Đất đắp 0.00 +3.00 Bun set Sét Cát 0 1 3 5 6 8 9 Khỏang cách (m) -1 4 9 14 19 24 29 34 39 44 49 54 Cao độ (m) -10 -8 -6 -4 -2 0 2 4 6 H×nh 6. C¸c thêi ®o¹n rót níc ra khái th©n ®êng, ®Êt ®¾p ¸ sÐt Bun set Sét Cát MN max: +2.00 Bđ = 12.0m m = 2.00 m = 2.00 Cát Đất đắp 0.00 +3.00 Bun set Sét Cát Bun set Sét Cát 1 3 5 6 8 9 Khỏang cách (m) -1 4 9 14 19 24 29 34 39 44 49 54 Cao độ (m) -10 -8 -6 -4 -2 0 2 4 6 H×nh 7. C¸c thêi ®o¹n rót níc ra khái th©n ®êng, ®Êt ®¾p sÐt Bai 16 4 3. TÝnh to¸n qu¸ tr×nh d©ng vµ h¹ ®êng b·o hßa ®èi víi mét sè cÊu t¹o kh¸c: Ngßai c¸c cÊu t¹o trªn, khi ®¾p ®êng ngêi ta thêng cã mét líp ®Ưm c¸t ®Ĩ qu¸ tr×nh thãat níc cè kÕt ®ỵc thn lỵi. Tuy nhiªn v× tÝnh chÊt kÕt hỵp lµm ®ª chèng lò nªn ph¶i cã líp chèng thÊm ë thỵng lu ®Ưm c¸t. 2% GIẢI PHÁP VẢI ĐỊA KỸ THUẬT KẾT HP VỚI ĐỆM CÁT HÌNH 3.9 CẤU TẠO ĐƯỜNG CẤP 60 QUA VÙNG ĐẤT YẾU CHỊU NGẬP LŨ 2.5m Hmin 0.5m 1 : 1 . 5 H=(2-2.5)m MNCN Trạng thái dẻo mềm Bùn sét hữu cơ 3% Cát pha sét hạt trung Đệm cát Sét xám xanh, trạng thái dẻo cứng 2% 2.5m - Tưới nhựa tiêu chuẩn 1,1kg/m2 - Cấp phối đá 0-4 dày 20cm - Đá 4x6 dày 30cm - BTNN hạt mòn dày 4cm - BTNN hạt thô dày 5cm (1.5-2.0)m Vải đòa kỹ thuật 3% 1 : 1 . 5 1.0m 7m3.5m H×nh 8. CÊu t¹o ®êng cÊp IV trªn ®Êt u víi chiỊu cao ®¾p thÊp Bùn set Cát MN max: +2.00 Bđ = 12.0m m = 2.00 m = 2. 00 Sét Cát Đất đắp Đệm cát 0.00 +3.00 1 3 6 8 9 Khỏang cách (m) -1 4 9 14 19 24 29 34 39 44 49 54 Cao độ (m) -10 -8 -6 -4 -2 0 2 4 6 H×nh 9. C¸c thêi ®o¹n thÊm níc vµo th©n ®êng, ®Êt ®¾p ¸ sÐt Bun set Sét Cát MN max: +2.00 Bđ = 12.0m m = 2.00 m = 2.00 Sét Cát Đất đắp Đệm cát 0.00 +3.00 1 3 5 6 8 9 Khỏang cách (m) -1 4 9 14 19 24 29 34 39 44 49 54 Cao độ (m) -10 -8 -6 -4 -2 0 2 4 6 H×nh 10. C¸c thêi ®o¹n rót níc ra khái th©n ®êng, ®Êt ®¾p ¸ sÐt Bai 16 5 Bùn sét Cát MN max: +2.00 Bđ = 12.0m m = 2.00 m = 2.00 Sét Cát Đất đắp Đệm cát 0.00 +3.00 1 3 6 8 9 Khỏang cách (m) -1 4 9 14 19 24 29 34 39 44 49 54 Cao độ (m) -10 -8 -6 -4 -2 0 2 4 6 H×nh 11. C¸c thêi ®o¹n thÊm níc vµo th©n ®êng, ®Êt ®¾p sÐt Bùn sét Cát MN max: +2.00 Bđ = 12.0m m = 2.00 m = 2.00 Sét Cát Đất đắp Đệm cát 0.00 +3.00 1 3 5 6 8 9 Khỏang cách (m) -1 4 9 14 19 24 29 34 39 44 49 54 Cao độ (m) -10 -8 -6 -4 -2 0 2 4 6 H×nh 12. C¸c thêi ®o¹n rót níc ra khái th©n ®êng, ®Êt ®¾p sÐt III. C¸c nhËn xÐt ∗ . Qu¸ tr×nh thÊm níc vµo nỊn ®¾p cđa ®êng 1. Vµo mïa lò, C¸c ®êng b·o hßa níc trong th©n c«ng tr×nh ®¾p d©ng cao dÇn. ë giai ®o¹n ®Çu, vïng thÊm ít kh«ng ®¸ng kĨ (vµi cm trong ®Êt ë vïng m¸i thỵng lu). - §èi víi ®Êt ®¾p lµ ¸ sÐt: ®Çu giai ®o¹n mçi mïa lò, ®êng mỈt tho¸ng vÉn cha ra m¸i h¹ lu (H ra = 0) Trong 2 th¸ng ®Çu mïa lò vïng ít di chun rÊt nhanh, nhng sau ®ã chËm l¹i. - §èi víi ®Êt ®¾p lµ c¸t: ®êng b·o hßa gÇn nh ỉn ®Þnh st mïa lò vµ h¹ nhanh khi lò rót. - §èi víi ®Êt ®¾p lµ sÐt: ¶nh hëng cđa vïng thÊm ít kh«ng ®¸ng kĨ, níc kh«ng thÊm ®Õn phÇn gi÷a th©n c«ng tr×nh ®¾p trong st mïa lò cho ®Õn khi níc rót hßan toµn. 2. Do sù chªnh lƯch cét ¸p lín vµo ®Çu mïa lò vµ cã sù xt hiƯn cđa vïng ®Ưm c¸t (trong tr- êng hỵp cã ®Ưm c¸t), ®êng b·o hßa h¹ thÊp vµ dßng thÊm sím ỉn ®Þnh vµ ỉn ®Þnh trong st mïa lò ∗ . Qu¸ tr×nh rót níc khái nỊn ®¾p cđa ®êng 3. §êng b·o hßa bÞ h¹ thÊp khi lò rót: - §èi víi ®Êt c¸t : ®êng b·o hßa h¹ gÇn nh ®ång thêi víi mùc níc bªn ngßai. - §èi víi ®Êt sÐt v× thÊm kh«ng ®¸ng kĨ vµo th©n c«ng tr×nh ®¾p nªn lỵng níc thãat ra kh¸ nhanh, mùc níc ®êng b·o hßa ë gi÷a m¸i dèc thỵng lu cho ®Õn ci mïa kh« - §èi víi ®Êt ¸ sÐt: ®êng b·o hßa trong th©n c«ng tr×nh ®¾p ỉn ®Þnh trong st c¶ 2 mïa, mỈc dï mùc níc ë vïng biªn thỵng lu dao ®éng víi biªn ®é mùc níc lò. 4. Trong trêng hỵp cã ®Ưm c¸t, vïng ¸p lùc lç rçng ©m bªn trªn ®êng b·o hßa ỉn ®Þnh trong st c¶ 2 mïa. Gi¸ trÞ ¸p lùc níc lç rçng ©m nµy gi÷ cho c«ng tr×nh ®¾p ỉn ®Þnh h¬n. Bai 16 6 IV. Kết luận 1. Đối với đất đắp là á sét, đất sét hoặc đất đắp là cát có con chạch đất sét, ở vùng ảnh hởng triều vì dao động mực nớc thủy triều (24 giờ) n- ớc chỉ xuất hiện ở bề mặt mái thợng lu và ngấm vào nền đắp vài cm, có tác dụng nh cột áp mà không gây ảnh hởng lên áp lực nớc lỗ rỗng trong thân công trình đắp. 2. Sau mùa lũ (1 tháng sau khi lũ rút) nớc thấm về phía chân mái chậm nên không ảnh h- ởng đến ổn định công trình đắp. 3. Với chiều cao đắp không lớn (3m), dùng đệm cát và vải địa kỹ thuật là thích hợp, làm hạ nhanh mực nơc trong thân đê. và tăng độ ổn định mái đê TàI LIệU THAM KHảO [1] Châu Ngọc ẩn,2004, Cơ Học Đất, Nhà Xuất Bản đại học quốc gia TPHCM [2] Đào Xuân Học, 2004, Nghiên cứu các vấn đề thoát lũ và kinh tế-xã hội - môi trờng phục vụ phát triển bền vững vùng Đồng Tháp Mời [3] Phạm Cao Huyên, 2006, Luận văn thạc sĩ kỹ thuật [4] Nguyễn Văn Thơ, Trần Thị Thanh, 2002, Xây Dựng Đê Đập, Đắp Nền Tuyến Dân C Trên Đất Yếu ở Đồng Bằng Sông Cửu Long- Nhà Xuất Bản Nông Nghiệp [5] D.G. Fredlund, H.Rahardjo,2000,Cơ Học Đất cho đất không bão hòaTập 1&2,Nhà Xuất Bản Giáo Dục. [6] D.G. Fredlund, Fauziah Kasim, ,1999, Permeability Functions For Unsaturated Residual Soits, University Saskatchewan, Canada [7] Users guide, Seep / W for finite element seepage analysis, version 5 Summary RESEARCH ON CALCULATING SEEPAGE ROAD CONSTRUCTION, TO MAKE FLOOD CONTROL DYKE IN DONG THAP PROVINCE INFLUENCED PROCESS FLOOD ME. PHAM CAO HUYEN Water Resources University This paper is studied the impact of flood water level to road construction and girdle shaped dyke combined. The chang of volumetric water content and pore water pressure of embankment to time when the flood soak and go down. From that find out suitable solutions. Ngời phản biện: ThS. Lê Trung Thành A Bai 16 7 . của đất. Dòng thấm qua đê là dòng thấm không ổn định, đợc thiết lập dựa vào phơng trình thấm của Đarcy : t S e e z h k y h k x h k zyx + = + + 1 2 2 2 2 2 2 Hệ số thấm và độ bão. số thấm bão hòa thì có thể xác định hàm thấm trực tiếp từ đờng cong đất nớc. Trong chơng trình tính Seep-W cho ta chuyển đổi từ đờng cong đất nớc sang đ- ờng cong thấm thông qua hệ số thấm. ) n wa s uu a K + 1 ; a, n : là hằng số lần lợt xác định độ dốc của hàm và điểm gãy của hàm. Do đó hệ số thấm của pha nớc cũng có quan hệ với độ ẩm thể tích. Một hệ số của hàm thấm K w ( w ) đã đợc đề nghị khi