Thông tin tài liệu
Lêi nãi ®Çu !" #$%" &!%%'()*+ # ,-!.! $%"! /0&$1%'()2! # (3 4!!&5 6! 4!!* 6! ,67!!08-#3* 6!0#09 $:();<67!= "=&>,? 9/%=07!*- 0@# 6!<A->#80B -, ,* 6!C8(D 8 @!=&E!F 0 %- GG 2!.!#%7 4!!$%" 4 /G%.!8.!/3%7& #H09 #-%)** 6! 4!! I= & >(! #0-.!#J KL KMLNF-!04!%O KPL? *? = K%07Q!6//* 6!O KRL? 0" 4!!O KSLTU/F1 #%V9/O KWLTUX * 6! 4!!O KYL? 6!*-O KJL5!'%*@& A0 ,3"0 #H**Z**!8609 [/0\% ] H ,009 FK& ^Q U K 4 Cảng - Đường thuỷ3_ `U a180B -4=(b PGS.TS.Đỗ Văn Đệ0;-c[/0\H 0d N%"1 - Phạm Mạnh Linh Chương I: Số liệu đầu vào NA_LT3E3efENNALJRYgWS M 1. Kết cấu bến: 4!! I= & 2. Thông số của tàu: !LWhhhaiO 7!(!Le jMhklmO 7!!L jMWlmO e9(;= LJPhh6O E== 04L 0 jY8Wlm 3. Số liệu thủy văn: E1 = lm A , ln$m A ( ln$m E> 5 E> 5 E> A ( A A ( ( A ( oS&W oh&J oP&Y MR MW P&P h&W 4. Số liệu địa chất công trình: e=/ E=/06 7! (lm $- γ ln R m ϕ l0m ln P m M p$q/#b! K(r R&k h&kh M&JM MP&h M&g P Nq/#!Q(r7 R&W h&WW M&kW MW&h P&k R Nq/#(r +0:# + h h&Rh M&gP Mk&h R&WW Ghi chú: Lớp đất 1 đước tính từ đỉnh bến xuống dưới qua đáy bến một độ sâu h 1 . 5. Đặc trưng vật liệu: " ERhh , 0B X$#!L 0 @!*qL s * jMhl*tn P m 0 @!qL s jMRWl*tn P m E0!0L ^jP8g&Mh Y l*tn P m Fq/u vv ,L s # jsw # jPkhhl*tn P m s #( jPMWhl*tn P m 6. Tải trọng hàng hóa thiết bị: 6/L 6/P8.jR8hln P m @"L4) F/8$+ UPW8/1 U=6TjPhlm8x _Rh Chương II: Tính toán các kích thước cơ bản và đề xuất giải pháp kết cấu bến M& Cao trình mặt bến: NA_LT3E3efENNALJRYgWS P #B09 Q 0@L ∇Ej∇E>o# #0 #(18#6#jPlm ∇EjP8YoP8hjS8Ylm ∇Ej∇E>5o# #0 #(18#6#jMlm ∇EjS8WoMjW8Wlm ∇EjW8Wlm P& Chiều sâu trước bến: 7!$U!= 0$U!= F!$# ! '/*@%= G &0, ,*0== #!*04H.!0@% 0$U!(1 /y* & # , + Q 00$U!= $#!L _ h joz h oz M oz P oz R oz S lm 0,L == *! <04& z h + = (1 $1"- !(Q/,#"!* 07!%(,#@Q"(@ & z M 0(1/y 3!F!X%=#!& z P 0(1($,& z R 0(1/y%7F 0X=$1#0V== #!* 3$%= == #!H0'!*= {& z S 0(1/y($#& ` 0@ 0(1/yz h 8z M 8z P 8z R 8z S & e6|"! !}PPf>fPhJfgP~P•L z h jh8hPY& jh8hPY&MWjh8Rglm z M jh8hY& 0 jh8hY&Y8Wjh8Rglm z P jh z R jh8MWlm z S jh8Wlm A'#% + "%= @"# ,0$U!= = L _ h jY8Woh8Rgoh8Rgohoh8MWoh8WjJ8gRlm e6_ h jJ8gRlm& R& Cao trình đáy bến: #009 Q 0@$#!L ∇j∇E>5_ h ∇jh8JJ8gRjJ8PRlm S& Chiều cao trước bến: 7! #= 09 Q 0@$#!L _j∇E∇ _jW8WoJ8PRjMP8JRlm NA_LT3E3efENNALJRYgWS R W& Chiều dài tuyến bến: 7!(!09 Q 0@/)! % 7!(!e %* (1 /y(H + $#!L e je o( 0,(09 6HMfR~P•6(jMWlm e jMhkoMWjMPRlm Y& Kết cấu bến: #& _-* 6!L 4!!07" %!*? = Sh×Shl m& & TU03L A= 7!(e jMPSlm # #S/U038€/U03(RM& t# /U03F? *H[ ,7P & & 5? = 8L L %!ERhh • *? = Sh×Shl m80,‚0+8F?B ƒ 09 - |%„& = H/K#L Slm = H/K( L Slm I= Lq/ 5 6!0-(4(Rhl m09 0V3 €ƒ Rhh& a4#LQjYhQghl m a4( LQjYhQghl m Chương III: Tính toán tải trọng tác động lên cầu tàu M& Tải trọng do gió: HPP>PPPfgWL f /41 ( L i ( jSg&Mh fW &u ( &A P ( &ξ ( f /41 #L i # jJR8Y&Mh fW &u # &A P # &ξ # 0,L A ( jMRln$m A # jMWln$m u # 8u ( a-X ,H/K#!%/K( !& NA_LT3E3efENNALJRYgWS S A # 8A ( A'F ,H/K#!%/K( !& ξ # 8ξ ( _-$F6HPYlPP>PPPfMggWm ⇒ξ ( jM8h ξ # jh8YW 9/ u # 8 P u ( 8 P i ( 8 i # 8 4 JYh PSh M8Pg k8Mk 5 MPkh RPh M8JP MR8Jk P& Tải trọng do dòng chảy: HPP>PPPfgWL f /41 ( L > ω jh8Wg&u ( &A P ( f /41 #L … ω jh8Wg&u # &A P # 0,L A ( jP8Pln$m A # jh8Wln$m u # 8u ( a-X G= H/K#!%/K( !& u # j&e e 7!(!& E== #!& u ( j& 7!& 9/ u # 8 P u ( 8 P > ω 8 … ω 8 4 JhP gJ8W PJ8kS Mh8RW 5 PWg8P RY Mh8Pk R8k R& Tải trọng tựa tàu: /UF.(!0#H0'!<1#" (K () # ,8(y 09 Q 0@H + $#!L NA_LT3E3efENNALJRYgWS W ω + = = # ( ( i … … . M8M& M8M& e e e ( 7!(03|/Q[ #!%= e ( jSPlm e * jPWlm 9/ … 8n .8n 4 Mg8MW h8SWY 5 MJ8Wk h8JhR S& Tải trọng va tàu: † #!09 Q 0@H + $#!L P . a&A ^ & P = ψ 0,L ae9„= #!ajJPhhlm A/4%!, %=q/ #F 0!6HPg Ajh&MSln$m ψf_-$F6HRhlPP>PPPfgWm%=7"7 , (F (=4&5!04ψjh8W8*!*ψ60MW‡8ψjh8SYJW 9/ alm Aln$m ψ ^ . l*ˆm 4 JPhh h8MS h8WW RW8Pk 5 JPhh h8MS h8SYJW RP8gk #6^ . *!04‰^ . *! #& A'#(p@^ . *!040X& 30-!Akhh_ejP8WL _(3L #$!#€ 5? = L #h8k8(P8W @$F(3L RYh a!†(3L Sh*ˆ T1 L MS8W TK//HL e"* + I*.!X^ . jRW8Pk*ˆ NA_LT3E3efENNALJRYgWS Y #09 Š . jMk& /4$$%=q/Š #1 %#!* '/% Q 0@ H + L Š jµ&Š . 0,L µf_-$F#$/)! %%'-!=/B #@0-!& e6µjh8W%=7B #$!B "& a%'/4$$%=q/(1 %#U"L Š jh8W&Mkjglm W& Tải trọng neo tàu: ()" (1 *q #(UH& e1 H ()"? H09 Q 0@H + $#!L … N &$ & $ = α β 0,L NF9? H @!1 8HRM>PPPfgW%=e jMhk‹MWh jS& α8βft, " #(UH09 6HRPL … ji # o… ω f#(,8(y 0"!& NA_LT3E3efENNALJRYgWS J NA_LT3E3efENNALJRYgWS k N . N β α N N % NK0X1 H #Qq? H0B3q/& e1 ()" HP/KL/K%!, %$$%=q/ 809 Q 0@H + $#!L . … N = N N& $ & $= α β % N N&$= β 9/ α β … 8 N8 N 8 N . 8 N % 8 4 Rh Ph S Mg8MW g8kY k8hP S8YR R8RJ 5 Rh Sh MJ8Wk MM8Sk J8YP S8S J8Rk I"#Q 0@09 0B 0 6!3 #? HH|"! !}&3? HsMW& Y& Tải trọng thiết bị và hàng hóa bốc xếp trên cảng: 6/L 6/P8.jR8hln P m @"L 4) F/8$+ UPW8/1 U=6TjPhlm8 x_Rh& 6/ *# " (@%/K|-%' (,# l5>n P m x . M . P . R vv _fRh Rh Sh Yh H 7!09 /UF %p%„L NA_LT3E3efENNALJRYgWS g q 1 q 2 q 3 0.5q 1 A B C D ?%=(7# ,L . M jRh&SjMPh5>njMPln P m . P jSh&SjMYh5>njMYln P m . R jYh&SjPSh5>njPSln P m J& Tải trọng bản thân: #9 #8=/066/%=//&X# G( %!, %=q/8 , 7!ƒ* ## & • Tải trọng bản thân của bản: . j&&γ 0,L . LU( () L* G0XljSm L 7! # γ L*F9" #" . jlSfh8Ym&h8R&P8WjP8WWlnm • Tải trọng bản thân do dầm ngang: . (4# j#&&γ 0,L . (4# LU((4# #L7(4# L* Iq/(=(4#0q/(=8#ƒ 7! # (4#I0 7! #& . (4# jh8Y&lh&gfh8Rm&P8Wjh8glnm • Tải trọng bản thân do dầm dọc: U((4( 09 .!%7'/!3 04! %09 Q 0@$#!L T (4( jlf#m&#&&γ T (4( jlSfh8Ym&h8Y&lh&gfh&Rm&P8WjR8hYlm k& Các tổ hợp tải trọng: V9/ K0X1 6!*-$#!L • V9/ KL #Q!"83 0(38 3 0G3& V9/ U _,# >H A# 1# NA_LT3E3efENNALJRYgWS Mh [...]... trường hợp cầu tầu chịu tác dụng của các tải trọng tác dụng theo phương ngang và chọn ra trường hợp nguy hiểm nhất để tính toán Các trường hợp tính toán: - Cầu tàu chịu lực neo tàu: Lực neo tàu tác động lên từng phân doạn của cầu tàu thông qua lực căng dây neo Thành phần lực căng ngang của dây neo này là Sq và Sn đã tính toán ở trên Trong hai trường hợp tàu đầy hàng và không hàng thì trường hợp tàu không... riêng của cấu kiện tàu: 1,05 Tải trọng do phương tiện bốc xếp: 1,2 Tải trọng do hàng hóa: 1,3 Tải trọng do tàu: 1,2 x x x 9 Xác định áp lực đất chủ động và áp lực đất bị động lên tường cừ: • Xác định áp lực đất chủ động: Do sau cừ có hàng cọc đứng nên biểu đồ áp lực đất chủ động lên cừ trước sẽ giảm đáng kể trong phạm vi: ϕ y < y1 = l × cotan(45° − ) 2 Trong đó: l – Khoảng cách từ cừ đến màng chắn đất... có tải trọng neo lớn hơn do đó lấy tải trọng neo trong trường hợp này để tính toán SVTH: Phạm Mạnh Linh - MSSV: 736954 23 Bộ môn Cảng – Đường thủy Đồ án Cảng biển Y X C Cầu tàu chịu lực va tàu: Y X C - Cầu tàu chịu lực tựa tàu: Lực tựa tàu coi như là lực phân bố SVTH: Phạm Mạnh Linh - MSSV: 736954 24 Bộ môn Cảng – Đường thủy Đồ án Cảng biển Y X C Phương pháp tính toán: Đặt ∑X ∑Y , là tổng hợp các tải... nhất ở nhịp đa giác dây mc – Hệ số xét đến sự phân bố lại áp lực đất lên tường cừ Theo 22 TCN 207-92 lấy mc = 0,85 ∆Mk – Gia số mômen uốn trong tường mặt do lực tựa tàu và lực va tàu khi cập bến Tính cho mặt cắt ở cao trình có tung độ lớn nhất của đa giác dây Lấy ∆Mk = 0 b – Bề rộng cừ b = 0,4 m ∆ - Khoảng hở của cấu kiện Cừ thép nên ta có ∆ = 0 Mtt = (13,43.0,85+0)(0,4+0)= 4,6 (Tm) Kiểm tra điều kiện... 4,144 2 Giải bài toán phân bố lực ngang: Mục đích của bài toán phân bố lực ngang là đưa bài toán không gian về bài toán phẳng theo 2 chiều ngang và dọc của phân đoạn cầu tàu Để phân bố lực ngang lên 1 khung ngang hoặc khung dọc của cầu tàu ta dựa vào phương pháp tâm đàn hồi với giả thiết đài tuyệt đối cứng EJ = ∞ Bến có chiều dài 123 m; rộng 24 m chia làm 4 phân đoạn,3 phân đoạn dài 31 m và 1 phân đoạn... 12,26 + 2,1 = 14,36 (m) SVTH: Phạm Mạnh Linh - MSSV: 736954 14 Bộ môn Cảng – Đường thủy Đồ án Cảng biển 11 Tính toán nội lực cừ: Chọn cừ Larssen IV có momen kháng uốn tiết diện :W=2200(cm3) Với các thông số kỹ thuật sau: Chiều cao: h=180 (mm) Chiều rộng b=400 (mm) Momen kháng cho cừ: Wx=880 (cm3) • Tính nội lực mômen uốn: Giá trị mômen ở nhịp trong một cấu kiện tường mặt được xác định theo công thức:... 6,8 T/m2 SVTH: Phạm Mạnh Linh - MSSV: 736954 15 Bộ môn Cảng – Đường thủy Đồ án Cảng biển hi : Chiều sâu của lớp đất thứ i ⇒ Pg =0,16.450+1,6.(3,5.2,3+17,7.6,8) ⇒ Pg = 277,5 (T) Trong thực tế khung của cầu tàu bao giờ cũng có cọc chịu nén và cọc chịu kéo phải xác định sức chịu tải cho phép riêng biệt cho cọc chịu kéo và cọc chịu nén Đối với cọc chịu nén: [Pn] = Pg /Ƞ= 277,5/1.6=173,4 (T) • Xác định sức... đồ áp lực đất chủ động lên cừ trước sẽ giảm đáng kể trong phạm vi: ϕ y < y1 = l × cotan(45° − ) 2 Trong đó: l – Khoảng cách từ cừ đến màng chắn đất của hàng cọc ϕ - Góc ma sát trong của lớp đất đổ sau cừ Và cường độ áp lực đất tính như bình thường, đoạn dưới là một hằng số Xác định màng chắn đất của hàng cọc: Màng chắn đất được thể hiện trên hình vẽ 30° 3450 30° 1150 60° 4000 4000 4000 4000 Xác định... lớp đất phân tố hi – Chiều dày lớp đất phân tố c – Lực dính của lớp đất phân tố λac – Hệ số thành phần ngang của áp lực chủ động do lực dính (tra bảng) Xác định các tung độ áp lực chủ động: Với lớp sau cừ là cát nên giá trị các hệ số như sau: ϕ = 30° γ = 1,85 (T/m3) c = 0 (T/m2) σ0 = 0 (T/m) σA = 1,8 (T/m) Xác định áp lực đất bị động: Áp lực đất bị động được tính từ cao trình đáy bến xuống các lớp... Cảng – Đường thủy 16 17 18 19 20 21 Đồ án Cảng biển 20.93 24.03 27.12 38.37 40.11 41.85 24.03 27.12 38.37 40.11 41.85 43.47 1 1 1 1 1 1 22.48 25.575 32.745 39.24 40.98 42.66 10 Tính toán chiều sâu chôn cừ: Đa giác lực và đa giác dây thể hiện trong bản vẽ: +5,5m +2,6m 0 0,27 1 0,9 2 1,5 3 1,8 4 1,8 5 1,8 7 1,8 8 9 1,8 1,8 10 1,8 -7,23m 11 1,8 12 1,8 1,215 -11,03m 13 14 15 1,73 -12,26m 6 1343 1,8 16 5,19 . Rhh& a4#LQjYhQghl m a4( LQjYhQghl m Chương III: Tính toán tải trọng tác động lên cầu tàu M& Tải trọng do gió: HPP>PPPfgWL f /41 ( L i ( jSg&Mh fW &u (. #(18#6#jPlm ∇EjP8YoP8hjS8Ylm ∇Ej∇E>5o# #0 #(18#6#jMlm ∇EjS8WoMjW8Wlm ∇EjW8Wlm P& Chiều sâu trước bến: 7!$U!= 0$U!= F!$# ! '/*@%= G. bến: #009 Q 0@$#!L ∇j∇E>5_ h ∇jh8JJ8gRjJ8PRlm S& Chiều cao trước bến: 7! #= 09 Q 0@$#!L _j∇E∇ _jW8WoJ8PRjMP8JRlm NA_LT3E3efENNALJRYgWS
Ngày đăng: 19/08/2014, 09:06
Xem thêm: Cầu tàu cừ trước thuyết minh, Cầu tàu cừ trước thuyết minh