Đồ án môn học :BTCT-2 GVHD :Thạc sĩ Trần Anh Thiện TÍNH TOÁN KHUNG NGANG NHÀ CÔNG NHIỆP MỘT TẦNG BA NHỊP I.SỐ LIỆU CHO TRƯỚC: Nhà công nghiệp một tầng lắp ghép ba nhịp L 1 =L 3 = 15 m L 2 = 18 m Cùng cao trình ray H R =8,5 m Ở mỗi nhịp có cầu trục chạy điện với chế độ làm việc trung bình Sức trục Q = 20 tấn Bước cột a = 6 m Loại công trình phổ thông, cao trình nền ±0,00. Chiều dài khối nhiệt độ 60 m Địa điểm xây dựng : Thành phố Đà Nẵng II.LỰA CHỌN KÍCH THƯỚC CỦA CÁC CẤU KIỆN: 1.CHON KẾT CẤU MÁI: - Với nhịp L 1 = L 3 = 15m và L 2 =18 m , tức nhịp từ 18 m trở xuống , ta chọn kết cấu đỡ mái là dầm mái là thích dụng hơn cả so với dàn mái và vòm mái . - Ta chọn kết cấu dầm bêtông cốt thép tiết diện chữ I, lấy chiều cao đầu dầm là 800 mm , lấy độ dốc cho mái là 1/10 . - Chiều cao ở giữa dầm thường lấy( 10 1 ÷ 15 1 ).l - Chiều cao đầu dầm lấy bằng ( 20 1 ÷ 35 1 ).l - Chọn kết cấu mái chỉ đặt ở nhịp giữa rộng :6 m cao :3 m - Các lớp mái được cấu tạo từ trên xuống như sau : Hai lớp gạch lá nem kể cả vữa lót dày 5 cm Lớp bêtông nhẹ cách nhiệt 12 cm Lớp bêtông chống thấm dày 4 cm Pannen mái là dạng panen sườn, kích thước 6 x 1,5 m, cao 30 cm Tổng chiều dày các lớp mái : t =5+12+4+30 = 51 cm 2.CHỌN DẦM CẦU TRỤC : Với nhịp dầm cầu trục 6 m, sức trục 20 tấn, chọn dầm cầu trục theo thiết kế định hình có: H c = 1000mm, b = 200mm; b c =570mm; h c = 120mm ;trọng lượng 4,2 tấn . 3.XÁC ĐỊNH CÁC KÍCH THƯỚC CHIỀU CAO CỦA NHÀ : Lấy cao trình nền nhà tương ứng với cốt ±0,00 để xác định các kích thước khác. - Cao trình vai cột : V = R-(H r +H c ) R : cao trình ray đã cho R= 8,5 m SVTH :Lê Thị Thuỳ Nhi – 04X1D 10 - 2007 Trang 1 Đồ án môn học :BTCT-2 GVHD :Thạc sĩ Trần Anh Thiện H r : Chiều cao ray và các lớp đệm , H r = 0,15 m H c : chiều cao dầm cầu trục ,H c = 1,0 m V = 8,5 - ( 0,15 + 1 ) = 7,35 m - Cao trình đỉnh cột : D = R + H ct + a 1 H ct : chiều cao cầu trục , Tra bảng với sức trục 20 T có H ct = 2,4 m a 1 : khe hở an toàn từ đỉnh xe con đến mặt dưới kết cấu mang lực mái, chọn a 1 = 0,15 m, đảm bảo a 1 ≥ 0,1 m D = 8,5 + 2,4 + 0,15 =11,05 m. - Cao trình đỉnh mái : M = D + h + h cm + t h : chiều cao kết cấu mang lực mái nhịp biên h =h 1 =0,8+0,75.0.1= 1,55 m nhịp giữa h =h 2 =0,8+ 0,9.0,1 = 1,7 m h cm : chiều cao cửa mái , h cm = 3,0 m t : tổng chiều dày các lớp mái , t = 0,51 m + Cao trình đỉnh mái ở nhịp thứ hai có cửa mái : M 2 = 11,05 + 1,7 + 3 + 0,51 = 16,26 m + Cao trình mái ở hai nhịp biên không có cửa mái : M 1 = 11,05 + 1,55 + 0,51 = 13,11 m 4. KÍCH THƯỚC CỘT : + Chiều dài phần cột trên : H t = D – V = 11,05 -7,35 = 3,7 m + Chiều dài phần cột dưới: H d = V+ a 2 a 2 là khoảng cách từ mặt nền đến mặt móng , chọn a 2 = 0,5 m Hd = V+a 2 = 7,35+ 0,5 = 7,85 m . * Kích thước tiết diện cột chọn như sau : - Bề rộng cột b chọn theo thiết kế định hình , thống nhất cho toàn bộ phần cột trên và cột dưới , cho cả cột biên lẫn cột giữa b = 40 cm , thoả mãn điều kiện H d /b =7,35 / 0,4 = 18,4 ≤ 25 *Cột biên : - Chiều cao tiết diện phần cột trên cột biên h t = 40 cm ,thoả mãn điều kiện a 4 = λ - h t –B 1 = 75- 40- 26 =9 cm > 6 cm λ là khoảng cách từ trục định vị ( mép ngoài cột biên ) đến tim cầu trục , λ =75 cm ; B 1 là khoảng cách từ tim dầm cầu trục đến mép cầu trục , tra bảng ta có B 1 =26 cm ; - Chiều cao tiết diện phần cột dưới cột biên h d = 60 cm , thoả mãn điều kiện h d >H d /14 =7,35/14 =0,525 m *Cột giữa : - chọn h t = 60 cm , h d = 80 cm , các điều kiện tương tự như cột biên đều thoả mãn . - Kích thước vai cột sơ bộ chọn h v =60 cm , khoảng cách từ trục định vị đến mép vai là 100 cm , góc nghiêng 45 ° . Hình dáng ,kích thước mặt cắt ngang và một số chi tiết chi trên hình 1. SVTH :Lê Thị Thuỳ Nhi – 04X1D 10 - 2007 Trang 2 Đồ án môn học :BTCT-2 GVHD :Thạc sĩ Trần Anh Thiện Hình 1 : Mặt cắt ngang và chi tiết III.XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG : 1.TĨNH TẢI MÁI : Phần tĩnh tải do trọng lượng bản thân các lớp mái tác dụng trên 1m 2 mặt bằng mái xác định theo bảng 1 Bảng 1 : Cấu tạo và tải trọng của các lớp mái TT Các lớp mái Tải trọng tiêu chuẩn kG/m 2 Hệ số vượt tải Tải trọng tính toán kG/m 2 1 Hai lớp gạch lá nem, dày 5cm, γ =1800 kG/m 3 0,05 x 1800 90 1,3 117 2 Lớp bêtông nhẹ cách nhiệt, dày 12 cm, γ=1200 kG/m 3 0,12 x 1200 144 1,3 187,2 3 Lớp bêtông chống thấm, dày 4 cm, γ=2500 kG/m 3 0,04 x 2500 100 1,1 110 4 Panen 6 x 1,5 m,trọng lượng 1 tấm kể cả bêtông chèn khe 1,7 t 1700/9 189 1,1 207,9 5 Tổng cộng 523 622,1 Vậy g = 6,221 kG/m 2 . - Tĩnh tải do trọng lượng bản thân dầm mái với hệ số vượt tải n =1,1 + nhịp biên L 1 = L 3 =15 m có trọng lượng G 1b =5,9 .1,1 = 6,49 tấn . + nhịp giữa L 2 =18 m có trọng lượng G 1g =7,7 .1,1 = 8,47 tấn . - Trọng lượng khung cửa mái rộng 6 m , cao 3 m lấy trọng lượng 1,5 tấn ; với hệ số vượt tải n = 1,1. G 2 = 1,5 x 1,1 = 1,65 tấn - Trọng lượng kính và khung cửa kính lấy 500 kG /m , với n =1,2 g k = 500 x 1,2 =600 kG/m =0,6 tấn /m . * Tĩnh tải mái quy về lực tập trung +Ở hịp biên không có cửa mái : G m1 =0,5.(G 1b + g.a.L) = 0,5.(6,49 + 6,221.6. 15) = 31,235 tấn + Ở nhịp giữa có cửa mái : G m2 = 0,5( G 1g + g.a.L +G 2 +2.g k .a) = 0,5( 8,47 + 0,6221.6.18 + 1,65 + 2.0,6.6) = 41,423 tấn Các lực G m1 , G m2 đặt cách trục định vị 0,15 m . 2.TĨNH TẢI DO DẦM CẦU TRỤC : G d = G c + a.g r G r :trọng lượng bản thân dầm cầu trục là 4,2 tấn g r :trọng lượng ray và các lớp đệm ,lấy 150 kG/m SVTH :Lê Thị Thuỳ Nhi – 04X1D 10 - 2007 Trang 3 Đồ án môn học :BTCT-2 GVHD :Thạc sĩ Trần Anh Thiện hệ số vượt tải n = 1,1 G r =1,1.( 4,2 + 6 x 0,15) = 5,61 tấn Tải trọng G d đặt cách trục định vị 0,75 m. 3.TĨNH TẢI DO TRỌNG LƯỢNG BẢN THÂN CỘT : Tải trọng này tính theo kích thước cấu tạo cho từng cột , với n =1,1 Trọng lượng riêng của bê tông cốt thép lấy γ = 2500 kG/m 3 =2,5 tấn /m 3 * Cột biên: - phần cột trên : G ct =0,4 . 0,4 .3,7 .2,5 .1,1 =1,628 tấn - phần cột dưới : G cd = (0,4. 0,6. 7,85 + 0,4 . 2 16.0 + . 0,4) .2,5.1,1 = 5,533 tấn * Cột giữa : - phần cột trên : G ct = 0,4. 0,6 .3,7 .2,5 .1,1 = 2,442 tấn - phần cột dưới:G cd = (0,4. 0,8 .7,85 + 2 .0,4. 2 2,16,0 + .0,6 ).5.1,1= 8,096 tấn 4.HOẠT TẢI MÁI : Trị số hoạt tải mái tiêu chuẩn phân bố đều trên 1m 2 mặt bằng mái lấy p m = 75 kG/m 2 ,với n=1,3 . Hoạt tải mái này đưa về thành lực tập trung P m đặt ở đầu cột. * Nhịp biên : P m1 =0,5.n. p m .a.L = 0,5. 1,3. 75. 6. 15 = 4388 kG = 4,388 tấn * Nhịp giữa : P m2 =0,5.n. p m .a.L = 0,5. 1,3 .75. 6 .18 = 5265 kG = 5,265 tấn Vị trí từng P m1 ,P m2 đặt trùng với vị trí của từng G m1 , G m2 . 5.HOẠT TẢI CẦU TRỤC : a. Hoạt tải đứng do cầu trục : - Với số liệu cầu trục đã cho Q = 20/5 t .Chế độ làm việc trung bình Nhịp cầu trục L k = L - 2λ * Nhịp biên : L k = L 1 -2.λ = 15- 2. 0,75 = 13,5 m - Tra bảng có số liệu về cầu trục như sau : Bề rộng cầu trục B = 6,3 m. Khoảng cách giữa 2 bánh xe K = 4,4 m . Chiều cao cầu trục H ct =2,4 m Áp lực tiêu chuẩn lớn nhất lên mỗi bánh xe cầu trục P c max =18,5 tấn Áp lực tiêu chuẩn nhỏ nhất lên mỗi bánh xe cầu trục P c min =4,2 tấn Trọng lượng xe con G = 8,5 tấn Trọng lượng toàn trụ cầu là 22,5 tấn * Nhịp giữa : L k =L 2 -2.λ =18- 2.0,75 = 16,5 tấn - Tra bảng có số liệu về cầu trục như sau : Bề rộng cầu trục B = 6,3 m. Khoảng cách giữa 2 bánh xe K = 4,4 m . Chiều cao cầu trục H ct =2,4 m Áp lực tiêu chuẩn lớn nhất lên mỗi bánh xe cầu trục P c max =19,5 tấn SVTH :Lê Thị Thuỳ Nhi – 04X1D 10 - 2007 Trang 4 Đồ án môn học :BTCT-2 GVHD :Thạc sĩ Trần Anh Thiện Áp lực tiêu chuẩn nhỏ nhất lên mỗi bánh xe cầu trục P c min =4,8 tấn Trọng lượng xe con G = 8,5 tấn Trọng lượng toàn trụ cầu là 28,5 tấn Hoạt tải do cầu trục được tính với n = 1,1 - Áp lực thẳng đứng lớn nhất do 2 cầu trục đứng cạnh nhau truyền lên vai cột D max xác định theo đường phản lực như hình 2. D max =n.P c max . ∑y i Các tung độ y i của đường ảnh hưởng ứng với vị trí các lực tập trung P c max xác định theo tam giác đồng dạng . Hình 2 : y 1 =1 y 2 = 1,6/6 =0,267 y 3 = 4,1/6 = 0,683 + Nhịp biên : D max = n. P c max .∑ y i = 1,1.18,5.(1+0,267+0,683) = 39,683 tấn + Nhịp giữa : D max = n. P c max .∑ y i = 1,1.19,5.(1+0,267+0,683) = 41,828 tấn - Điểm đặt của D max trùng với điểm đặt của G d . b. Hoạt tải do lực hãm ngang của xe con - Lực hãm ngang do một bánh xe truyền lên dầm cầu trục trong trường hợp móc mềm xác định theo công thức T = 20 PQ + Do cùng sức trục và cùng trọng lượng xe con nên T 1 = T 2 = 20 5,820 + = 1,425 tấn - Lực hãm ngang T max truyền lên cột được xác định theo đường ảnh hưởng như đối với D max T max = n. T .∑y i = 1,1. 1,425.(1+ 0,267 + 0,683 ) = 3,057 tấn - Xem lực T max đặt lên cột ở mức mặ trên dầm cầu trục, cách mặt vai cột 1,0 m và cách đỉnh cột 1 đoạn SVTH :Lê Thị Thuỳ Nhi – 04X1D 10 - 2007 Trang 5 P max P max P max P max 6 6 1,9 4,11,6 4,4 B=6,3 K=4,4 K=4,4 B=6,3 y 2 y 1 =1 y 3 Đồ án môn học :BTCT-2 GVHD :Thạc sĩ Trần Anh Thiện y = 3,7 -1 =2,7 m 6.HOẠT TẢI DO GIÓ : - Tải trọng gió tính toán tác dụng lên mỗi mét vuông bề mặt thẳng đứng của công trình là W = n.W o .k.C Trong đó : W o : áp lực gió ở độ cao 10 m, theo tiêu chuẩn TCVN 2737-1995 thì thành phố Đà Nẵng thuộc vùng II-B nên áp lực W o tra bảng là W o =95 kG/m 2 k : hệ số kể đến sự thay đổi áp lực gió theo chiều cao phụ thuộc vào dạng địa hình, tra bảng với dạng địa hình B . Hệ số k xác định tương ứng ở 2 mức : đỉnh cột và đỉnh mái Tra bảng và nội suy ta có: Mức đỉnh cột, cao trình +11,05 m có k =1,02 Mức đỉnh mái, cao trình +16,26 m có k = 1,10 C :hệ số khí động, C =+0,8 đối với phía gió đẩy C = -0,6 đối với phía gió hút n : hệ số vượt tải , n = 1,2 - Tải trọng gió tác dụng lên khung ngang nhà từ đỉnh cột trở xuống lấy là phân bố đều P = W.a = n. W o .k.C.a Phía gió đẩy p đ = 1,2. 0,095. 1,02. 0,8. 6 = 0,558 tấn/m Phía gió hút p h = 1,2. 0,095. 1,10. 0,6. 6 = 0,419 tấn/m - Phần tải trọng gió tác động lên mái, từ đỉnh cột trở lên trở lên đua về thành lực tập trung đặt ở đầu cột S 1 , S 2 với k lấy trị số trung bình k =0,5.(1,02+1,10)=1,06. - Hình dáng mái và hệ số khí động ở từng giai đoạn mái tham khảo trong phần phụ lục và tiêu chuẩn TCVN 2737-1995 ,lấy theo sơ đồ như hình 3. Trong đó * giá trị C e1 tính với góc α=5 ° Tính tỷ số H/L với H= D= 11,05 m L = L 1 + L 2 + L 3 = 15+18+15 = 48 m H/L=11,05/48 = 0,23 Ta có bảng nội suy như sau : α H/L 0 0.5 0.23 0 0 -0.6 -0.276 20 0.2 -0.4 -0.076 5 0.05 -0.55 -0.226 Vậy ta có C e1 = -0,226 * giá trị C′ e1 tính với góc α=5° Tính tỷ số H/L H = M 2 – 0,5 =16,26 – 0,5 = 15,76 m L=48 m H/L=15,76/48=0,328 , Ta có bảng nội suy : SVTH :Lê Thị Thuỳ Nhi – 04X1D 10 - 2007 Trang 6 Đồ án môn học :BTCT-2 GVHD :Thạc sĩ Trần Anh Thiện α tỉ số h/l 0 0.5 0.328 0 0 -0.6 -0.394 20 0.2 -0.4 -0.194 5 0.05 -0.55 -0.344 Vậy ta có C′ e1 =-0,344 ; Tra bảng ta có C e2 =-0,4 * Tính S : S = n.k.W o .ΣCi.hi =1,2. 1,06. 0,095. 6.ΣC i .h i = 0,725 ΣC i .h i Thứ tự hệ số C hệ số h C.h 1 0.8 1 1.31 1.048 2 -0.226 1 0.75 -0.1695 3 -0.5 -1 0.75 0.375 4 -0.5 1 0.6 -0.3 5 0.7 1 3 2.1 6 -0.344 1 0.30 -0.1032 7 -0.4 -1 0.30 0.12 8 -0.6 -1 3 1.8 9 -0.5 -1 0.6 0.3 10 -0.5 1 0.75 -0.375 11 -0.5 -1 0.75 0.375 12 -0.6 -1 1.31 0.786 S 1 = 0,725 . ∑ = 6 1 . i ii hC = 0,725 . 2,950 = 2,139 tấn S 2 = 0,725 . ∑ = 12 7 . i ii hC = 0,725 . 3,006 = 2,179 tấn Hình vẽ III.XÁC ĐỊNH NỘI LỰC : Nhà 3 nhịp có mái cứng cao trình bằng nhau khi tính với tải trọng đứng và lực hãm của cầu trục được phép bỏ qua chuyển vị ngang ở đỉnh cột ,tính với các cột độc lập. Khi tính với tải trọng gió phải kể đến chuyển vị ngang đỉnh cột . 1.CÁC ĐẶC TRƯNG HÌNH HỌC : H t = 3,7 m H d = 7,85 m H = 11,55 m SVTH :Lê Thị Thuỳ Nhi – 04X1D 10 - 2007 Trang 7 Đồ án môn học :BTCT-2 GVHD :Thạc sĩ Trần Anh Thiện Cột trục A : Tiết diện phần cột trên : b = 40 cm , h t = 40 cm phần cột dưới : b = 40 cm , h d = 60 cm Momen quán tính J t = 12 40.40 3 = 213300 cm 4 J d = 12 60.40 3 =720000 cm 4 Các thông số t = H H t = 3,7/11,55 = 0,32 k = t 3 . ( t d J J - 1) = 0,32 3 .( 213300 720000 -1) = 0,0778 Cột trục B : Tiết diện phần cột trên : b = 40 cm , h t = 60 cm phần cột dưới : b = 40 cm , h d = 80 cm Momen quán tính J t = 12 60.40 3 = 720000 cm 4 J d = 12 80.40 3 =1706700 cm 4 Các thông số t = H H t = 55,11 7,3 = 0,32 k = t 3 . ( t d J J - 1) = 0,32 3 .( 720000 17606700 -1) = 0.0499 2.NỘI LỰC DO TĨNH TẢI MÁI : a. Cột trục A : - Sơ đồ tác dụng của tĩnh tải G m1 như trên hình ,lực G m1 gây ra momen ở đỉnh cột M = G m1 .e 1 với G m1 = 31,235 tấn e 1 = h t /2– 0,15 = 0,4/2 – 0,15 = 0,05 m Vậy M = - G m1 .e 1 = -31,235.0,05 = -1,562 tm - Độ lệch trục giữa phần cột trên và cột dưới là: a = 2 td hh − = 2 4,06,0 − =0,1 m cột R = R 1 + R 2 + Tính R 1 R 1 = )1.(.2 )/1.(.3 kH tkM + + = )0778,01.(55,11.2 )32,0/0778,01).(562,1.(3 + +− = -0,234 tấn + Tính R 2 : với M = -G m1 .a = - 31,235.0,1 = -3,1235 tấn momen này đặt ở mức vai cột R 2 = )1.(.2 )1.(.3 2 kH tM + − = )0778,01(,55,11.2 )32,01).(1235,3.(3 2 + −− = - 0,338 tấn + Vậy : R =R 1 + R 2 = - 0,234 – 0,338 = - 0,572 tấn chiều R ở trên hình là chiều thực - Xác định nội lực trong các tiết diện cột : M I = - 31,235.0,05 = - 1,562 tm M II = - 1,562 + 0,572.3,7 = 0,554 tm M III = -31,235.(0,05+0,1) + 0,572.3,7 = -2,569 tm SVTH :Lê Thị Thuỳ Nhi – 04X1D 10 - 2007 Trang 8 Đồ án môn học :BTCT-2 GVHD :Thạc sĩ Trần Anh Thiện M IV = -31,235.(0,05+0,1)+0,572.11,55 = 1.921 tm N I = N II = N III = N IV = 31,235 tấn Q IV = 0,572 tấn Biểu đồ momen như hình vẽ : b.Cột trục B: - Sơ đồ tác dụng của tĩnh tải mái G m1 và G m2 như trên hình Khi đưa G m1 và G m2 về đặt ở trục cột ta được + lực : G m =G m1 + G m2 = 31,235 + 41,423 = 72,658 tấn + momen : M = 31,235 .(-0,15) + 41,423 . 0,15 = 1,528 tm - Phản lực đầu cột : R= )1.(.2 )/1.(.3 kH tkM + + = )0449,01.(55,11.2 )32,0/0449,01.(528,1.3 + + = 0,217 tấn - Nội lực trong các tiết diện cột : M I = 1,528 tm M II = 1,528 - 0,217.3,7 = 0,725 tm M III = M II = 0,725 tm M IV = 1,528 – 0,217 . 11,55 = - 0,978 tm N I = N II = N III = N IV = 72,658 tấn Q IV = - 0,217 tấn - Biểu đồ momen như hình vẽ : 3. NỘI LỰC DO TĨNH TẢI DẦM CẦU TRỤC : a. Cột trục A : - Sơ đồ tính với tĩnh tải dầm cầu trục G d cho trên hình - Lực G d gây ra momen đối với trục cột dưới , đặt tại vai cột M = G d .e d với e d = λ- 0,5.h d = 0,75 -0,5.0,6 = 0,45 m G d = 5,61 tấn Vậy M = 5,61 . 0,45 = 2,525 tm - Phản lực đầu cột : R= )1.(.2 )1.(.3 2 kH tM + − = )0778,01.(55,11.2 )32,01.(525,2.3 2 + − = 0,273 tấn - Nội lực trong các tiết diện cột M I = 0 M II = -0,273 .3,7 = - 1,01 tm M III = 2,525 - 0,273 . 3,7 =1,515 tm M IV = 2,525 - 0,273. 11,55 = - 0,628 tm N I = N II = 0 N III = N IV = 5,61 tấn Q IV = -0,273 tấn SVTH :Lê Thị Thuỳ Nhi – 04X1D 10 - 2007 Trang 9 Đồ án môn học :BTCT-2 GVHD :Thạc sĩ Trần Anh Thiện b. Cột trục B : Do tải trọng đặt đối xứng qua trục cột nên M = 0 Q = 0 N I = N II =0 N III = N IV = 2. 5,61 = 11,22 tấn 4. TỔNG NỘI LỰC DO TĨNH TẢI : Cộng đại số nội lực ở các trường hợp đã tính ở trên cho từng tiết diện của từng cột được kết quả như hình . Trong đó lực dọc N còn được cộng thêm trọng lượng bản thân cột đã tính ở phần II.3 . - Cột trục A: Tiết diện momen lực dọc lực cắt I-I -1.562 31.235 II-II -0.456 32.863 III-III -1.054 38.473 IV-IV 1.293 44.006 0.299 - Cột trục B: Tiết diện momen lực dọc lực cắt I-I 1.528 72.658 II-II 0.725 75.1 III-III 0.725 86.32 IV-IV -0.978 94.416 -0.217 5. NỘI LỰC DO HOẠT TẢI MÁI: a. Cột trục A : Sơ đồ tính giống như khi tính với G m1 , nội lực xác định bằng cách nhân nội lực do G m1 với tỉ số P m1 / G m1 = 4,388 / 31,235 = 0.14 Nội lực nội lực do Gm1 nội lực do Pm1 M I -1.562 -0.219 M II 0.554 0.078 M III -2.569 -0.36 M IV 1.921 0.269 N I =N II =N III =N IV 31.235 4.373 Q IV 0.572 0.08 b. Cột trục B: - Tính riêng tác dụng của hoạt tải đặt lên nhịp phía bên phải và phía bên trái của cột . - Lực P m2 đặt ở phía bên phải gây ra momen đặt ở đỉnh cột M P = P m2 .0,15 = 5,265.0,15 =0,79 tm - Điểm đặt của P m2 trùng với điểm đặt của G m2 SVTH :Lê Thị Thuỳ Nhi – 04X1D 10 - 2007 Trang 10 [...]... µt Is 151 424 000 1435499 52 158540 928 1 524 83968 1 524 83968 (mm4) Ncr 333 129 0 3154 521 340 028 0 324 1 125 3341565 (N) 1.307 1.308 1 .29 9 1 .29 8 1.306 η 426 476 423 4 72 426 η.eo 0 .26 46 0 .23 2 0 .27 22 0 .23 35 αm 0.3139 0 .26 79 0. 325 0 .26 99 ξ x 170 176 150 1 82 151 (mm) x thuộc 2a′≤x≤ξRho 2a′≤x≤ξRho 2a′≤x≤ξRho 2a′≤x≤ξRho 2a′≤x≤ξRho trường hợp e 686 736 683 7 32 686 SVTH :Lê Thị Thuỳ Nhi – 04X1D 10 - 20 07 cặp 2 0.01015... -9.907 32. 863 4,6, 12 -2. 2 42 42. 409 4,9,10, 12 -25 .55 74.365 -5.933 4,6,9,10, 12 -9.837 36.799 4,6,9,10,11 9.757 72. 768 4,6,9,10,11 23 .98 78.301 4.578 4,5,9,10, 12 -22 .669 108.908 4,5,7,8, 12 -26 .856 1 52. 126 4,6,9,10, 12 - 42. 257 1 52. 126 -6.477 4,5,6,7,8,11 23 .7 82 1 42. 715 4,5,6,7,8,9,10,11 16.005 20 6.638 4,5,6,7,8,9,10, 12 -36.898 20 6.638 -4 .22 7 IV.CHỌN VẬT LIỆU: - Chọn b tông cấp độ bền B20 ,tra bảng có: Rb... 121 .8738 4, 12 -35.174 86. 32 -3.178 15 16 4,6 4,6,11 -0.378 -0.57 37 .23 6 36.799 4,9,10 4,9,10,11 11. 523 10.081 72. 205 68.8 32 4,9,10 4,6,11 -6.541 23 . 726 77.738 47.9 42 -2. 301 5.1 92 4,5,6 1. 528 147.786 4,5,6 4,6,7,8,11 0. 725 24 .119 150 .22 8 108.908 4,7,8,9,10 4,6,9,10,11 6.748 28 .306 144.879 1 52. 126 4,7,8,9,10 4,5,7,8,11 -6.6 928 40.301 144.87 92 1 52. 126 -1.7 122 6.043 17 18 4,9,10, 12 -9.907 32. 863 4,6, 12. .. 1 .29 3 44.006 0 .29 9 0 .26 9 4.373 0.08 -4.4 42 39.685 -1.931 4.775 0 1. 128 24 .656 -21 .991 0 0 5.357 -4. 324 I-I M N 1. 528 72. 658 -0.79 37.564 0.79 37.564 0 0 0 0 0 0 0 0 II-II M N 0. 725 75.1 -0.375 37.564 0.375 37.564 12. 949 - 12. 95 0 4.3 02 0 0 4.3 02 0 10.955 -10.955 0 0 III-III M N 0. 725 86. 32 -0.375 37.564 0.375 37.564 -18. 42 41. 828 4.3 02 0 18. 422 41. 828 4.3 02 0 10.955 -10.955 0 0 IVIV M N Q -0.978 86. 32. .. (0,1+ δe/ϕp) + 0,1 = 0 ,22 2 ϕl = 1+ β M dh + N dh y M + N.y với β = 1 đối với b tông nặng với tíêt diện chữ nhật y = 0,5 h = 0,5 40 = 20 cm Mdh = -0,456 tm Ndh = 32, 863 t ϕl = 1+ 1 Vậy 0,456 + 32, 863.0 ,2 = 1, 424 9,997 + 32, 863.0 ,2 Ncr = 6,4.Eb.(SI/ϕl + α.Is)/lo2 = 6,4 27 000.(0 ,22 2 .21 33.106/1, 424 + 7,778 .29 49 120 0) / 925 02 = 1366458 N = 1366,458 kN = 136,646 tấn 1 1 η = 1 − N = 1 − 32, 863 = 1,317 N cr 113,483... Mtư Trang 16 Đồ án môn học :BTCT -2 1 2 3 I-I M N II-II M N III-III M N A IV-IV I-I M N Q M N II-II M N III-III M N B IV-IV M N Q 13 4,6 -0.378 37 .23 6 4,9,10 11. 523 72. 205 4,11 25 .949 44.006 5.656 4,6 2. 318 110 .22 2 4,7,8 15.388 75.1 4,9,10 20 .0404 121 .8738 4,11 33 .21 8 86. 32 2.744 GVHD :Thạc sĩ Trần Anh Thiện 14 4,6 -1.781 35.608 4,9,10 -9.997 32. 863 4, 12 -2. 014 38.473 4, 12 -20 .698 44.006 -4. 025 4,9,10... = 20 cm Mdh = -0,456 tm Ndh = 32, 863 t ϕl = 1+ 1 Vậy 0,456 + 32, 863.0 ,2 = 1,898 0,378 + 37 ,23 6.0 ,2 Ncr = 6,4.Eb.(SI/ϕl + α.Is)/lo2 = 6,4 27 000.( 0,533 21 33.106/1,898 + 7,778 4 128 7680) / 925 02 = 185 827 0 N = 1858 ,27 0 kN 1 1 η = 1 − N = 1 − 328 ,630 = 1 ,25 1 N cr 1858 ,27 0 - Ta có : η.eo = 1 ,25 1 25 = 31 mm < ep = 110 mm Vậy đối với cặp 1 ta tính theo trường hợp nén lệch tâm bé - Tính e : - Tính x2 : x2... 16 (6,03 cm2 ) Chọn cốt thép As : 2 20 + 22 (10,081 cm2 ) - Các tính toán khác tương tự như khi kiểm tra với cặp số 1 Các kết quả tính toán được ghi trong bảng sau Kiểm tra cặp 1 cặp 3 N (N) 3 723 60 367990 M(Nm) -3780 -98370 e1 10 26 7 eo 25 28 2 ut= 0.01166 0.01166 Is = 429 83 424 429 83 424 0.154 0.154 δmin eo/h 0.0 625 0.705 0.154 0.705 δe S 0.533 0 .23 7 1.898 1.409 ϕl Ncr 1884907 1399779 1 .24 6 1.357 η... 20 07 cặp 2 0.01015 15369530 325 2868 1 .29 6 4 72 0 .27 04 0. 322 4 181 2a′≤x≤ξRho 7 32 Trang 26 Đồ án môn học :BTCT -2 (mm) A’s (mm2) As (mm2) µ′ µ µt GVHD :Thạc sĩ Trần Anh Thiện 1138 1138 1374 10 42 1376 1060 1138 1374 10 42 1376 1060 1378 0.00474 0.00474 0.00948 0.00474 0.00573 0.01047 0.00573 0.00434 0.01007 0.00434 0.00573 0.01007 0.00573 0.004 42 0.01015 0.004 42 0.00574 0.01016 -So 2 vòng cuối thấy rằng kết... +A’s = 9 82 + 760 = 17 42 mm2 =17, 42 cm2 Hệ số uốn dọc: Hàm lượng toàn bộ cốt thép µt = 17, 42. 100 = 0, 726 % < 3% 24 00 Nên diện tích tiết diện b tông có thể lấy gần đúng Ab = A = 24 00 cm2 Cường độ tính toán về nén của cốt thép Rsc = min (Rs, 400 MPa) = min( 28 0,400) = 28 0 MPa Khả năng chịu lực của tiết diện ở trạng thái giới hạn Ngh = ϕ(Rb.Ab + Rsc.Ast ) = 0,705.(11,5 24 0000 + 28 0 17 42) = 24 37044 N =24 37,044