thủ vùc cã diƯn tÝch mỈt n−íc nhá nhÊt ChÝnh xác thành tạo thuỷ vực hồ dạng kéo dÃn ô van phần hoạt động thuỷ lực gần thân đập [135 136] Các thông báo thành tạo bờ hồ chứa nhỏ cho phép tìm thông số mô hình đờng bờ cân [62, 64, 121, 146], đợc sử dụng thiết kế công trình cố định ven bờ, xây dựng bÃi nhân tạo biện pháp khác phục vụ ven bờ thuỷ vực nhân tạo đà xây dựng nh để dự báo phát triển bờ tơng lai Chơng Chế độ thủy động lực hồ chứa ảnh hởng đến hình thành bờ Các nhân tố thuỷ động lực chi phèi sù ph¸t triĨn bê hå chøa bao gåm dao động mực nớc, sóng gió, dòng chảy, chế độ băng nớc ngầm Chế độ thuỷ văn tập hợp thành phần, tức tợng, trình thể dới dạng biến đổi mực nớc hồ chứa theo thời gian: nhiều năm, mùa, ngày đập (chế độ mực nớc), lu lợng nớc (chế độ dòng chảy), tợng băng hà (chế độ băng hà) v.v Cờng độ ngập tiêu khu vực gần bờ bờ hồ chứa phụ thuộc vào tiến trình thay đổi mực nớc biên độ Sóng gió dòng chảy kết hợp với nhân tố khác xác định cờng độ hoạt động lợng Các số tác động mạnh đến bờ cần thiết phải tăng cờng sức lực thời gian để hạ tác động xấu chúng vận hành lâu dài hồ chứa 2.1 Chế độ mùc n−íc ChÕ ®é dao ®éng mùc n−íc tr−êng hợp tổng quát đợc xác định dạng điều tiết tồn đối tợng xem xét Phụ thuộc vào thể tích hồ chứa mục đích khai thác kinh tế 53 54 mà chia loại điều tiết ngày, mùa nhiều năm, chí hỗn hợp nh điều tiết tuần - ngày (hồ chứa Osipovits) Hồ chứa vùng rừng phần Âu đất nớc có hầu hết dạng điều tiết dòng chảy Tuy nhiên số lợng lớn thuỷ vực nhỏ nhân tạo thực việc điều tiết mùa Trong số hồ chứa điều tiết nhiều năm tách hồ chứa Vilei, Pliavin, Kegum, Riga, điều tiết mùa hồ chứa Zaslav, Viatra, Vonkovits, điều tiết ngày - Osipovits, Trigirin Chế độ mực nớc đợc đặc trng tổng quát thay đổi mực nớc, biên độ độ bảo đảm (tính lặp lại) chúng Không phụ thuộc vào dạng điều tiết, biên độ dao động mực nớc (hiệu vị trí mực nớc cao thấp nhất) điều kiện hồ chứa nhỏ không vợt 1,5 m Chỉ có hồ chứa Vilei biên độ đạt tới m Sự vận hành hồ chứa điều kiện thành tạo vùng bờ thờng khác đối tợng nớc phân bố phân tán nhảy cóc mức độ điều đợc giải thích khác biệt lớn điều kiện thuỷ động lực điều tiết dòng chảy sông ngòi Chế độ mực nớc hồ chứa nhỏ đợc vận hành riêng biệt không phụ thuộc vào diện hồ chứa khác lu vực có nét đặc thù riêng Cũng nh thuỷ vực tự nhiên biên độ dao động mực nớc (A) thời kỳ nhiều năm đặc trng nhận dạng rõ nét chế độ mực nớc phản ánh mối quan hƯ víi diƯn tÝch (F) cđa l−u vùc A = f(F) Vì chế độ mực nớc nhân tố luỹ tích thành tạo vùng đờng bờ hồ chứa nên cần đợc nhận dạng Theo tính chất dao động mực nớc hồ chứa đợc chia thành ba dạng: chế độ mực nớc ổn định, ổn định trung bình 55 không ổn định Trong tảng định dạng chứa đặc trng định lợng nhiều năm kết hợp với dạng điều tiết nh có tính đến dạng hình thái chúng (bảng 2.1) Bảng 2.1 Dạng kiểu hồ chứa theo chế độ mực nớc Đặc trng kiểu mực nớc , cm Dạng Kiểu Tần suất mực Với chế độ mực Hồ cha nhỏ, điều tiết ngày,tuần Độ lệch H TB H TB nớc P TB tháng Biên độ cực tiểu cực đại nhiều năm 20 10 15 45-70 70 20 30 45 50-60 100 35 50 50 35-55 200 60 100 100 (%) 35-55 n−íc bỊn vøng (I) (Ia) (Saligor, Osipovitr Gat) Víi chÕ ®é mùc Hå chøa nhá, võa, chđ yếu điều nớc ổn định (II) Với chế độ nớc không định (III) tiết mùa (IIa) (Liuban, Tregirin) mực Hồ chứa trung bình chủ yếu điều ổn tiết mùa (IIIa) (Zaslav, ) Hồ chứa trung bình điều tiết nhiều năm (IIIb) (Vilei) Hồ chứa có chế độ mực nớc ổn định (Ia) gồm hồ chứa thuỷ điện nhỏ điều tiết mùa ngày với biên độ dao động mực nớc trung bình nhiều năm gần 20 cm Sự thay đổi hàng tháng mực nớc không vợt cm / tháng Việc làm trơn giá trị mực nớc cực đại diễn đồng thời với chế độ làm việc công trình thuỷ điện Đa số hồ chứa dạng thực việc điều tiết ngày tuần - ngày Chỉ riêng Bạch Nga đếm đợc 10 hồ chứa thuỷ điẹn nhỏ dạng hồ sông đặc trng chế độ mực nớc ổn định Khi công trình thuỷ điện ngừng hoạt động chế độ mực nớc phụ thuộc hoàn toàn vào dòng chảy sông ngòi số đo đạc hình thái lòng chảo hồ chứa Hồ chứa với chế độ mực nớc ổn định trung bình (IIa) phân 56 biệt diện thời kì trớc lũ lũ xuân rõ ràng Vào tháng hè thu diễn sù h¹ mùc n−íc hå chøa xng 40 cm thấp mực nớc nhiều năm trung bình Sự thay đổi nhiều năm mực nớc đạt tới 50 cm Đối với hồ chứa dạng đặc trng cho chênh lệch tháng trung bình khoảng - lần vợt chênh lệch hồ chứa với chế độ mực nớc ổn định Tiến trình chung mực nớc giống chế độ mực nớc nhiều hồ Dạng hồ chứa với chế độ mực nớc không ổn định gồm hai tiểu dạng: hồ chứa không lớn điều tiết mùa (IIIa) hồ chứa trung bình với điều tiết nhiều năm (IIIb) Các hồ chứa không lớn điều tiết mùa với chế độ mực nớc không ổn định có biên độ dao động trung bình nhiều năm m với giá trị thực nghiệm nhiều năm ®¹t tíi 50 cm (Zaslav, Krasnoslobod, Lepel) C−êng ®é dao động mực nớc khoảng 1,5 - lần cao so víi hå chøa víi chÕ ®é mùc n−íc ỉn định trung bình Độ lệch trung bình tháng xấp xỉ Các hồ chứa điều tiết nhiều năm kích thớc trung bình phân biệt với dạng khác giá trị cực đại đặc trng nhiều năm (Vilei) Tiểu dạng thứ hai có thay đổi cực trị nhiều năm mực nớc vợt tiểu dạng trớc cấp Hồ chứa đặc trng hạ mực nớc trớc lũ, lũ xuân hạ nhịp nhàng mực nớc hè thu Hiện tài liệu công bố đầy đủ chế độ mực nớc hàng loạt hồ chứa lớn ảnh hởng tới trình hình thành bờ [1, 42] Tuy nhiên phân tích đặc điểm tính chất chế độ mực nớc hồ chứa nhỏ hầu nh cha đợc phản ánh tài liệu Nh đà nhận thấy trên, chế độ mực nớc hồ chứa phụ 57 thuộc vào mục đích khai thác kinh tế chúng, chế độ vận hành, tỷ số nhu cầu dùng nớc cấp nớc dạng điều tiết Hồ chứa vùng rừng nớc ta đợc sử dụng với mục đích tổng hợp nông nghiệp, trờng hợp đầu có nhà sử dụng thống soái xác định tính chất điều tiết Theo dạng điều tiết phân loại hồ chứa: điều tiết nhiều năm - đói với việc cấp nớc công nghiệp (dạng thung lũng), điều tiếi mùa - việc cấp nớc nông nghiệp, tới tiêu, ng nghiệp ( dạng hồ, sông, triều), điều tiết ngày - hồ chứa thuỷ điện Các đặc trng chủ yếu chế độ mực nớc hồ chứa gây ảnh hởng đến hình thành bờ tính chất thay đổi chung mực nớc, biên độ chúng thời gian nớc đứng Trong số mực nớc đặc trng tách mực nớc hoạt động tức mực nớc ảnh hởng trực tiếp đến thay đổi bờ hình thành bÃi cạn thờng gần với mực nớc chuẩn hiệu dụng để nhận đợc đặc trng chế độ mực nớc phân tích ngời ta dựng đồ thị tần số suất đảm bảo thời kỳ vận hành qua 22 hồ chứa đà thành lập bảng biên độ dao động mực nớc năm thời kỳ không đóng băng Ngoài việc phân tích thuỷ văn, nhờ máy tính điện tử thực việc xử lý thống kê thông tin việc tính toán thông số đờng cong phân bố ( hệ số biến đổi Cv bất đối xứng Cs) Coi thông tin ban đầu sử dụng tính toán giá trị vị trí trung bình chục ngày mực nớc tuyến đập hồ chứa thời gian vận hành Kết phân tích biên độ dao động độ đảm bảo mực nớc hoạt động đợc chia thành hai nhóm thuỷ vực (bảng 2.2) 58 Hồ chứa với biên độ dao động mực nớc lớn 0,5 m suất đảm bảo mực nớc hoạt động nhỏ, hồ chứa với dao động mực nớc bé (0,1 - 0,5) nhng suất đảm bảo mực nớc hoạt động lớn, nh hồ chứa với giá trị biên độ lớn suất đảm bảo mực nớc hoạt động lớn Loại hồ thuỷ triều đợc liệt vào nhóm cuối trớc tiên Suất đảm bảo mực nớc hoạt động hồ chứa nhóm thứ chiếm khoảng 20 %, hồ chứa nhóm thứ hai khoảng 60% Bảng 2.2 Các đặc trng chế ®é mùc n−íc hå chøa Biªn ®é dao ®éng mùc nớc nhiều năm trung bình, m Hồ chứa Dạng Suất bảo mực nớc hoạt đảm Dạng điều tiết theo thiết kế Thời kỳ Trong năm không băng động % Nhóm I Sông Nhiều năm 3.57 2.28 15 Krasnoslobod Sông Mùa 1.40 1.28 Liuban S«ng Mïa 0.87 0.60 37 Saligor Sông Mùa 0.95 0.75 Tritririn Sông Ngày 0.93 0.84 18 Hữu nghị Sông Mùa 0.87 - Braslav Sông Mïa 0.60 0.42 25 Vonkovichi S«ng Mïa - - 100 Viatra Sông Mùa - - 100 Gezgal Sông Ngày 0.67 0.50 30 Dobrơmslen Sự khác biệt thời gian chu kỳ mực nớc hoạt động trực tiếp ảnh hởng tới cờng độ tái lập, hình dạng kích thớc phần ngập bÃi cạn, đặc biệt giai đoạn hình thành mặt cắt bờ tái lập Vilei Sông Ngày 0.70 0.36 30 Kliutregor Sông Mùa 0.76 0.60 65 Nhóm II Trên sở phân tích tính chất phân bố tần số suất đảm bảo mực nớc hồ chứa, khác biệt theo mục đích kinh tế dạng điều tiết mặt cắt bờ, nhận đợc sở quan trắc đặn nhiều năm theo hàng loạt hồ chứa đà làm rõ đợc đặc điểm tác động chế độ mực nớc lên trình bờ Đà xác định đợc rằng, với giá trị biên độ dao động mực nớc bé suất đảm bảo mực nớc hoạt động cao trình tái lập diến mạnh khoảng 1,5 lần so với hồ chứa có biên độ dao động mực nớc lớn Điều trớc hết biểu thị cờng độ lấn bờ Ngoài ra, trờng hợp mặt cắt tái lập dạng cổ điển tất nhiên có chỗ hõm, bÃi bồi, sụt độ sâu đờng bờ, giống nh hồ chứa có dao động mực nớc lớn, lát cắt bÃi cạn có thành tạo thứ sinh (bậc, vũng) Lepel Hồ Mùa 1.13 0.84 70 Osipovitrs Sông Ngày 0.70 0.30 75 Con đờng cộng sản Sông Ngày 0.50 0.50 14 Seliav Hồ Ngày 0.80 0.48 55 Teterin Sông Mùa 1.07 1.06 50 Trizov S«ng Mïa 0.36 0.26 20 Liubasev TriỊu Mïa 0.70 0.64 40 Với dao động mực nớc bé, bề mặt bÃi phẳng rộng tới 10 m, giống nh hồ chứa có dao động mực nớc 59 60 lớn, bÃi cạn rộng nhiều (tới 30 m) Trong vùng chia cắt bề mặt đợc phủ hàng loạt kiểu vi địa hình song song với vùng cắt phù hợp với trạng thái mực nớc trung gian.Trên hồ chứa thuỷ triều với mực nớc hoạt độngcao dao động mực nớc diễn khoảng thời gian ngắn (trong vòng vài ngày), ảnh hởng lên lát cắt cân - phần ngập nớc bÃi Nó có dạng cong hàng loạt trờng hợp - bề mặt không phẳng, khúc khuỷu Chế độ mực nớc hồ chứa nhỏ vận hành kiểu bậc thang phân tích qua thí dụ hồ bậc thang Svislov (Bạch Nga) vµ Daugava (Latvia) Hå bËc thang Svislov n»m phạm vi lÃnh thổ ngoại ô Minsk Mogilev phần thành phố Minsk Nó gồm hồ chøa Zaslav, Kr−nhixa, §rozd−, hå Komsomon, hå chøa Tridzov Hå chứa đợc sử dụng việc cấp nớc kü tht, n−íc ng, lµm Èm thµnh Minsk, phơc vụ điều dỡng vệ sinh sông Svislov phạm vi thành phố nh để câu cá lợng Các số đặc trng mực nớc dẫn bảng 2.3 Biên độ dao động mực n−íc lín nhÊt ë hå chøa Zaslav, l−ỵng cÊp n−íc trung bình nhiều năm theo tài liệu quan trắc đạt 1,2 - 1,5 m Đối với hồ chứa bậc thang Daugava (sông tây Dupna) đặc trng bới liên hệ chặt chẽ chế độ mực nớc với công tác thuỷ điện Các trạm thuỷ điện làm việc luân phiên thời gian ngắn (một vài ngày), thực điều tiết ngày dòng chảy Các đặc điểm điều tiết dòng chảy đà xác định chế độ mực nớc hồ chứa bậc thang Bảng 2.3 Đặc trng chế độ mực nớcmột số hồ chứa bậc thang Svislots Biên độ dao động mực Dạng Hồ chứa Dạng điều tiết theo thiết kế nớc nhiều năm trung Suất đảm bình, m bảo Trong năm Thời không kỳ mực nớc hoạt động % băng Zaslav Hồ sông Nhiều năm 1,2 0,6 12 Krinhixa Sông bÃi bồi Mùa 0,23 0,08 60 Đroz Sông bÃi bồi Mùa 0,10 0,05 96 Để thuận tiện chế độ mực nớc hồ chứa bậc thang đà đợc phân tích mời năm gần (1975 - 1985) Đà xác định đợc rằng, độ lặp lại mực nớc cực đại chiếm 51 - 66% số lợng quan trắc chung tất hồ chứa bậc thang (bảng 2.4) Đa số mực nớc cực đại (42 - 54%) diễn thời kỳ nhận nớc mùa xuân, vào mùa thu giảm lÇn Mùc n−íc cùc tiĨu th−êng n»m võo thêi kú mïa hÌ (46%) GÇn 39% mùc n−íc cùc tiĨu rơi vào thời kỳ mùa thu, mà sóng gió hoạt động mạnh bÃi cạn hình thành Trong bảng 2.4 phản ánh độ lặp lại mực nớc cực đại cực tiểu thời kỳ chục năm (1975 - 1984) riêng cho năm đặc trng 1979 Phân tích chế độ mực nớc ba hồ chứa cđa bËc Daugava cho phÐp lÊy c¸c nÐt đặc trng nó: - tính ổn định mùc n−íc hå chøa bËc thang tõ nhËn n−íc mùa xuân đến thời kỳ mùa hè (kiệt); - vị trí kiệt ổn định mực nớc hồ chứa Riga vµ Kegum nưa ci mïa hÌ vµ mïa thu; 61 62 - dao động mực nớc xả đột ngột xả vòng - ngày hồ chứa Riga Kegum thời kỳ nhËp l−u tõ l−u vùc vµ thêi kú cã m−a khí - khẳng định dao động ẩm lÃnh thổ l−u vùc cña hå chøa bËc thang cao (Pliavin) Dao động mực nớc ngày hồ chứa Pliavin 0,5 - 2,0 m Chế độ dòng chảy mùa xác định biên độ lớn dao động mực nớc sông Daugava Mực nớc cực đại đạt tới 72,1 m, cực tiĨu 67,5 m Mùc n−íc lín chiÕm 40% mùc n−íc cực đại chu kỳ ngày Sự hạ cực đại mực nớc đạt đến - m xác định vào tháng năm 1969 1980 Trong thêi kú b¶o d−ìng mùc n−íc thÊo nhÊt diƠn vào tháng 6, tháng tháng 9, tháng 10 Sự nâng mực nớc kèm theo giảm độ rộng bÃi cạn tăng độ sâu dọc bờ Hồ chứa Kegum có biên độ dao động mực nớc nhỏ tiến trình mực nớc mềm mại (0,5 - 1,5 m) Trong tiến trình mực nớc năm thấy rõ cực đại mùa xuân kéo dài - tháng Đới xói lở sờn bờ nằm phạm vi 32,2 m ( thời kỳ xuân hè) 31,2 m (mùa thu) Liên quan đến biến dạng mạnh mẽ dòng chảy hồ chứa Pliavin Kegum, hå chøa Riga sù thay ®ỉi mïa cđa mùc n−íc thể yếu Tại quan sát thấy hạ mực nớc không lớn vào tháng 7, tháng ( gần 0,7 - 0,8 m) Tuy nhiên hạ mực nớc ngày hồ chứa đạt tới 2,3 m Ranh giới xói lở ácc sờn nằm khoảng mực nớc từ 17,3 - 18,2 m Các đờng cong đảm bảo mực nớc hồ chứa bậc thang đợc thành lập chứng tỏ ranh giới đới xói lở sờn bờ tơng ứng với mực nớc suát đảm bảo 5% cấp đủ nớc có suất đảm bảo 95% hồ chứa làm việc hết công suất 63 Bảng 2.4 Độ lặp lại mực nớc cực đại cực tiểu thời kỳ quan trắc 1975 - 1985 hồ chứa bậc thang Đaugava (theo sè liƯu cđa Ia S Probocs) Hå chøa Sè ngµy Số lu lợng cực đại (% tổng số) quan trắc mùa xuân mùa thu quan trắc mùa xuân mùa thu 75-85 75-85 75-85 1979 1979 1979 Pliavin 66 42 34 14 33 Kegums 60 42 20 31 66 11 Riga 51 54 42 24 45 27 Toµn bé 59 48 32 23 48 16 Hå chøa Sè ngµy Sè l−u l−ỵng cùc tiĨu (% cđa tỉng sè) quan trắc mùa xuân mùa thu quan trắc mùa xuân mùa thu 75-85 75-85 75-85 1979 1979 1979 Pliavin 46 16 50 36 13 37 Kegums 48 14 28 15 10 10 Riga 53 16 39 26 22 11 Toµn bé 49 15 39 29 15 19 2.2 Sãng giã C¸c đặc điểm chế độ gió vùng rừng bị chi phối hoàn lu chung khí Đới nằm phía bắc lỡi cao áp trục Voeicov, mùa hè thống trị hớng gió tây bắc hớng nam Ưu dòng khí hớng tây liên quan tới vận chuyển không khí từ Đại tây dơng vĩ độ cao sang phía đông hoạt động hoàn lu có nguồn gốc front cực cận cực Trong thời kỳ chuyển tiếp, đặc biệt mùa xuân (tháng 4, tháng 5) có khả xuất hiƯn giã c¸c h−íng kh¸c Sù ph¸t triĨn giã däc bờ xác định định hình lòng chảo 64 hồ chứa Đối với hồ chứa Daugava, lòng chảo đợc định hình từ đông bắc đến tây nam, ảnh hởng lớn đến bờ tây gió hớng nam, tây nam, tây đông nam, bờ đông gió hớng bắc, đông bắc, tây bắc đông Trong hồ chứa vùng rừng kéo dài theo phơng kinh tuyến lân cận gây xói lở bờ đông Tốc độ gió trung bình tháng lớn ( - m/s) ghi nhận vờ thời kỳ mùa đông Vào mïa hÌ tèc ®é giã - m/s chiÕm lĩnh khắp nơi Trạng thái lặng gió chiếm - 12% trờng hợp thờng quan sát thấy vào mùa hè, ban đêm thờng xuyên ban ngày Nh vậy, theo số liệu 60 trạm khí tợng Bạch Nga năm có - 10 ngày tốc độ gió lớn 15 m/s Trong phạm vi vùng rừng có khu vực quan sát thấy tăng mạnh hoạt động gió Thí dụ, tây nam phía bắc Bạch Nga tìm thấy hai vùng hoạt động gió mạnh : vùng Sarcovsin - Vitebsk - Doksinx, nơi có tốc độ gió trung bình năm 4,2 - 1,3 m/s, số ngày có gió mạnh 15, cònn vùng Tháng Mời - Gomel số ngày gió mạnh 20, vận tốc gió trung bình năm 4,0 m/s Khác với vùng nói trên, phần lại lÃnh thổ Bạch Nga đặc trng khác biệt không lớn chế độ gió Quan trắc thay đổi gió, thu đợc tác giả tiến hành khảo sát dài hạn hàng loạt hồ chứa vùng rừng cho phép xác định đặc điểm Tài liệu gốc kết quan trắc thực nghiệm hồ chứa Vilei Zaslav từ năm 1975 đến năm 1979 , nh số liệu trạm khí tợng lục địa, Vilei Minsk nằm cách hồ chứa tơng ứng 4,5 10 kilomet Theo số liệu trạm khí tợng Vilei phạm vi hồ chứa Vilei độ lặp lại lớn gió hớng tây tây nam Số 65 trờng hợp xuất gió hớng khác khác không nhiều Thờng hay gặp gió có tốc độ 10 m/s Quan trắc chế độ gió phạm vi ảnh hởng hồ chứa chớng tỏ biến dạng mặt nớc, mà nằm thay đổi hớng quan trắc kéo dài hồ chứa từ tây sang đông chi phối phân bố đồng gió lới tây nam - tây - đông bắc - giảm hẳn số trờng hợp gió hớng đông nam Do thay đổi mặt ®Ưm l−u vùc x©y dùng hå chøa cã giã ®i qua làm thay đổi vận tốc Sự tăng tốc độ gió diễn giảm lực kháng mặt đệm nh hậu khác biệt tầng phân hoá nhiệt lớp không khí mặt đất thuỷ vực kể ảnh hởng phụ gradien áp suất Cộng thêm vào thay đổi hớng gió định hình thung lũng sông Vilei, phạm vi ngập dân c quanh bê hå chøa Quan hƯ tun tÝnh gi÷a tốc độ gió đo độ cao 2,0 m bề mặt thuỷ vực vàv tốc độ gió quan trắc trạm khí tợng đợc viết phơng trình ω = 0,375ω10 + 1,28 (2.1) víi ω2 - tốc độ gió độ cao m bề mặt nớc, 10 - tốc độ gió theo số liệu trạm lục địa độ cao 10,0 m Biểu thức với gió có vận tốc m/s, thay đổi lớn ứng với gió có vận tốc m/s Giảm 30% số lần lặng gió thuỷ vực Để xác định hệ số chuyển đổi tính lại vận tốc gió theo số liệu trạm khí tợng lục địa số liệu đo đạc mặt nớc thuỷ vực lân cận ( mặt nớc 2,0 m) đề xuất đồ thị thu đợc theo số liệu quan trắc thực nghiệm Với vận tốc gió 10 m/s độ cao cột bề mặt nớc hồ chứa gặp vận tốc 66 tơng tự nh Quan sát gió điều kiện có tờng chắn gió gần đập phần hở thuỷ vực cho phép xác định số đặc điểm biến dạng dòng khí: 1) thuỷ vực nông ảnh hởng hớng gió đân c bên bờ hồ đến định hình lòng chảo tăng; 2) thủ vực nhỏ tính hở mặt nớc, dân c, độ cao sờn ảnh hởng mạnh đến biến dạng gió sù bÊt ®èi xøng cđa thung lịng thủ vùc [70] Quan trắc ngày đêm biến đổi vận tốc gió quan sát đợc với đà sóng - km (bảng 2.5) Khi tăng đà sóng đến km, vận tốc gió tiệm cận đến giá trị ban đầu Sự tăng vận tốc gió ( m/s nữa) làm tăng biến dạng dòng khí số liệu dẫn chứng tỏ chế độ gió không dừng khu vực ảnh hởng hồ chứa nhỏ Các kết khảo sát thực nghiệm hàng loạt nhà nghiên cứu [50, 70, 71] khẳng định ảnh hởng nhân tố địa phơng đến tính chất hoạt động gió giảm diện tích thuỷ vực ( đến diện tích 25 km2) Bảng 2.5 Xác định hệ số biến đổi vận tốc gió mặt nớc ( 2m trªn MNDBT) 3,00 5,00 1,01 1,08 1,00 1,19 1,15 m h1 % = f (ω n , D p ), 1,01 Sãng giã trªn thủ vùc nhá có hàng loạt đặc điểm, chúng xác định vận tốc gió thuỷ vực, đo đạc hình thái lòng chảo, phân bố độ sâu tính thoáng Các số đo đạc hình thái xác định chiều dài đà kích thớc sóng Đại 67 (2.2) với n m - biến phụ thuộc vào đà tơng đối D p / Các đại lợng n 1, m p Kết qua trắc sóng trình bằy công trình [17, 78], chứng tỏ độ tăng trởng sóng suy thoái diễn vòng 20 - 30 phút [70] ảnh hởng chiều dài đà sóng đến tăng tham số sóng giới hạn phạm vi < D p < Khi ®ã việc tăng tham số sóng diễn không 15% ( = m/s) Đà xác định thực nghiệm rằng, hồ chứa nhỏ dạng đờng tròn, độ dài đà tính toán Dp đợc xác định thoe khoảng cách cực đại từ tuyến xét đến bờ đối diện không phụ thuộc vào định hình lòng chảo hồ chứa [49] 6,00 Trong ®iỊu kiƯn c¸c hå chøa nhá kh¸c víi c¸c hå chứa lớn trung bình, độ cao sóng hàm vận tốc gió () chiều dài đà sãng (Dp) [47, 53] D p = 0,27[ Do + 0,85(D+1 + D−1 ) + 0,05(D+ + D− )] Đà gió, km Vận tốc gió đo đập m/s lợng thuỷ vực thể tích nớc không lớn nã giíi h¹n kÝch th−íc cđa sãng ThËm chÝ trờng hợp, mà theo dấu hiệu động học thuỷ vực sâu, sóng gió hồ chứa nhỏ nhỏ so với hồ lớn điều kiện tạo sóng giống ( = 2H) (2.3) với D0 - chiều dài đà theo tia chính; D1 - chiều dài đà theo tia hợp với tia góc 22,5o; D2 - chiều dài đà theo tia hỵp víi tia chÝnh mét gãc 45o; Khi hớng trục đợc chọn cực đại nhng không nhỏ với hớng tia 15o Nh vậy, định hình trục hồ chứa tính toán xét tới Thời điểm cố định tính toán nguyên tố sóng hå chøa d¹ng triỊu [59, 63] 68 P% = (m + 0,3) / (n + 0,4 ).100 Tham sè sãng hồ chứa nhỏ vùng rừng đợc xác định theo quan hệ nhận đợc tiến hành khảo sát hồ chứa Osipovits [113, 149] Độ cao sóng tính toán suất đảm bảo 1% đợc xác định theo quan hƯ thùc nghiƯm xư lý c¸c to¸n ®å trªn hå chøa Osipovits [70, 149]: τ 1% = 0,00215 D 0, 62 ω10 0, 76 h1% = 0,00158ω 0,7 10 D 0,65 (2.5) Các quan trắc đặn tiến hành hồ chứa Zaslav, nơi có phần sát ®Ëp thiÕt lËp ®iĨm ®o sãng, cho phÐp nhËn ®−ỵc hàng loạt thông tin quan trọng theo quan điểm ớc lợng động lực học trình bờ nội thuỷ Trong đới có lặp lại lớn cđa sãng cao 0,1 - 0,3 m ( víi chiỊu dài đà sóng đến 2,5 km vận tốc gió trung bình 0,5 m/s) Sóng gió phát triển mạnh vào thời đoạn tháng 8, tháng Độ cao sóng h1% với chiều dài đà sóng đến 5,0 km đạt 1,2 m [50] Đối với hồ chứa, nơi tuân thủ quan hệ (h1%/ hD < 0,1 (với h1% - độ cao sóng 1% chế độ quan trắc; hD - độ sâu trung bình thuỷ vực) diện trạm khí tợng nằm cách hồ chứa khoảng 10 km, độ cao sóng đợc xác định theo công thức: ( ) (n n ∑ (n − 1) / n (2.8) − 1) / nCv( x ) (2.9) i i víi m - sè thø tù; n - sè lợng thành viên chuỗi với Dp - chiều dài đà sóng; 10 - vận tốc gió thuỷ vực ë ®é cao 10 m h1% = ω10 / g kD Cs(h ) = (2.4) Chu kú sãng trung b×nh 1% tơng ứng là: n Cv ( h ) = (2.7) (2.6) Xử lý thống kê số liệu thu đợc cho phép xây dựng đờng cong độ cao sóng vận tốc gió nh tính toán hệ số biến đổi (C v(h) ; Cv()) bất đối xứng (C s(h) ; Cs()) theo phơng trình: 69 Kết tính toán dẫn bảng 2.6 Bảng 2.6 HƯ sè Cv vµ ChØ sè Sn theo tµi liƯu quan tr¾c ë hå chøa Zaslav C v( h ) C s( h ) Cv( ω10 ) Cs( ω10 ) C v( ω ) C s( ω ) 1978 0.45 0.01 0.51 0.02 0.60 0.02 1979 0.40 0.01 0.53 0.02 0.54 0.03 Năm quan trắc Đối với phân bố độ cao sóng vận tốc gió đặc trng bất đối xứng dơng, có nghĩa đa số thành phần liệt nằm vùng giá trị nhỏ Các giá trị hệ số bất đối xứng nhỏ Cs() đợc luật phân bố chuẩn khẳng định giả thiết, đà đợc nói trớc công trình V M Iukhnovxa [149], S A Đvinski [17] E M Phedulova [122], vỊ sù phơ thc cđa ®é cao sãng chØ vào tham số Dp10 Giả thiết đà trình bày công trình [80, 81], viết dạng phơng trình phụ thuộc dới dạng vô thứ nguyên [50] Bảng 2.7 Độ lệch h1% sóng h1% tính toán quan trắc 70 Độ lệch trung bình Phơng pháp tÝnh to¸n SNIP 02.06.82 G.G Karasaev V Ph Gusin [107] ∆h1% H−íng dÉn [117] [33] [16] +22,0 +11,0 -29,0 th−íc tuyến tính lớn, tơng ứng với điều kiện phát triển sóng gió, tái lập bờ chiếm 50% toàn đờng bờ [81, 151] -14,0 ( 2 gh1% / ω10 = f gD / 10 ) (2.10) So sánh số liệu quan trắc tự nhiên độ cao sóng tài liệu nhận đợc theo phơng pháp G G Karaiseva [33], V Ph Gusin [16], A P Braslavski [30], còng nh− theo SNIP 02.06.87 [119] Hớng dẫn [107] đợc thực theo quan hệ: ∆h1% = (h1% H − h1% P ) / h1% P 100 (2.11) C¸c tÝnh to¸n chøng minh r»ng sù trùng hợp tốt giá trị quan trắc tính toán theo SNIP 02.06.87 [119] (bảng 2.7) Quan trắc độ cao hớng chuyển động sóng trªn hå chøa Zaslav chøng minh r»ng vËn tèc xãi lở sờn bờ phụ thuộc vào độ lặp lại sóng trùng với hớng gió chủ đạo Phân tích thay đổi theo thời gian tái lập đờng bờ (St) vận tốc gió cực đại thời kỳ không đóng băng (10) nhiều năm chứng tỏ tính không bảo toàn dạng tính chất phát triển chung, khẳng định ý nghĩa định sóng gió trình tái lập (Hình 2.1) Đối với hồ chứa chọn trạm tiêu chuẩn có đặc trng sóng gần nhất, hình dạng sờn, thành phần đất đá theo tiến hành so sánh Vận tốc gió nhận từ trạm khí tợng Minsk Nh đà biết, ảnh hởng đo đạc hình thái thuỷ vực đến việc tái lập bờ thể hồ chứa lớn miền đồng nh hồ chứa nhỏ gián tiếp thể qua điều kiện phát triển sóng gió Vậy nên hồ chứa lớn nh Kiev, Krementruc, Kakhov, có kích 71 Hình 2.1 Sự thay đổi gia tốc tái lập tuyến tính đờng bờ (St) vận tốc gió (10) hồ chứa Krinhixa (a) Drozd (b) 1- lùi bờ hàng năm; - vận tốc gió cực đại thời kỳ không đóng băng Cũng hồ chứa nhỏ sóng gió phát triển chủ yếu phần gần thân đập thuỷ vực gây phát triển mạnh mẽ trình tái lập đờng bờ gốc Phần gần đập thuỷ vực nhỏ đặc trng độ rộng cực đại Bmax tơng ứng chiều dài đà sóng lớn Dmax Khi với vận tốc gió với tăng Dmax tơng ứng độ cao sóng quan sát thấy tăng tái lập đờng bờ (Hình 2.2) Phân bố độ sâu 72 thuỷ vực (hp) phần dó sóng đánh vào bờ mài mòn xác định đặc trng sóng bờ bÃi cạn, kết ảnh hởng đến cờng độ tái lập chúng Viatra Sơ đồ hồ chứa dẫn hình 2.3, đặc trng hình thái chúng bẳng 2.8 Nghiên cứu chế độ dòng chảy đợc thực thời kỳ không đóng băng Phơng pháp quan trắc dựa việc xác định vận tốc hớng dòng chảy nh nhân tố ảnh hởng tới phát triển chúng mà cụ thể : lu lợng xả, vận tốc hớng lan truyền gió độ cao 2,0 m bề mặt nớc, độ cao hớng chuyển động sóng, vị trí mực nớc tuyến đập Hình 2.2 Các quan hệ dạng a) F = f(Dp); b) S = f(Dp) vµ c) B = f(Dp) F - diÖn tÝch hå chøa MNDBT; S - t¸i lËp tun tÝnh bê; B - chiỊu rộng phần bi ngập; Dp - chiều dài đà sóng 2.3 Các dạng dòng chảy đặc điểm chúng Trong hồ chứa chia loại dòng chảy dọc bờ bề mặt (dòng chảy gió) xuất dới tác động gió dòng chảy nhập lu từ sông đổ vào, tác động lu vực, phù sa trạm, xả nớc vào dới đập v.v [118, 120, 131] Ngoài tồn dòng dọc bờ có khả tải sản phẩm phá huỷ bờ Mối quan tâm đặc biệt công trình nghiên cứu dòng chảy gió dòng chảy sông hå chøa nhá [51] Chän hå chøa sau lµm đói tợng nghiên cứu: Krinhix, Drozd, Trizdov sông Svilots, Voncovits sông Ptits Viatra sông 73 Hình 2.3 Phân bố vận tốc phạm vi hồ chứa Krinhixa a - dòng chảy mặt; b - dòng chảy đáy Lu lợng nớc xả xuống tuyến đập dới nh cao độ vị trí mực nớc tuyến đập nhËn theo sè liƯu phơc vơ vËn hµnh hå chøa Để ghi nhận nguyên tố gió điều kiện thực tế đà sử dụng trạm khí tợng tự động M - 47 máy 74 cầm tay MC -3 Hiệu chân sóng đợc xác định theo thớc cực đại - cực tiểu, vận tốc dòng chảy - nhờ lu tốc kế GR - 42 phao đo bề mặt đo sâu theo phơng pháp chuẩn [86] dày lớp nớc Bảng 2.9 Phân bố vận tốc dòng chảy theo chiều dài hồ chứa Trizov Số hiệu Hồ chứa Diện tích Thể tích Độ sâu TB, Chiều rộng K/c tuyến đo Bảng 2.8 Các đặc trng đo đạc hình thái hồ chứa thuỷ trực Chiều dài Số thuỷ trực Số điểm 10 Vận tốc dòng thuỷ trực 10 Độ sâu thuỷ trực, m chảy, m/s mặt 0.5 0.33 km triệu m m km km Krinhixa 1.15 3.0 2.60 0.40 3.20 I-I đáy Drozd 2.38 6.38 2.70 0.50 5.10 (thợng lu) mặt 70 mỈt 1.5 0.042 0.029 2.0 0.03 Trizov 2.80 5.60 2.0 0.50 6.10 Vontrcovic 0.85 2.80 3.30 0.20 3.0 80 mỈt 1.0 0.33 Viatra 1.68 5.10 2.0 0.61 5.33 10 mỈt 1.0 0.05 40 mỈt 1.0 0.03 80 mặt 1.0 0.05 đáy Số thuỷ trực đo sâu tuyến thay đổi từ - Trên thuỷ trực số điểm đo từ - (bảng 2.9) Theo tài liệu trắc đạc đà tiến hành dựng lát cắt dọc hồ chứa với phân bố vận tốc hớng dòng chảy theo ®é s©u, trơc ®éng lùc häc ph©n bè cđa tèc độ cực đại nh bình đồ dòng chảy toàn thuỷ vực.Do kết xây dựng phân bố sơ đồ lan truyền trở nên rõ ràng hồ chứa nhỏ cần phân biệt hai dạng dòng chảy: dòng mặt có độ dày từ - 2m dòng đáy Dòng chảy mặt (dòng gió) phát sinh phát triển tác động gió lên bề mặt hồ chứa chuyển động rối lớp nớc Phụ thuộc vào hớng gió mà dòng chảy mặt trùng không trùng với dòng chảy hồ, hớng phía đập gây phân bố lại vận tốc toàn mặt cắt ớt (xem hình 2.3a) Vận tốc dòng chảy mặt đợc xác định vận tốc gió cờng độ sóng gió Vận tốc dòng chảy mặt chiếm từ 0,01 - 0,33 m/s Phân tích phân bố chứng minh dòng chảy mặt chiếm 1/2 diện tích mặt cắt ớt hồ chứa, vận chuyển mạnh vào lòng chảo hồ chứa đợc thực toàn chiều 75 0.04 mặt II - II (phần hồ 110 0.07 3.0 0,5H 0.04 đáy chứa) 0.02 mỈt 120 0.02 3.0 0.03 mỈt 0.8 0.03 mặt 130 0.02 đáy 30 0,5H 3.5 0.02 0,5H 0.05 (phần cận đập đáy 0.07 cách mặt 0.03 III - III chỗ 300 m) xả 160 0,5H 3.0 0.02 đáy 170 0.02 mặt 0.02 Trong phân bố dòng chảy hồ cực đại theo trục hồ chứa (xem hình 2.3b) Các giá trị vận tốc lớn hiển 76 nhiên gắn với lòng suối bị ngập Vận tốc dòng chảy hồ thay đổi phạm vi 0,01, , 0,15 m/s Phân bố vận tốc dòng chảy theo trục hồ chứa chứng tỏ chúng giảm dần tới đập Hiện tợng nh quan sát đợc tăng diện tích mặt cắt ngang suối (Hình 2.3) Trên sở trắc đạc tổng hợp đồng thời nhiệt độ, ®é st, ®é ®ơc cđa n−íc, nång ®é ion hoà tan, khí tính toán số phơng pháp động lực đà thành lập sơ đồ dòng chảy hoàn lu phần gần đập hồ chứa Teterin (Hình 2.4) xác định đợc vận tốc dòng chảy thay đổi từ 0,30 đến 0,60 m/s từ thợng nguồn đến thân đập hồ chứa vận tốc dòng chảy giảm từ - 10 lần Vận tốc lớn dòng chảy đáy lòng sông phần thợng lu hồ chứa (0,2 - 0,6 m/s) trung bình (0,04 - 0,25 m/s) nh đoạn vũng phần địa mạo đặc thù thuỷ vực Tiến đến gần đập vận tốc dòng chảy lòng đáy phần bÃi bồi dần từ mặt đến đáy đa số trờng hợp vận tốc dòng chảy giảm Bảng 2.10 Vận tốc dòng chảy tính toán tự nhiên đối víi hå chøa Krinhixa, m/s Sè hiƯu PhÇn hå chøa kv Vận tốc trung bình tuyến đo m/s tuyến đo Tự nhiên Tính toán Thợng lu 1,0 0.03 0.03 Th−ỵng l−u 1,0 0.03 0.04 Trung l−u 1,8 0.05 0.04 Trung l−u 1,8 0.05 0.06 Hạ lu 1,8 0.06 0.06 Trong suốt phần thợng trung hồ chứa theo dõi thấy dải lu lợng vận tốc đơn vị cực đại Kết chọn đợc trục thuỷ động lực Vậy, hồ chứa hẹp kéo dài Osipovits, trục thuỷ động lực theo dõi đợc 2/3 chiều dài nó, hồ chứa Tritririn 1/2 hồ chứa đà xét (Krinhix, Đrozd, Trizdov, Viatra, Vonkovits) gần 2/3 tổng chiều dài chúng Đối với việc xác định vận tốc trung bình mặt cắt thứ i hồ chứa nhỏ tác giả đề xuất công thức: Hình 2.4 Sơ đồ dòng chảy phần hồ hồ chứa Teterin, tính toán theo phơng pháp động lực a) lớp mặt; b) độ sâu 1m; c) độ sâu m vcTi = Qi / ( K vω i ) Khi nghiên cứu chế độ dòng chảy hồ chøa Teterin ®· 77 (2.12) víi vcT - vËn tèc dòng chảy hồ mặt cắt thứ i, m/s; Qi - lu 78 lợng mặt cắt thứ i, m3/s; i - diện tích mặt cắt thứ i, m3, kv - hệ số hiệu chỉnh quan trắc điều kiện thợng lu hồ chứa 1,0, phần trung hạ hồ chứa tơng ứng 1,8 2,7 Tính toán vận tốc dòng chảy hồ chứa Krinhix dẫn bảng 2.10 thể xác định đợc theo quan hƯ [120]: vcp = kH ω10 λ H (2.15) víi kH = 2,5.10-2, H - độ sâu trung bình, - bớc sóng Nh vậy, sở khảo sát đợc tiến hành đà nhận đợc kết định cần phải đợc tính đến đánh giá ảnh hởng dòng chảy đến hình thành bờ hồ chứa nhỏ thiết kế công trình thuỷ đới ảnh hởng chúng Kết đo đạc dòng chảy sông dòng chảy gió phạm vi thuỷ vực cho phép xác định tham số vận tốc dòng chảy đến trớc đới sóng vỡ Vận tốc trung bình dòng chảy dọc bờ điều kiện quan trắc thay đổi phạm vi 0,02 - 0,07 m/s Dòng đới bờ bồi có cấu trúc lòng đồng nhất, giá trị vận tốc cực địa quan sát thấy bề mặt Theo chiều réng cđa b·i, vËn tèc thay ®ỉi tõ 0,06 m/s sờn 0,1 m/s đới cửa đới sóng vỡ Quan trắc thờng trạm quan sát cho phép giải thích mối liên hệ vận tốc dòng dọc bờ vận tốc gió độ cao 2,0 m bề mặt nớc (Hình 2.5) vx = f (ω ) (2.13) Xö lý tài liệu nhận đợc cho thấy khả xác định tơng quan thành phần dòng chảy gió vận tốc dòng chảy dọc bờ [54]: vx = 1,61 + 0,5 Hình 2.5 Quan hệ vận tốc dòng chảy dọc bờ vận tốc gió 2m Đối với việc đánh giá định lợng thay đổi tính chất dòng chảy hồ theo chiều dài hồ chứa đề xuất sử dụng tỷ số lu lợng nớc đoan vị qua lòng đáy lu lợng phần bÃi bồi thuỷ vực Theo mức độ dịch chuyển đến gần đập lu lợng đơn vị theo phơng ngang hồ chứa dần san đến tuyến đo ®ã: Q p / Qn ≈ = const (2.14) Vận tốc dòng chảy mặt trung bình bÃi trờng hợp tác động gió thổi dọc bờ hớng mét gãc nhän tíi cưa cã 79 (2.16) víi Qp - lu lợng đơn vị lòng đáy, Qn - lu lợng tơng ứng bÃi bồi 80 Khi tính đến phần gần đập hồ chứa vai trò lòng đáy vận chuyển khối nớc, độ sâu phần bÃi bồi không khác so với độ sâu lòng đáy, biểu thức thể d¹ng: (v p H p ) / (vn H n ) = v p / = = kn (2.17) với v p - vận tốc trung bình thuỷ trực lòng đáy; vận tốc trung bình thuỷ trực bÃi bồi Giá trị kn xác định tỷ số vận tốc dòng chảy lòng đáy vận tốc trung bình bÃi gọi gradient thuỷ động lực Gí trị hồ chứa đợc khảo sát thay đổi phạm vi 0,5 - 10,0 [142] Về giá trị gradient thuỷ động lực hồ chứa lòng chảo kéo dài phân thành đới chuyển tiếp từ sông đến hå víi gradient thủ ®éng lùc < kn < Ranh giới đới đợc xác định nội suy giá trị gradient tuyến đo thuỷ văn cụ thể Nh tính toán hớng dòng chảy theo hồ chứa Teterin chứng tỏ phần hồ tồn hệ thống hoàn lu phøc t¹p Sè liƯu thùc tÕ chøng minh r»ng hồ chứa độ sâu khác khối nớc tham gia vào hình thành sơ đồ hoàn lu thuận nghịch Nh vậy, gradient thuỷ động lực đợc đề xuất theo dọc thuỷ vực cho phép chia thủ vực đới hồ đới sông với thống trị tơng ứng dòng chảy hoàn lu dòng chảy hồ ranh giới đáy hồ sông diễn hồ chứa Osipovits tuyến đo Zborsk, hồ chứa Tritririn tuyến đo Prigana Hoàn toàn cha đợc nghiên cứu vấn đề chế độ vận 81 tốc dòng chảy hồ chứa làm việc theo kiểu bậc thang Tuy nhiên, tác giả với Ia S Proboks đà thử làm sáng tỏ trình ví dụ hồ chứa Daugava Hồ chứa bậc thang Daugava, theo phân loại cđa B B Bogoslovski, thc nhãm thủ vùc tÝch tơ lan truyền [94] Thống trị hồ chứa nhóm cúng nh hồ chứa vận hành bậc thang dòng chảy hồ Dòng chảy hồ chứa làm việc kiểu bậc thang đặc trng lu lợng dịch chuyển lớn dung tích lớn Sự tăng cờng làm suy yếu dòng chảy sè khu vùc riªng biƯt cđa hå chøa phơ thc nhiều vào tính không đồng hoạt động trạm thuỷ điện bậc thang Các thành phần nhập lu xuất lu cán cân nớc hồ chứa bậc thang dẫn bảng 2.11 Bảng 2.11 Cán cân nớc hồ chứa bậc thang Đaugava [94] Thành phần cán c©n n−íc, triƯu m Pliavin thiÕt kÕ n−íc Ýt Kegums TB 1967 thiÕt kÕ 1969 Riga n−íc Ýt n−íc Ýt thiÕt kÕ TB 1975 1964 NhËp l−u tæng céng 19020 11720 16320 19215 10750 18207 19961 17300 NhËp l−u th−ỵng ngn 15750 9890 12000 19010 10731 17388 19198 16680 NhËp l−u s−ên 3250 1805 4295 188 - 804 735 583 M−a 20 23 23 17 15 11 30 30 Tỉn thÊt thÊm, bèc h¬i 228 - - 99 21 91 261 213 Đối đặc trng dòng chảy hồ chứa Riga Pliavin vào năm 1980 1981 đà tiến hành quan trắc thuỷ trực định vị Sự xác nhận hớng vận tốc dòng chảy ®−ỵc thùc hiƯn víi vËn tèc giã tíi m/s nhờ lu tốc kế GR - 21 Các quan trắc cho khả khẳng định dòng chảy thờng xuyên hồ chứa bậc thang Daugava không tồn Việc đo 82 vận tốc dòng chảy tiến hành phạm vi bÃi bồi ven bờ khu vực gần bờ hồ chứa Riga nh đoạn hạ thấp bÃi bồi ngập nớc thời kỳ trạm thuỷ điện ngừng hoạt động chứng minh dòng chảy Chỉ có thợng lu hồ chứa Pliavin, nơi thống trị chế độ lòng bắt gặp dòng chảy tới 1,0 m/s Trong thời gian làm việc trạm thuỷ điện phần hoạt động động lực gắn với lòng chính, nơi diễn dịch chuyển phía đập Quan trắc tự nhiên dịch chuyển vật chất dòng chảy dọc bờ vào tháng năm 1981 đợc Ia S Proboks thực [94] hồ chứa Riga (bờ phải ) với vận tốc gió - m/s (hớng đông - nam) Víi vËn tèc giã nh− vËy ®é cao sóng đoạn quan trắc đạt 0,15 - 0,20 m Khảo sát sờn bờ phía nam, góc tới sãng lµ 45 - 50 vµ 55 o ThËm chÝ với sóng không lớn nh đà qua sát đợc tái lập vật liệu bờ biến dạng dọc bờ Vận tốc dòng chảy dọc bờ đạt 0,2 - 0,3 m/s Dung lợng hứu hạn khảo sát thiên nhiên ớc lợng hớng vận tốc dòng chảy cho phpe nhận đợc đặc trng phân bè chung cđa chóng theo chiỊu dµi cđa hå chøa thay đổi theo thời gian nh đánh giá gần ảnh hởng điều kiện gió khác công việc trạm thuỷ điện lên dòng chảy hồ Sau làm băng hồ chứa tính chất hồ dòng chảy bị phá vỡ ảnh hởng gió mặt nớc Vận tốc lớn dòng chảy theo dõi đợc phần trung tâm hồ chứa Trên đoạn kiểu hồ gần đập hồ chứa, hình thành trờng vận tèc diƠn chđ u d−íi ¶nh h−ëng cđa sù hoạt động thuỷ điện điều kiện gió Khối nớc xâm nhập vào thân đập thuỷ điện, biến dạng theo chiều dài hồ chứa tiếp tục 83 thay đổi tính chất thuỷ động lực dới tác động môi trờng tự nhiên xung quanh yếu tố nhân sinh khác Trên hồ chứa bậc thang Daugava xói lở bờ sóng đới gần bờ thúc đẩy trình vận chuyển tích cóp vật liệu Trên đoạn bờ lõm (vịnh, vũng) lùi đờng bờ cửa động tích luỹ thể tích lớn vật liệu dịch chuyển cuối với lát cắt mài mòn mũi dẫn ®Õn sù san b»ng ®−êng bê hå chøa bËc thang 2.4 Hiện tợng băng hà Khi đánh giá phát triển trình bờ tập trung chủ yếu vào thời kỳ không đóng băng, thời gian diễn tái lập đờng bờ dới tác động sóng gió nhân tố khác Vấn đề đánh giá ảnh hởng tợng băng hà lên trình hình thành bờ gắn liền với hàng loạt công trình [49, 66, 69, 142] Nh nhà nghiên cứu đà chứng minh, trờng hợp trình hình thành bờ liên tục không thời kỳ mùa hè Kết dạng tổng quát trình biểu dới dạng: n Q tn = (Qb + Qkb )t (2.18) n víi ∑Q tn - thể tích tái tạo tổng cộng, Qb - thể tích tái tạo vào mùa đông, Qkb - thể tích tái tạo vào mùa không đóng băng; t - số năm vận hành hồ chứa Độ dài thời đoạn phủ băng trung bình điều kiện Bạch Nga 4, tháng, Latvi - 3-4 tháng, phía đông vùng rừngcỡ 4-5 tháng Trong phần Âu đất nớc, thời kỳ phủ băng 84 trung bình nhiều năm dao động trung bình từ 2,5 - tháng phụ thuộc vào mùa đông "nóng" hay "lạnh" Khi đánh giá lớp phủ băng bờ đặc trng độ dày lớp băng, diện tích phủ băng, sức nặng tác động lên sờn có ý nghĩa lớn Trong phần hồ chứa dạng hồ độ dày lớn lớp băng đạt đợc vào tháng hai tháng ba dao động khoảng 30 cm phía tây vùng rừng đến 90 - 100 cm phía đông Cùng với tăng thể tích hồ chứa tăng bề dày băng Trên c¸c hå chøa nhá víi dung tÝch - 10 triệu m3 độ dày lớp băng khoảng 1,5 - lần (Hình 2.6) chất không gây ảnh hởng đến tái lập bờ băng nằm dới bÃi bờ vùng bÃi bờ Sự đông băng mặt nớc bÃi vùng hẹp diễn tra thời kỳ xuân sớm dẫn đến phá huỷ không lớn bề mặt bÃi Nh khảo sát hồ chứa bậc thang Daugava chứng tỏ bề dày lớp phủ băng diễn từ đập đến thợng lu hồ chứa (Hình 2.7a) Điều chi phối độ sâu nhỏ thể tích không lớn hồ chứa Sự tăng lớp băng với tích luỹ tuyết (Hình 2.7b) Độ cao lớp phủ tuyết băng phụ thuộc vào điều kiện khí hậu vợt 25 cm Thờng xuyên phần thợng hồ chứa tạo nên tợng băng xốp, chúng làm phức tạp tình hình thúc đẩy phá huỷ bờ Nh thế, sông Daugava lặp lại băng xốp tợng thờng xuyên (các thành phố Daugapins, Vaikulian, Ekabpins Pliavinias) Trong thời gian đóng lớp phủ băng diễn xáo trộn vào thân băng vật liệu bờ bào mòn bÃi theo tiến trình chuyển động băng Ngoài khu vực thợng hồ chứa quan sát thấy phá huỷ đờng bờ cong Thí dụ, tợng nh đợc ghi nhận hồ chứa Pliavins Hiển nhiên thời kỳ đóng băng tơng ứng với hạ mực nớc hồ chứa, gắn liền với sức tải thĨ tÝch n−íc tÝch l tr−íc mïa lị Trong đó, tợng băng hà 85 Hình 2.6 Sự thay đổi chiều dày lớp phủ băng hå chøa Lepel (1), Zaslav (2), Osipovich (3), Trigirin (4) Teterin (5) Trong điều kiện tự nhiên trờng hợp tác động lớp phủ băng sau lên bờ bÃi: - tác động tĩnh học vào thời kỳ đóng băng băng di chuyển - tác động động lực băng giai đoạn phủ băng hồ chứa - kết hợp tác động tĩnh học động học (trong thời kỳ phủ băng hồ chứa) 86 Trờng hợp đặc trng cho thời kỳ đóng băng hầu nh gây phá huỷ bờ bờ dạng bÃi Để đánh giá biến dạng bÃi ngời ta sử dụng tài liệu quan sát tự nhiên tiến hành 10 hồ chứa vào thời đoạn khác thời kỳ đóng băng Đà xem xét thuỷ vực với hạ mực nớc tơng đối lớn (nhóm 1) với mực nớc tơng đối bảo toàn (nhóm 2) Trong thuỷ vực hai nhóm, phá huỷ diễn vào mùa xuân vào thời kỳ tích luỹ hồ chứa tăng mực nớc tuyến đập Thể tích đất đá bị lở băng trôi từ mặt bÃi chiếm trung bình gần 0,008 m3/m chiều dài Băng trôi qn theo hå chøa tiÕp cËn víi bê vµ cä xát lên chúng, diễn biến hình sờn Độ rộng cọ xát băng lên sờn theo quan trắc chiếm từ 1,0 đến 2,5 - 3,0 m Độ dày lớp đất bị băng chia cắt phụ thuộc vào thành phần đất đá thay đổi từ - cm (đất phiến) đến 10 -15 cm (cát), thể tích đất đá chiếm 0,01 0,25 m3/m chiều dài Vì chế độ thuỷ lực hồ chứa lòng nhỏ lần xấp xỉ gần với điều kiện lòng nên việc ớc lợng kích thớc thẳng biến hình tiến hành theo phơng pháp V V Degtiarev [17] áp dụng cho dòng lòng dẫn Chú ý điều kiện hồ chứa nhóm 1, sức tải tính toán vật băng áp vào đất bÃi bờ (Pl) bằng: Hình 2.7 Phân bố lớp phủ băng hà theo hồ chứa Pliavin (a) vµ Riga (b) (theo sè liƯu cđa Ia S Probocs) Trờng hợp thứ hai thứ ba tơng ứng với thời kỳ phủ băng hồ chứa diễn tác động trờng băng hà lên bờ bÃi bồi thu hút quan tâm từ quan điểm tái lập băng diễn chủ yếu phần gần bờ liên quan trớc hết ®Õn 87 Pl = 208 BcU n T1 δ l3 / Φ t (2.19) víi Bc - chiỊu dµi đờng bờ mực tác động băng ( đối víi hå chøa Zaslav Bc = 3500 m); Un - vận tốc nâng mực nớc tuyến đập; đối víi hå chøa nhá nhËn b»ng: U n = ∆h / T1 (2.20) ThÕ T1 - thêi gian ®ã diễn trôi băng biến 88 dạng bÃi, T1 = 240 giờ, nhận đợc Un = 0,001 Độ dày băng điều kiện hồ chứa Zaslav đợc nhận độ dày vào cuối kỳ đóng băng theo đồ thị (xem hình 2.6), tức l = 0,5m hàm vô thứ nguyên t đợc xác định theo công thức: t = 1+ 3.10 [T + 50(1 − e − 0, T1 )] chứa lòng nhỏ xấp xỉ xác định theo quan hệ (2.12) (2.21) với - hệ số nhớt băng Thế (2.19) (2.20) vào (2.22) xác định đợc độ dày lớp đất bị cắt rời băng từ bề mặt bÃi, với chế độ làm việc ổn định hồ chứa hr =0,3 hr = Pl / PK (2.22) víi PK - sức tải tới hạn đất đá, ®iỊu kiƯn ®ang quan s¸t (®Êt ci sái) chÊp nhËn theo c«ng thøc Prandlia NÕu xÐt hå chøa nhãm 2, có trờng hợp trợt băng bÃi nớc dâng Khi tải trọng băng trợt Pl thể dới dạng phơng trình Pl = (P1 + P2 + P3 )Sl (2.23) với P1, P2, P3 - tải trọng tơng ứng với dòng chảy tốc độ cố định vận chuyển trờng băng hà dới tác động gió; Sl diện tích trờng băng Việc xác định P1, P2, P3 đợc thực theo quan hệ: R1 = 5.10 −3 vCT (2.24) P2 = 0,5δ l vCT / Ll (2.25) P3 = 2.10 −5 ω10 (2.26) với Ll - chiều dài trờng băng, nhận theo sè liƯu tù nhiªn b»ng 50 - 200 m; ω10 - vận tốc gió cực đại thời kỳ tạo băng, nhận 20 m/s Giá trị vận tốc dòng chảy hồ điều kiện hồ 89 Hình 2.8 Sơ đồ phát triển dải đầm lầy bi bồi I - lát cắt bờ ban đầu; II - giai đoạn bi bồi mài mòn; III - giai đoạn hình thành vũng tích tụ; IV - giai đoạn củng cố bờ thực vật Thế giá trị tải trọng vào phơng trình (2.22), nhận đợc điều kiện hå chøa Krinhix− hl = 0,15 m Sai sè t−¬ng đối số liẹu trờng tính toán 15%, thoả mÃn độ xác chấp nhận đo đạc 90 Trong số trờng hợp riêng (địa phơng) thành lập hình dạng bờ vậy, theo dạng tích tụ, chủ yếu vùng gần đập dạng hồ (Hình 2.8), nơi mà mực nớc ngầm nằm độ sâu không 0,50m tạo nên bờ bÃi cạn đoạn với độ dốc phần ncớ bị ngập từ - 3o Sự hình thành chúng xảy ba giai đoạn: 1) tạo giai đoạn mài mòn lở sóng táp; 2) hình thµnh lë tÝch tơ; 3) cđng cè bê vµ b·i cạn thực vật Sau hình thành bÃi cạn mài mòn lở sóng táp tạo nên vùng lở sóng dâng Sự hình thành băng tích cực phát triển băng chi phối chuyển động dọc bờ Vị trí mực nớc ngầm không sâu thúc đẩy biến hình bờ lở tạo nham nhở lên phần bờ Sơ đồ phát triển bờ nh khẳng định đợc quan trắc hồ nhóm Narotrans, nơi mà độ cao bÃi tích tụ xói mòn số đoạn đạt tới 1,5 m với chiều dài đà sóng không lớn với bờ lầy rộng lớn Một sơ đồ phát triển bờ lầy khúc khuỷu nh cáchc vùng rừng nhận thấy giai đoạn suy thoái hoàn toàn, mà trình lầy hoá vùng ven bờ mang tính thống trị Vào mùa xuân phạm vi hồ chứa dién phủ băng tạo nên trờng băng kích thớc 300 x 1000 m (hồ chứa Krinhixa, Đrozda, Trizdov) đến 1000 x 1000 (hồ chứa Zaslav, Lepel) Các trờng dới tác động gió dòng chảy hồ bắt đầu dịch chuyển phạm vi hồ chứa Trong hàng loạt trờng hợp phần bÃi cạn cửa sông diễn hình thành tảng băng độ cao tới 1,0 m (Zaslav, Krinhixa) Cũng nh nhận thấy lấp đầy băng c¸c bê khóc kgủu tõ - m (Krinhixa, Đrozda) Trong trờng hợp này, mà bờ cao mềm (Trizdov, Viatra, Vonkovits hồ chứa khác) độ réng 91 b·i lÊp lµ - m Thêi kỳ "tích cực" gắn với dịch chuyển phạm vi thuỷ vực đóng băng liên hệ với bờ chúng kéo dài - 10 ngày, sau băng cấu trúc riêng trở nên mềm Bề mặt bÃi cạn tan thời gian khoảng - 15 cm Vì độ dày lớp đất đá trộn lẫn băng dao động từ - 10 m đất liên kết (hồ chứa Trizdov) đến 10 - 25 m đất không liên kết ( hồ chứa Zaslav, Krinhixa) sau phủ lên bờ băng tan đất lại tạo nên bÃi độ cao 0,5 - 0,7 m độ rộng đến 0,7 m Các quan trắc chứng minh vi địa hinhg nh ( gò, mô, bÃi) qua thời gian bị phá vỡ san Cần nhận thấy lấp băng vào đờng bờ, cúng nh tạo đống băng quan sát đợc với tiến trình băng vuông góc hay gần vuông gãc víi ®−êng bê Víi gãc di chun hay song song chuyển động quan sát thấy biến hình không rõ ràng bề mặt bÃi cạn với tạo thành hõm kích thớc không lớn Trong vài trờng hợp vật liệu tạo bÃi bị băng theo di chuyển xuống rÃnh Trong đa số trờng hợp băng từ từ tan không tác động đến bờ không cho khả phát triển đầy đủ sãng giã vïng ven bê 2.5 ChÕ ®é n−íc ngầm đới bờ Hiện đà xác định đợc rằng, bên cạnh nhân tố nh sóng gió, dao động mực nớc, dòng chảy làm phá huỷ tính ổn định sờn bờ hồ chứa , chịu ảnh hởng chế độ nớc ngầm đới bờ [10, 94, 142] 92 Bảng 2.12 Các đặc trng chế ®é n−íc ngÇm vïng bêc hå chøa nhá Hå chứa Biên độ Bờ, kiểu đất Sơ đồ thấm Gradient thấm Zaslav 1.20 Phải, cát to I 0.008 Krinhix 0.20 Trái, cát to I 0.007 Vôncvich 0.20 Trái, cát TB I 0.08 Petrovitrs 0.70 Tr¸i, c¸t nhá I 0.08 Soligor 1.0 Phải, cát nhỏ I 0.0028 Krasnoslobod 1.0 Trái, cát nhỏ I 0.0025 Lơctsi 1.0 Phải, cát nhỏ II 0.0010 Merculovich 0.40 Phải, cát nhỏ I 0.03 Bobruicov 0.30 Trái, cát nhỏ I 0.05 Malnov 0.20 Phải, cát nhỏ I 0.03 Lesnhia 0.40 Phải, cát nhỏ I 0.05 Zagate 0.50 Phải, cát nhỏ II 0.225 Krasnoie 0.40 Trái, cát nhỏ II 0.07 Golovtris 0.40 Tr¸i, c¸t nhá II 0.02 Komunar 0.50 Phải, cát TB II 0.12 Thành tạo đầm lầy thĨ hiƯn bëi than bïn dµy tõ 0,2 - 1,0 m trầm tích đồng thời nằm lẫn với trầm tcíh aluvi, aluvi - hồ aluvi - deluvi - cát cấp hạt khác pha sét bột sét Các sờn bờ sau tái lập tơng ứng với tính chất đất đá đợc nhiều tác giả khẳng định chia thành bốn đới [116]: - đới thứ gồm phần sờn ngập nớc, dòng thấm có hớng vuông góc với bề mặt bÃi cạn Trong trờng hợp n−íc rót khái ph¹m vi ngËp n−íc cđa b·i c¹n cấu tạo đất đá không liên kết quan sát thấy lọc treo các phần tử - đới thứ hai chiếm khu vực tơng ứng với lùi đờng bờ nằm mép nớc tõ 0,10 - 0,15 m (hå chøa Krinhixa) ®Õn 0,50 - 1,0 m ( hå chøa Bobruicov) Khi ®ã ®−êng dòng cùng, hay đờng cong mặt nớc ngầm chảy khái ch©n bê d−íi mét gãc cùc tiĨu cđa bề mặt cổ, gây treo phần tử đất đá tiếp tục di chuyển Để đánh giá đợc động lực nớc ngầm đới ven bờ hồ chứa đà tiến hành khảo sát hàng loạt đối tợng nớc dải bờ hồ chứa Zaslav, §rozda, Krinhixa, Viatra, Vonkovits, Petrovitrs, Smolevitrs, Soligor, Lokt−sa, M−novsk, Bobuikov hàng loạt hồ chứa khác Các khảo sát đà bao trùm hồ chứa dạng lòng d¹ng triỊu, s−ên bê cđa chóng cÊu t¹o tõ sÐt, cát vật liệu vỏ khác Trên lÃnh thổ nghiên cứu, đặc thù khía cạnh địa mạo phần trung tâm tây bắc vùng rừng, phân bố đồng thời có trầm tích thành tạo đầm lầy, trầm tích aluvi aluvi - hồ, đất đóng băng 93 - đới thứ ba tơng ứng với đoạn bÃo hoà nớc mao đẫn đất đá - đới thứ t đặc trng độ ẩm tự nhiên đất đá Mất tính ổn định chung sờn bờ thờng ghi nhận đợc đới thứ nhất, nơi tác động đồng dòng sóng dòng ngầm gây mài mòn sờn, nứt phá huỷ nh trôi đất đá Phân loại điều kiƯn thủ ®éng lùc ®íi bê hå chøa chøng minh có hai trờng hợp lọc vào hồ chứa hay ngợc lại " Bất lợi" từ quan điểm tính ổn định sờn trờng hợp thứ mà đờng mặt nớc ngầm có độ dốc vỊ 94 phÝa thủ vùc Gradient n−íc d©ng phơ thc vào điều kiện địa chất thuỷ văn thay đổi từ 0,0013 đến 0,13 (bảng 2.12) Nếu gradient nớc dâng đất đá không liên kết J0 đới xuất dòng lọc vợt J Kp [61] J o > J Kp ≥ 0,3 (2.27) th× quan sát thấy vận chuyển đất đá từ sờn bờ Với phân tầng đất lớn (tuần tự trầm tích sạn không liên kết sạn - sái) vãi gradient dßng läc J o > J Kp ≥ 1,3 (2.28) diƠn sù xãi lë liªn kÕt vơi việc chuyển vật liệu hạt nhỏ Sự hạ mực nớc tuyến đập hồ chứa tơng ứng mực nớc dâng bình thờng lớn 2,0 m dẫn đến khối bờ diến thay ®ỉi ®ét ngét chÕ ®é thủ ®éng lùc Vậy nên, mực nớc hồ chứa Vonkovitrs hạ nhanh, nơi mà tiến hành quan trắc thờng kỳ tính ổn định bờ sờn dốc, hình thành chúng dới tác động nớc ngầm số trờng hợp lớn so với thành tạo dới mÐp n−íc (H×nh 2.9a) Do sù läc n−íc tõ bê tạo áp suất thuỷ động vòng cung 30o Trªn mét sè thủ trùc ( No 9, 10, 11) tăng vận tốc dòng lọc dẫn tới việc phá huỷ bờ mang đết đá đến bờ bị mài mòn tranh tơng tự quan sát đợ hồ chứa Krinhitxa Trên tuyến đo - (hồ chứa Vonkovits) điểm xuất nớc ngầm phần bÃi tích tụ dến đến hồ chứa làm việc đột ngột diến lơ lửng vật liệu tích tụ đới bờ gây xói lở nhanh giảm độ rộng bÃi (Hình 2.9b), hành loạt trờng hợp bị phá vỡ hoàn toàn 95 Hình 2.9 Sự phá huỷ bi bờ dới tác động nớc ngầm (hồ chứa Vôncvich); a - tuyến đo 11; b - tuyến đo Các nghiên cứu trời phòng thí nghiệm đà chứng minh tăng mực nớc ngầm đới ven bờ hồ chứa thể tích tái lập đờng bờ thẳng St [42] tăng lên, điều kiện mô hình xói chân s−ên thùc hiƯn thun t¹o sãng cÊu t¹o bëi cát kích thớc trung bình (d50 = 0,35 mm), với thay đổi mực nớc ngầm, thành phân hình thái mặt cắt ( ST / Bnt ; St / QT ; Qt / Bnt víi Bnt - chiỊu rộng bÃi cạn) (Hình 2.10a) Sự tăng xói lở sờn dốc bờ mô hình với diện tahy đổi mực nớc gây ảnh hởng đến tính chất phát triển trình tái lập theo thời gian (Hình 2.10b) Một phần đó, thời gian tạo lập mặt cắt cân TK tăng mạnh với tăng gradient cột nớc, , thể tích tái lập tăng - lần 96 với = 3,14 , kΦ - hƯ sè thÊm cđa ®Êt Nếu nh sờn bờ đất với tầng lớn 10, xác định hệ số trọng số thấm, sau vào phơng trình (2.31) dới dạng: k = kφ1 m1 + kφ2 m2 + + kφ1 m2 m1 + m2 + + mn (2.32) víi kΦ ; mi- hệ số thấm độ dày lớp i; H0 - mực nớc ngầm trạng thái không điều tiết, m; t0 - thờiv gian từ bắt đầu dâng mực nớc , ngày; - hệ số cấp nớc đất đá Hình 2.10 Tác động nớc ngầm đến độ ổn định bờ hồ chứa nhỏ Suy TK chịu ảnh hởng độ dốc đờng cong mặt nớc ngầm [69] Tk = f (J o ) Tkφ = 0,133J o (2.29) (2.30) Khi đánh giá độ ổn định chung sờn bờ hồ chứa định trớc hết phải đặc trng hoá chế độ nớc ngầm phân bố mặt nớc ®íi ven bê thủ vùc Trong ®iỊu kiƯn hå chøa vùng rừng mặt nớc dâng phụ thuộc vào tính chất đất đá ven bờ vậy, trờng hợp này, độ rộng đới ảnh hởng hồ chứa nhỏ đến mực nớc ngầm Bng theo tài liệu trắc đạc nh tài liệu phân tích dấu hiệu gián tiếp (nớc táp, lầy ) chiếm 0,2 - 1,5 km Độ rộng đới nớc dâng điều kiện đợc xác định phơng trình [152] Bng = 2k H o t o,t / (2.31) 97 Bằng quan trắc mực nớc ngầm loạt hồ chứa (Zaslav, Krasnoslobod, Lotsi hồ chứa khác) chứng tỏ ë vïng ven bê sù thay ®ỉi mùc n−íc thủ vùc (tõ 0,5 - 1,5 m) g©y dao động nớc ngầm không đồng ngày Bảng 2.13 Đặc điểm ngập vùng bờ hồ chứa nhá Nhãm hå chøa theo dao ThĨ tÝch toµng DiƯn tích Chiều dài đoạn động mực nớc thời phần, km2 bờ ngập, kỳ không đóng băng A triệu m % Nhãm 1: A = 0,05m 20 - 60 10 - 40 30 - 50 Nhãm 2: A = 0,5m d−íi 20 d−íi 10 d−íi 20 Do kÕt qu¶ tăng nớc ngầm vùng gần bờ thuỷ vực diễn thay đổi điều kiện thiên nhiên, dẫn đến việc thay đổi chế độ thành tạo đất thổ nhỡng, thành phần thực vật cỏ gỗ Phụ thuộc vào tính chất điều tiết chế ®é dao ®éng mùc n−íc thủ vùc, cịng nh− diƯn tÝch ngËp n−íc ®· chia hai nhãm hå chứa (bảng 2.13) Diện tích ngập hồ chứa nhóm thø nhÊt chiÕm gÇn 30% diƯn tÝch thủ vùc (Zaslav, 98 Krasnoslobod, Liubans hồ chứa khác), hå chøa nhãm thø hai - - 10% (Osipovits, Vonkovitrs, Mlnovs, Bobruikovs hồ chứa khác) Chơng đặc điểm phát triển bờ hồ chứa nhỏ 3.1 Dạng hóa bờ giai đoạn phát triển chúng Khi nghiên cứu bờ hồ chứa nảy sinh cần thiết phải phân loại chúng Việc tìm kiếm hệ thống phân loại bờ giai đoạn để lựa chọn dạng dự báo phát triển chúng xác Bản thân nguyên lý phân loại đợc hiểu nh quy trình phân chia tập đối tợng bờ thành tập nhỏ theo dấu hiệu đặc trng khuôn khổ đối tợng khác Mức độ tơng tự phân loại đợc chấp nhận phụ thuộc vào mức độ tri thức trình bờ nghiên cứu Lần đầu tiên, phân chia bờ dạng đợc Iu S Kasin thực [34] Các điều chỉnh mang tính địa phơng phản ánh mức độ nghiên cứu ngày cao trình bờ [35] Cũng đà thành lập việc phân loại việc dự báo hồ chứa đồng lớn [82, 123] Xibia [120] Trên sở khảo sát khái quát tài liệu đợc công bố tảng phân loại bờ hồ chứa đà mang tính chất trình bờ nhân tố xác định chúng theo sơ đồ : nhóm tổng thể - dạng tổng thể - dạng bờ [124] Các vấn đề ph©n 99 100 ... hƯ (2 .1 2) (2 .2 1) víi µ - hƯ sè nhít băng Thế (2 .1 9) (2 .2 0) vào (2 .2 2) xác định đợc độ dày lớp đất bị cắt rời băng từ bề mặt bÃi, với chế độ làm việc ổn định hồ chứa hr =0,3 hr = Pl / PK (2 .2 2). .. ®ỉi (C v(h) ; Cv(? ?)) vµ bÊt ®èi xøng (C s(h) ; Cs () ) theo phơng trình: 69 Kết tính toán dẫn bảng 2. 6 Bảng 2. 6 Hệ số Cv Chỉ số Sn theo tài liệu quan trắc ë hå chøa Zaslav C v( h ) C s( h ) Cv( ω10... vCT (2 .2 4) P2 = 0,5δ l vCT / Ll (2 .2 5) P3 = 2. 10 −5 ω10 (2 .2 6) víi Ll - chiều dài trờng băng, nhận theo số liệu tự nhiªn b»ng 50 - 20 0 m; ω10 - vËn tèc gió cực đại thời kỳ tạo băng, nhận 20 m/s