144 23 Dòng chảy mật độ trong cảng E.W. Bijker, J. de Nekker 23.1 Dòng triều trong cảng Trong chơng này sẽ xem xét đến các ảnh hởng của dòng triều và dòng mật độ lên các cảng đợc xây dựng dọc theo sông. Những thông tin trình bày ở đây vẫn có thể sử dụng cho cả các cảng nằm dọc bờ biển xa các cửa sông cũng nh các cảng không có các lu lợng nớc ngọt đổ vào. Bảng 23.1 Triều trong cảng Rotterdam (Petroleumhaven II) Thời gian (giờ) Mực triều (m) Dòng chảy sông (m/s) Dòng chảy trong cảng (cm/s) 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 -0,69 -0,50 -0,03 +0,52 +0,91 1.04 0,91 0,61 +0,25 -0,15 -0,47 -0,58 -0,62 -0,15 +0,08 0,60 0,75 0,44 +0,07 -0,44 -0,73 -1,03 -1,05 -0,85 -0,52 -0,30 0,9 2,2 3,2 2,1 1,1 0 -1,5 -2,1 -1,6 -1,1 -1,5 -0,8 0 Việc xây dựng các cảng dọc theo cửa sông thồng thờng làm tăng thể tích triều của cửa sông. Chỉ có một số trờng hợp ngoại lệ khi có các công trình xây dựng lớn, ảnh hởng bổ sung của sự gia tăng diện tích lên thể tích triều không đủ lớn để làm thay đổi đáng kể đến cửa sông. Chúng ta đã xem xét kỹ trong chơng 20 (hình 20.5) vai trò của quán tính đối với việc kéo dài thời gian tồn tại dòng lên sau khi nớc cờng. Đối với cảng, các 145 thành phần quán tính không đủ lớn nên dòng chảy trong cảng sẽ dừng vào thời điểm nớc cờng và nớc kiệt. Điều này sẽ đúng nếu nh dòng mật độ không có đóng góp ảnh hởng của mình. Bảng 23.1 cho ta các số liệu đợc sử dụng để thể hiện hình 23.1 cho ta thấy hiện tợng này đối với cảng Petroleumhaven II tại Rotterdam. (Các ảnh hởng của dòng mật độ đã đợc loại trừ từ số liệu trên bảng 23.1). Do các dòng chảy có giá trị rất nhỏ, chúng đợc dẫn ra bằng cm/s. Mực nớc (m) Dòng chảy sông (m/s) Dòng chảy cảng (cm/s ) Hình 23.1 Mực nớc và dòng chảy trong cảng Petroleumhaven II, Rotterdam 23.2 Dòng chảy mật độ trong cảng Phân tầng mật độ tại các cửa ra vào của thuỷ vực cảng dựa vào trờng độ muối đợc sơ đồ hoá trên hình 22.2 nh đã trình bày trong chơng trớc. Nh đã phân tích, tại đây sự phân tầng không ổn định dẫn tới các thành phần dòng chảy nh đợc trình bày trên hình 23.2. Dòng chảy của lớp mật độ cao có bậc đại lợng ngang với dòng chảy từ thuỷ vực sông. Đờng cong của mặt phân cách này thỉnh thoảng đợc gọi là đờng đáy khô. Đờng cong này bị uốn do ảnh hởng của ma sát lên đáy. 146 Do khối lợng nớc trong cảng đợc giữ không đổi- bỏ qua phần tăng và rút- nên dòng vào cảng phải cân bằng với dòng đi ra do chênh lệch mật độ. Với giả thiết thông thờng dòng chảy theo mỗi hớng chiếm lĩnh một nửa độ sâu và hai dòng này bằng nhau đối với kênh chữ nhật. Hình 23.2 Các lực tác động của dòng chảy mật độ và chuyển động của nó Theo lý thuyết ta có: ghV D 45,0 (23.01) trong đó: là mật độ tơng đối (chơng 22) g là gia tốc trọng trờng, h là độ sâu, V D là vận tốc trên đờng đáy khô. Trong thực tế, hệ số 0,45 đợc xem là quá lớn, thông thờng các giá trị trong khoảng từ 0,3 đến 0,4 cho ta kết quả tốt hơn. Phơng trình 23.1 có thể so sánh đợc, tuy không chính xác, với phơng trình 22.13 khi u 1 = u 2 = h/2. Bảng 23.2 cho ta các giá trị độ muối của sông và cảng Rotterdam cùng với giá trị đo đợc của dòng chảy mật độ. Giá trị trong bảng đợc tính theo số liệu độ muối cho rằng nhiệt độ trong sông và trong cảng đồng nhất và bằng 16 o C. Các vận tốc dòng chảy mật độ đợc dẫn ra cho lớp mặt với hớng dơng chỉ dòng chảy đi vào cảng. Bằng phép đối xứng, nh đã giải thích trên đây, dòng chảy trong lớp dới đi theo hớng ngợc lại cũng với gía trị nh lớp trên. Một phần số liệu trong bảng đợc dẫn ra trên hình vẽ 23.3. 147 Độ muối sông (%o) Độ muối cảng (%o) Dòng chảy mật độ mặt (m/s) Hình 23.3. Độ muối và dòng chảy mật độ trong cảng (Petroleumhaven II, Rotterdam) Chúng ta nhận thấy từ bảng 23.2 rằng biên độ của vận tốc dòng mật độ ít nhiều phụ thuộc vào . Nếu nh lý thuyết và thực tế thống nhất với nhau thì ta có thể tìm kiếm mối tơng quan giữa V D và (từ phơng trình 23.01). Tuy nhiên, hệ số tơng quan giữa V D và đối với số liệu trên bảng 23.2 chỉ bằng 0,58. Điều này không có nghĩa là lý thuyết đã đảm bảo đúng, những so sánh sẽ đợc tiến hành lại trong phần 23.4. 23.3 Tổng hợp các thành phần dòng chảy Trong điều kiện tự nhiên của cảng có thuỷ triều, dòng chảy trong cảng sẽ là tổng của các dòng đi vào và dòng chảy mật độ đi ra. Trên hình 23.4 cho ta các phân bố lý tởng của dòng chảy và tổng hợp đối với các thời gian khác nhau theo bảng 23.1 và 23.2. Khi fD VV thì sự hiện diện của dòng chảy mật độ không ảnh hởng tới thể tích nớc tổng cộng đi vào cảng. Điều này đợc thể hiện trên hình 23.4 qua đờng phân bố vận tốc cho các khoảng thời gian cách nhau 2 giờ. Quan trắc đồng thời cho thấy các phân bố vận tốc có thể cộng với nhau theo lớp trong khi vận chuyển trầm tích không thể làm tơng tự, ngoại trừ khi mật độ trầm tích không đổi trong toàn lớp nớc. Điều này sẽ đợc trở lại trong phần tiếp theo của chơng này. Bảng 23.2 Độ muối và dòng chảy tại Rotterdam Thời gian Độ muối sông Độ muối cảng V D trên mặt 148 (h) (% o ) (% o ) (cm/s) 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 2,48 2,47 2,83 3,64 5,08 7,25 8,06 7,16 6,08 4,90 3,64 2,65 2,48 3,96 3,30 3.04 2,63 3,01 3,91 5,23 6,56 6,69 6,37 5,43 4,36 3,82 1,149 . 10 -3 5,952 . 10 -4 1,619 . 10 -4 7,830 . 10 -4 1,600 . 10 -3 2,567 . 10 -3 2,180 . 10 -3 4,616 . 10 -4 4,679 . 10 -4 1,128 . 10 -3 1,379 . 10 -3 1,325 . 10 -3 1,039 . 10 -3 3,0 4,0 1,2 -5,0 -8,0 -10,7 -10,3 -1,4 +2,1 2,5 2,5 2,1 2,1 Cho đến bây giờ chúng ta vẫn giả định rằng cảng có chiều dài vô hạn. Trong phần tiếp chúng ta sẽ xem xét các điều kiện bổ sung đối với cảng có độ dài nhất định. 149 Thêi gian (h) Dßng vµo + Dßng mËt ®é = Dßng tæng céng 2 4 10 H×nh 23.4. Ph©n bè dßng ch¶y tæng hîp víi c¸c thêi gian kh¸c nhau 150 23.4 Dòng chảy trong các cảng bị giới hạn Đờng cong đáy khô của lỡi mật độ đi vào cảng đợc thể hiện trên hình 23.2. Phơng trình 23.01 mô tả vận tốc dịch chuyển đó. Vậy khoảng cách tối đa mà lỡi mật độ có thể đạt đợc là bao nhiêu? Hình 23.5. Sự biến đổi của dòng chảy mật độ trong cảng Có hai điều kiện cần đáp ứng đối với lỡi mật độ đang tiếp tục đi vào thuỷ vực cảng: a. Cần có khu vực để tiếp tục xâm nhập, b. Lực tác động (chênh lệch mật độ) còn tồn tại. Trong đó điều kiện thứ nhất chỉ phụ thuộc vào hình thái của thuỷ vực, còn điều kiện thứ hai lại phụ thuộc trực tiếp vào môi trờng nớc. Để có thể tách hai điều kiện trên nhằm trao đổi chi tiết, chúng ta cho rằng ban đầu tất cả nớc trong cảng và các vùng kề cận đều có mật độ bằng 1005 kg/m 3 . Trong một khoảng nào đó mật độ nớc trong sông tăng lên đến 1015 kg/m 3 , và giữ nguyên không đổi, nh vậy lực tác động (mục b vừa nêu) sẽ đợc giữ ổn định. Vùng biển đợc xem 151 xét không có triều. Cảng sẽ có dạng hình chữ nhật với độ sâu h = 7 m và dài L = 2500 m. (xem hình 23.5). Sử dụng điều kiện 23.01 với các hệ số đã xác định, ta có thể tìm đợc vận tốc dòng chảy mật độ: )7)(81,9)( 1005 10051015 (35,0 D V (23.02) = 0,289 m/s (23.03) = 1042 m/h (23.04) Với vận tốc nh trên, lỡi mật độ sẽ dịch chuyển hết toàn bộ chiều dài cảng 2500 m hết 2 giờ 24 phút. Sóng này sẽ phản xạ lại khi đạt đến bờ phía trong của cảng tơng tự nh các sóng dài khác nó đi hết một khoảng thời gian đúng nh vậy để quay lại đến cửa ra vào cảng sau 4 giờ 48 phút kể từ thời điểm sóng xuất phát. Quá trình dịch chuyển của lỡi mật độ sau từng nửa giờ đợc thể hiện bằng các đờng cong ngắt trên hình 23.5. Sau 4 giờ 48 phút lỡi mật độ sẽ quay trở lại cửa ra vào cảng. Toàn bộ cảng bây giờ đã bị nớc sông mặn hơn chiếm giữ, lúc này mật độ nớc ở đây bằng mật độ nớc sông vì vậy quá trình sẽ ngừng vì không còn lực tác động do chênh lệch mật độ nữa. Vậy điều gì đã xẩy ra đối với toàn bộ nớc nhạt trớc đây chứa trong cảng? Khối nớc này đã lan truyền đến toàn khu vực rộng lớn của sông trong dạng một lớp mỏng, nếu có sóng tác động lớp này bị xáo trộn với các lớp nớc sâu hơn. Ví dụ này cũng có thể dẫn đến một số kết luận căn cứ vào số liệu trên bảng 23.2 và hình 23.3. Độ muối trung bình (nếu chênh lệch mật độ do độ muối gây nên) trong cảng tăng tuyến tính theo thời gian trong khoảng 4 giờ 48 phút nh trên thí dụ vừa nêu, song do dòng chảy mật độ giữ không đổi trong khoảng thời gian đó, nó chỉ phụ thuộc vào chênh lệch mật độ tại cửa cảng. Nh vậy mối tơng quan trực tiếp giữa và D V trong thực tế không chính xác khi đợc xác định theo độ muối trung bình. Chính khoảng thời gian cần thiết để dòng mật độ đi vào cảng và trao đổi đã giả thích cho sự lệch pha giữa cực đại độ muối trên sông và các vùng kề cận nh dẫn ra trên hình 23.3. Vậy có thể diễn ra sự trao đổi nớc hoàn toàn hay không? Khả năng là hoàn toàn có, nó xẩy ra khi cực đại độ muối trong cảng nhỏ hơn cực đại trong sông. Theo thời gian, do trao đổi, độ muối cực đại của nớc sông sẽ không còn giữ nh trớc nữa. Một điều hiển nhiên rằng quá trình trao đổi toàn bộ đợc diễn ra do thay đổi đột biến dòng mật độ giữa 6.1/2 và 7 giờ nh trên hình 23.3. Do không có sự thay đổi đột biến của độ muối, sự suy giảm vận tốc có thể bị gây nên bởi sự suy giảm của lực tác động thực. 152 Hình 23.6 Dòng chảy mật độ trong cảng. Loại vấn đề thứ hai liên quan tới việc thời gian không đủ để quá trình trao đổi toàn bộ có thể xẩy ra, điều này nhìn chung khá phức tạp. Có thể xem xét vấn đề này thông qua một ví dụ sau đây. Ví dụ này cũng giống nh ví dụ vừa xét cho rằng cảng ban đầu chứa nớc có mật độ 1005 kg/m 3 và sông có sự biến đổi mật độ đột ngột từ 1005 lên 1015 kg/m 3 . Tuy nhiên bây giờ lại cho rằng nớc có độ mặn cao trong sông chỉ giữ trong khoảng 1 giờ 12 phút, sau đó nớc sông lại quay về mật độ 1005 kg/m 3 . Nh vậy mọi vấn đề xẩy ra hoàn toàn tơng tự nh thí dụ trên trong khoảng 1 giờ 12 phút đầu. Điều này có thể thấy trên hình 23.6A. Sau 1 giờ 12 phút lời giải đợc dẫn ra trên hình 23.6B. Lực tác động cũng sẽ không tồn tại lâu hơn. Động lợng sẽ giữ cho khối nớc mặn tồn tại song nó sẽ bị biến dạng do độ không ổn định. Đờng 153 cong đáy khô sẽ phát triển tại phần cuối của mép khối nớc và tại đây có sự lan truyền theo đáy cảng của một lớp mỏng hơn. Có khả năng lớp mỏng này sẽ bị mất trong tầng sâu của sông. Việc đánh giá định lợng những yếu tố này vợt ra ngoài khuôn khổ của giáo trình và không thật sự quan trọng đối với mục đích của chúng ta là xác định lợng bùn đi vào cảng cùng với dòng nớc mặn. Một dạng kết quả về mặt phân cách giữa hai khối nớc sau một thời gian đợc thể hiện trên hình 23.6C. 23.5 Vấn đề thực tiễn Vấn đề vừa bàn luận trên đây chỉ đúng khi các giả thiết đa ra đợc thoả mãn. Nhìn trên hình 23.3 ta có thể nhận thấy rằng giả thiết về sự biến đổi đột ngột của mật độ nớc sông trong thực tế không thể có đợc. Mặt khác, rất nhiều cảng không có dạng hình chữ nhật. Mối phụ thuộc giữa tính toán lý thuyết trao đổi nớc trong cảng với điều kiện cụ thể của sông đòi hỏi rất nhiều thời gian. Vì lý do đó, các mô hình vật lý đợc sử dụng để mô phỏng hiện tợng; Phòng thí nghiệm Thuỷ lực Delft đã có đóng góp đáng kể trong mô hình hoá dòng chảy mật độ do muối. Cách tiếp cận thứ hai đối với bài toán này là phát triển các phơng trình bán thực nghiệm đối với trao đổi nớc đa về bài toán xác định các hệ số thực nghiệm trên căn cứ thí nghiệm đối với các cảng cụ thể. Những phơng trình nh vậy có thể ứng dụng để xác định trao đổi nớc đối với các cảng có điều kiện tơng tự. Do thể tích, V, có thể đợc thể hiện thông qua vận tốc nhân với tiết diện và thời gian, ta sẽ chọn căn bậc hai của mật độ tơng đối nhân với độ sâu và kết hợp vận tốc và tiết diện cả vào, A E trong phơng trình đó. Hằng số triều cũng nh các hệ số khác có thể tổng hợp thông qua một hệ số chung. Cách tiếp cận này đợc áp dụng cho cảng Rotterdam. Sử dụng kết quả đo đạc tại một số cảng lớn tại đây (Botek, Petroleumhaven I và II) đã đa tới công thức sau: hGAV ED ' (23.05) trong đó: A E là tiết diện cửa vào cảng tính theo m 2 , G là hệ số thực nghiệm phụ thuộc vào cảng, h độ sâu trung bình của cảng, tính bằng m, ' là mật độ tơng đối đợc xác định theo công thức sau: minmax ' (23.06) với min là mật độ cực tiểu trong sông max là mật độ cực đại trong sông là mật độ trung bình cho một chu kỳ triều, và V D là thể tích nớc tổng cộng trao đổi do dòng chảy mật độ trong cả chu kỳ triều. [...]... D (0 , 18 0 8 10 3 )( 3 )( 3 60 0) 0,464 ( 2 )( 2 00 0) (2 3.4 1) và khi độ muối giảm: D (0 , 18 0 1, 15 10 2 )( 5 ,4 )( 3 60 0) 0, 81 9 (2 )( 200 0) (2 3.4 2) Điều này có vẻ hợp lý Tổng thể tích cảng, VH, được tính như sau: VH = (6 565 )( 2 00 0) = 1, 31. 107 m3 (2 3.4 3) Sử dụng các nồng độ bùn cát như ở phần trên, dòng bùn cát được mang vào cảng bởi dòng chảy dâng sẽ là: Sf = (0 ,13 3 )( 1 , 31 x 10 7 )( 6 7 )( 1 0-3 ) = 1, 17 .10 5 kg /( 1 chu... chu kỳ triều sẽ là: V D (8 00 )( 6 56 5) ( 4,32 10 3 )( 1 4,3 5) (2 3 .1 8) V D 1, 31 10 5 kg / (1 chu kỳ triều) (2 3 .1 9) Ta đã sử dụng hệ số G = 80 00 m1/2/ (1 chu kỳ triều) Một nửa trong số lượng nước đó, 6,53 x 10 6 m3 / (1 chu kỳ triều), sẽ đi vào cảng trong lớp sát đáy trong dạng lưỡi mặn và mang theo lượng trầm tích: S D1 (6 ,53 10 6 )( 6 7 )( 1 0 3 ) 4, 38 10 5 kg / (1 chu kỳ triều) (2 3.2 0) Một nửa khác của trao... )( 6 7 )( 1 0-3 ) = 1, 17 .10 5 kg /( 1 chu kỳ triều) (2 3.4 4) Dòng chảy mật độ trong thời kỳ tăng độ muối sẽ là: S D1 (0 ,464 )( 1 , 31. 10 7 ) (6 7 )( 1 0 3 ) 4,07 .10 5 kg /( 1 chu kỳ triều) (2 3.4 5) và đối với trường hợp độ muối giảm, sử dụng mật độ thấp giống như trong thí dụ trước: S D2 (0 , 81 9 )( 1 , 31 107 )( 0 ,2 )( 7 7) 1 0 (1 0 3 ) (2 3.4 6) S D2 5,79 .10 4 kg /( 1 chu kỳ triều) (2 .4 7) Các giá trị này được dẫn ra để so sánh... (2 000 )( 5 1 5) = 10 ,3 x 10 5 m2 (2 3.3 3) và AE = 6565 m2 (2 3.3 4) Như vậy, sử dụng 23 .10 đối với mật độ tăng: Vf 10 ,3 10 5 1, 43 41, 5 m/h 6565 5,4 2 V f 1, 15 10 m/s (2 3.3 5) (2 3.3 6) Cả hai giá trị của D bây giờ có thể tính theo công thức 23.09, trong đó lấy L = 2000 m Đối với mật độ tăng: D (0 ,254 8 10 3 )( 3 )( 3 60 0) 0,664 (2 )( 200 0) (2 3.3 7) và đối với pha mật độ giảm: D (0 ,254 1, 15 10 2 )( 3 )( 3 60 0). .. cực đại là 8, 06 %o và độ mặn cực tiểu là 2,47 %o (bảng 22. 1) Nhiệt độ nước là 16 C và từ bảng 3.3 ta có mật độ cực đại trên sông là 10 5 , 18 kg/m3 và mật độ cực tiểu là 10 00 ,85 kg/m3 Như vậy ta có: 10 05 , 18 10 00 ,85 ' 4,32 x10 3 (2 3 .1 2) 10 03,02 Độ sâu trung bình của nước trong cảng là: 1 h 13 ,5 ( )( 1 , 7) 14 ,35 m 2 (2 3 .1 3) Từ đây ta thu được bề rộng trên là: 400 + (1 4,35 )( 8 ) = 515 m (2 3 .1 4) Tiết diện... 23.5 nhằm hoàn chỉnh tập hợp các số liệu Bảng 23.5 Số liệu triều tại Hook of Holland Thời gian 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 Mực nước -0 ,53 -0 , 21 0,40 0 ,80 0 ,88 0,67 0 ,19 -0 ,25 -0 , 58 -0 , 58 -0 ,63 -0 ,69 -0 ,62 0 ,13 0 ,80 1, 17 1, 43 0 ,80 0,26 -0 ,44 -0 ,94 -1 ,16 -1 ,13 -0 ,93 -0 ,62 -0 , 08 Dòng trung bình 16 5 ... những giá trị tương ứng sau: 2650 kg/m3 và 12 00 kg/m3 Như vậy, nếu ký hiệu VV là khối lượng nước trong một mét khối trầm tích thì: 12 00 = (2 650 )( 1 -VV ) + (1 00 0 )( VV ) (2 3.2 3) từ đó ta có VV =0 ,88 Như vậy mỗi mét khối trầm tích chứa đựng (1 - 0 ,88 )( 2 65 0) = 3 18 kg (2 3.2 4) 15 9 trầm tích khô Và 5,9 .10 5 kg trầm tích khô chiếm một thể tích: 5,9 10 5 18 55 m3 3 18 (2 3.2 5) Tổng thể tích trầm tích này được tích tụ... phương trình 3.22 Như vậy: 0,7 5(7 ,5 2, 5) 3,74 .10 3 (2 3.3 0) 10 00 (0 ,75 2, 5) Ta có thể rút ra giá trị VD từ phương trình 23. 01 với hệ số tương ứng: V D 0,35 (3 ,74 .10 3 )( 9 , 81 )( 1 4,3 5) V D 0,254 Vf (2 3.3 1) m/s (2 3.3 2) có thể tính trên cơ sở sử dụng số liệu từ bảng 20 .1 Khoảng thời gian h (h) (m) t (h) 03 1, 21 3 10 12 ,4 0,22 2,4 4,5 7,5 0,55 3 Đồng thời, từ hình 23.7 diện tích của cảng sẽ là: AH = (2 000 )( 5 1 5). .. )( 3 )( 3 60 0) 1, 179 ( 2 )( 200 0) (2 3.3 8) Vì một giá trị của D nhỏ hơn 1, giả thiết ban đầu của chúng ta cho rằng có sự trao đổi toàn bộ theo hai hướng (dẫn tới hiệu mật độ tới hạn nêu trên) là không thoả mãn Theo yêu cầu đặt ra trong mục 23.5 chúng ta có thể tính lại VD và D với giá trị delta giảm Nếu giảm delta 50% ta sẽ thu được: 16 1 3 V D 0,35 (1 ,87 10 )( 9 , 81 )( 1 4,3 5) (2 3.3 9) V D 0 , 18 0 m/s (2 3.4 0) Do... ta có: (3 65,25 )( 2 4) 706 12 ,42 (2 3.2 6) chu kỳ triều Như vậy lượng trầm tích tổng cộng tích tụ trong cảng sẽ là: (1 88 5 )( 7 0 6) = 1, 31. 106 m3/năm (2 3.2 7) Lượng trầm tích này sẽ phân bổ trên đáy cảng một lớp có độ dày: 1, 31 10 6 1, 64 m ( 2000 )( 4 0 0) (2 3.2 8) Điều này cho thấy rằng sẽ không kinh tế nếu chỉ nạo vét một lớp ít hơn 2,5 mét Vì trong trường hợp đó ta cần tiến hành nạo vét theo chu kỳ 1, 5 năm . 5,952 . 10 -4 1, 619 . 10 -4 7 ,83 0 . 10 -4 1, 600 . 10 -3 2,567 . 10 -3 2 , 18 0 . 10 -3 4, 616 . 10 -4 4,679 . 10 -4 1, 1 28 . 10 -3 1, 379 . 10 -3 1, 325 . 10 -3 1, 039 . 10 -3 3,0. +0,25 -0 ,15 -0 ,47 -0 , 58 -0 ,62 -0 ,15 +0, 08 0,60 0,75 0,44 +0,07 -0 ,44 -0 ,73 -1 ,03 -1 ,05 -0 ,85 -0 ,52 -0 ,30 0,9 2,2 3,2 2 ,1 1, 1 0 -1 ,5 -2 ,1 -1 ,6 -1 ,1 -1 ,5 -0 ,8 0 . là: )3 5 ,14 )( 1 032, 4 () 6565 )( 8 0 0( 3 D V (2 3 .1 8) 5 10 31, 1 D V kg / (1 chu kỳ triều) (2 3 .1 9) Ta đã sử dụng hệ số G = 80 00 m 1/ 2 / (1 chu kỳ triều). Một nửa trong số lợng nớc đó, 6,53 x 10 6