Thiết kế môn học KCBT THIẾT KẾ MÔN HỌC KẾT CẤU BÊ TÔNG CỐT THÉP Giáo viên hướng dẫn : BÙI THANH QUANG Sinh viên : NGUYỂN PHÚC LÂM Lớp : CĐI- K44 ĐỀ BÀI :Thiết kế một dầm cho cầu đường ôtô nhịp giản đơn ,bằng BTCT ,thi công bằng phương pháp đúc riêng từng dầm tại công trường và tải trọng cho trước . I.SỐ LIÊỤ GIẢ ĐỊNH : Chiều dài nhịp : l =12 m Hoạt tải: HL-93. Khoảng cách hai tim dầm : 220cm Bề rộng chế tạo cánh : br =140cm. Tĩnh tải rải đều : dw =5.5 (KN/m). Hệ số phân bố ngang tính cho momen : mg M =0.47 Hệ số phân bố ngang tính cho lực cắt: mg Q =0.61 Hệ số phân bố ngang tính cho độ võng : mg =0.5 Hệ số cấp đường : k =0,5 Độ võng cho phép của hoạt tải: 1/800 Vật liệu : -Cốt thép theo ASTM A615 M :Cốt thép chịu lực :f y =420 (MPa) :Cốt đai :f y =420 (MPa) -Bê tông : f’ c =28 (MPa) Quy trình thiết kế cầu 22TCN 272 – 05 II.YÊU CẦU VỀ NỘI DUNG : A-TÍNH TOÁN : 1. Chọn mặt cắt ngang dầm . 2. Tính mô men ,lực cắt lớn nhất do tải trọng gây ra . 3. Vẽ biểu đồ bao mômen ,bao lực cắt do tải trọng gây ra . 4. Tính ,bố trí cốt thép dọc chủ tại mặt cắt giữa nhịp 5. Tính ,bố trí cốt thép đai . 6. Tính toán kiểm soát nứt . 7. Tính độ võng do hoạt tải gây ta . 8. Xác định vị trí cắt cốt thép , vẽ biểu dồ bao vật liệu . B -BẢN VẼ: 9.Thể hiện trên khổ giấy A1. 10.Vẽ mặt chính dầm , vẽ các mặt cắt đại diện. 11.Vẽ biểu đồ bao vật liệu . 12.Bóc tách cốt thép , thống kê vật liệu . Nguyễn Phúc Lâm trang 1 Thiết kế môn học KCBT 1. XÁC ĐỊNH SƠ BỘ MẶT CẮT DẦM 1.1Chiều cao dầm h. Chiều cao dầm h được chọn theo điều kiện cường đọ và điều kiện đọ võng ,thông thường với dầm bê tông cốt thép khi chiều cao đã thoã mãn điều kiện cường độ tì cũng đã xđạt yêu cầu về độ võng . Chièu cao dầm được chọn không thay đổi trên suốt chiều dài của nhịp , chọn theo công thúc kinh nghiệm : lh       ÷= 20 1 10 1 =1,2 ÷ 0,6 m Chiều cao nhỏ nhất theo quy trình : h min = 0.07x 12 = 0.84m Trên cơ sở đó sơ bộ chọn chiều cao dầm h = 90 cm =0,9m I.2 Bề rộng sườn dầm b. Tại mặt cắt trên gối của dầm ,chiều rộng của sườn dầm được định ra theo tính toán và ứng suất kéo chủ , tuy nhiên ở đây ta chọn chiều rộng sườn không đổi trên suốt chiều dài dầm .Chiều rộng b w này được chọn chủ yếu theo yêu cầu thi công sao cho dễ đổ bê tông với chất lượng tốt . Theo yêu cầu đó , ta chọn chiều rộng sườn b w = 20 (cm) I.3 Chiều dày bản cánh h f . Chiều dày bản cánh phụ thuộc vào điều kiện chịu lực cục bộ của vị trí xe và sự tham gia chị lực tổng thể với các bộ phận khác .Theo kinh nghiệm h f = 18 (cm). I.4 Chiều rộng bản cánh b. Theo diều kiện đề bài cho : b = 140 (cm). I.5 Chọn kích thước bầu dầm b 1 , h1 : b 1 = 30 (cm). h 1 = 20 (cm). I.6 Tính sơ bộ trọng lượng bản thân của dần trên 1(m ) dài Diện tích mặt cắt dầm . A = 1.4 x 0.18 +0.1 x 0.1 +0.05 x 0.05 + 0.2 x ( 0.9 – 0.2 – 0.18 ) + 0.2 x 0.3 = 0.4285 m 2 w dc = A x γ =0.4285 x 24 = 10,284(KN/m) Trong đó : = γ 24 kN/m 3 : trọng lượng riêng bê tông Nguyễn Phúc Lâm trang 2 Thiết kế môn học KCBT Xác định bề rộng cánh tính toán : Bề rộng cánh tính toán đối với dầm bên trong không lấy quá trị số nhỏ nhất trong ba trị số sau : - 4 1 L = 4 12 = 3 m với L là chiều dài nhịp hữu hiệu . - Khoảng cách tim giữa hai dầm : 220 cm. - 12 lần bề dày cánh và bề rộng sườn dầm : 12h f + b w = 12 x 18 + 20 =236cm - Và bề rộng cánh tính toán cũng không được lớn hơn bề rộng cánh chế tạo b r =140cm QUI ĐỔI TIẾT DIỆN TÍNH TOÁN: - Diện tích tam giác tại chỗ vát bản cánh : S 1 =10 x 10/2 = 50 cm 2 - Chiều dày cánh qui đổi : h f qđ = h f + w bb S − 1 2 = 18 + 20140 502 − x = 18,833 cm - Diện tích tam giác tại chỗ vát bầu dầm S 2 = 5 x 5/2 = 12,5 cm 2 . - Chiều cao bầu dầm mới : h 1 qđ = h 1 + w bb S − 1 2 2 = 20 + 2030 5,122 − x = 22,5 cm = 225 mm Nguyễn Phúc Lâm trang 3 Thiết kế môn học KCBT 2. TÍNH TOÁN DIỆN TÍCH BỐ TRÍ CỐT THÉP TẠI MẶT CẮT GIỮA DẦM Tính mômen tính toán ứng với trạng thái giới hạn cường độ ,tính tại mặt cắt giữa nhịp : M = η ( ) ( ) [ ] { } M wIMkLLmgww Mdwdc ++++ 175.175.15.125.1 1 Trong đó : LL L : tải trọng làn rải đều ( 9.3 KN/m). LL M tan dem =33 : hoạt tải tương đương của xe hai trục thiết kế ứng đảh M tại mặt cắt t giữa nhịp (KN/m). LL M truck = 32,67 :hoạt tải tương đương của xe tải thiết kế ứng với đảh M tại mặt cắt t giữa nhịp (KN/m). mg M =0.47 : hệ số phân bố ngang tính cho mômen (đã tính cả hệ số làn xe m ). w dc =10,284 :trọng lượng dầm trên một đơn vị chiều dài (KN/m). w dw = 5.5 : trọng lượng các lớp mặt cầu và các diện tích công cộng trên một đơn vị chiều dài (tính cho một dầm(KN/m)). IM :hệ số xung kích. ω M = 18 : diện tích đường ảnh hưởng M ( m 2 ). k = 0,5 :hệ số của HL-93. Thay số : M =0.95 ( ) ( ) [ ] { } 1825.01335,075.13.975.147,05.55.1284,1025.1 ++++ xxxxx = 781,78KNm Giả sử chiều cao hữu hiệu của dầm : d =(0.8 ÷ 0.9)h chọn d = 0.9 h = 0.9 x 90 = 81 cm . Giả sử trục trung hoà đi qua sườn ,ta có : M n =0.85 a b w f’ c (d S – a/2 )+ 0.85 β 1 (b – b w ) h f f’ c (d S – h f /2) M u = φ M n Trong đó : M n :Mômen kháng danh định . M u =781,78 (KN/m). φ :Hệ số kháng (với dầm chịu kéo khi uốn lấy : φ = 0.9 ). A s : Diện tích cốt thép chịu kéo . f’ c = 28 MPa :cường độ chịu nén của bêtông ở tuổi 28 ngày. f y = 420 :giới hạn chảy của cốt thép dột chủ β 1 :Hệ số quy đổi chiều cao vùng nén , được xác định = 0.85 khi 28 Mpa h f = 0.18833 m :chiều dày bản cánh sau quy đổi . a = c× β :chiều cao khối ứng suất chữ nhật tương đương . Ta có : a = d s               ××× − −− 2 '85.0 211 swc f u dbf M M φ với: M f = 0.85 )2/(')( 1 fScfw hdfhbb −− β . Thay các số liệu vào ta có: M f = 0,85 × 0,85(1,4- 0,2)0,18833 × 28 × 10 3 (0,81-0,18833/2) =3272,73 KNm φ Mu = 9,0 78,781 = 868,64 KNm 〈 M f ⇒ a 〈 0 Vậy trục trung hòa đi qua bản cánh ,ta chuyển sang tính toán như mặt cắt chữ nhật. Nguyễn Phúc Lâm trang 4 Thiết kế môn học KCBT Xác định a từ điều kiện: M u = M r = φ M n = φ 0,85 f c ’b a(d s –a/2) a = d s         −− 2 '85,0 2 11 sc u bdf M φ = 0,8       ××××× −− 23 81,04,1102885,09,0 78,781 211 =0,0329m =3,29cm 〈 h f β 1 =16,008 cm Diện tích cốt thép cần thiết là A S : A s = y c f abf '85,0 = 420 2814009,3285,0 ××× =2610 mm 2 =26,1 cm 2 Sơ đồ chọn và bố trí thép: Φ F t cm 2 số thanh ∑ F t cm 2 19 2,84 10 28,4 + Số thanh bố trí: 10 + Số hiệu thanh: 19 + Tổng diện tích CT thực tế: 28,4 cm 2 Bố trí thanh 4 hàng 4 cột: KIỂM TRA LẠI TIẾT DIỆN : As = 27,86 cm 2 Khoảng cách từ thớ chịu kéo ngoài cùng tới trọng tâm cốt thép . d t = 10 220216021002404 ×+×+×+× =112 mm d : khảng cách hữu hiệu tương ứng từ thớ chịu kéo ngoài cùng tới trọng tâm cốt thép chịu kéo d s = h – d t = 90-11,2=78,8 cm Giả sử TTH qua cánh . Tính tóan chiều cao vùng nén quy đổi : a = bf fA c ys '85.0 = 14002885,0 4202840 ×× × =35,8 mm =3,58 cm c=a/ β 1 =3,58/0,85=4,21 cm 〈 h f =18,833 cm Vậy điều giả sử là đúng . Mômen kháng tính toán : M r = φ M n = 0,9 × 0,85a b f c ’(d s -a/2) M r = 0,9 × 0,85 2814008,35 ××× (788-35,8/2)=826756565 Nmm=826,757KNm Như vậy M r > M u =778,882 KNm ⇒ dầm đủ khả năng chịu mômen . Nguyễn Phúc Lâm trang 5 Thiết kế môn học KCBT KIỂM TRA LƯỢNG CỐT THÉP : lượng cốt thép tối đa: d c = d a 1 β = 8,78 21,4 =0,053 〈 0,42 (thỏa mãn) lượng cốt thép tối thiểu: A g :diện tích mc nguyên qui đổi =4284,96 cm 2 == g s A A ρ 96,4284 4,28 =6,6 × 10 -3 ρ min = 0,03f c ’/f y = 0,03 × 28/420= 2 × 10 -3 ρρ 〉 min (thỏa mãn) ( vậy mặt cắt chọn thỏa mãn yêu cầu) 3.XÁC ĐỊNH NỘI LỰC : 3.1 Tính toán mômen và lực cắt tại mặt cắt bất kì . Vẽ đường ảnh hưởng mômen ,lực cắt . +chiều dài nhịp l = 12 m +chia dầm thành 10 đoạn ứng với các mặt cắt từ 0 đến 10,mỗi đoạn dài 1.2 m. *Đường ảnh hưởng mômen tại các tiết diện: 1.08 1.92 2.52 2.88 3 Đah M1 Đah M2 Đah M3 Đah M4 Đah M5 Các công thức tính toán giá trị mômen ,lực cắt tại mặt cắt thứ i theo + trạng thái giới hạn cường độ: M i = ( ) ( ) [ ] { } MMLMdwdc wIMLLkLLmgww ×+×××+×+×+× 175,175,15,125,1 η Qi = ( ) ( ) [ ] { } iQQLMQdwdc wIMLLkLLmgwww ×+×××+×+××+× 175,175,15,125,1 η . + trạng thái giới hạn sử dụng : M i =1,0 ( ) ( ) [ ] { } MMLMdwdc wIMkLLLLmgww ×+××+++× 1 Q i = 1,0 ( ) ( ) [ ] { } iQQLQQdwdc wIMkLLLLmgwww ×+××++×+× 1 Nguyễn Phúc Lâm trang 6 Thiết kế môn học KCBT Trong đó : W dw , w dc :tĩnh tải rải đều và trọng lượng bản thân của dầm (KN/m). w M :diện tích đường ảnh hưởng mômen tại mặt cắt thứ i. w Q :tổng đại số diện tích đường ảnh hưởng lựic cắt . w iQ :diện tích phần lớn hơn trên đường ảnh hưởng lực cắt . LL M :hoạt tải tương ứng với đảh mômen tại mặt cắt thứ i. LL Q :hoạt tải tương ứng với đảh lực cắt tại mặt cắt thứ i. mg M ,mg Q :hệ số phân bố ngang tính cho mômen ,lực cắt. LL L = 9,3KN/m:tải trọng làn rải đều . (1+IM):hệ số xung kích , lấy bằng 1,25. η :hệ số điều chỉnh tải trọng xác định bằng công thức 95,0≥××= tRd ηηηη Với đường quốc lộ và trạng thái giới hạn cường độ 95,0= d η ; 05,1= R η ; = t η 0,95. trạng thái giới hạn sử dụng = η 1 Bảng giá trị mômen BAÛNG GIAÙ TRÒ MOÂMEN x i (m) α Ω Mi (m 2 ) LL Mi truck (KNm) LL Mi tadem (KNm) M i cd (KNm) M i sd (KNm) 1.20 0.10 6.48 39.6180 34.5860 302.39 206.02 2.40 0.20 11.52 37.9060 34.3420 527.94 360.46 3.60 0.30 15.12 36.1740 33.9760 680.13 465.41 4.80 0.40 17.28 34.4220 33.4880 762.51 523.00 6.00 0.50 18.00 32.6700 33.0000 781.78 537.28 biểu đồ momen dầm ở trạng thái giới hạn cường độ: 320.39 527.94 680.13 762.51 781.78 762.51 320.39 527.94 680.13 +Đường ảnh hưởng lực cắt tại các tiết diện: Nguyễn Phúc Lâm trang 7 Thiết kế môn học KCBT + + + + + 0.5 0.5 0.4 0.6 0.3 0.7 0.2 0.8 0.1 0.9 + 1 + Biểu đồ bao lực cắt ở trạng thái giới hạn cường độ:(KN) 334.06 2 7 8 . 6 9 2 2 4 . 4 2 171.95 121.82 76.9 334.06 2 7 8 . 6 9 2 2 4 . 4 2 121.82 76.9 171.95 4.Vẽ biều đồ bao vật liêu : Nguyễn Phúc Lâm trang 8 BAÛNG GIAÙ TRÒ LÖÏC CAÉT x i (m) l i (m) ΩQ i (m 2 ) ΩQ(m 2 ) LLQ i truck (KNm) LLQ i tadem (KNm) Q i cd (KNm) Q i sd (KNm) 0.00 12 6.00 6.00 41.33 34.83 334.06 223.28 1.20 10.8 4.86 4.80 44 . 35 38.528 278.69 185.51 2.40 9.6 3.84 3.60 47.67 43.068 224.42 148.40 3.60 8.4 2.94 2.40 51.57 48.78 171.95 112.36 4.80 7.2 2.16 1.20 56.53 56.125 121.82 77.75 6.00 6 1.50 0.00 62.03 66 76.90 46.25 Thiết kế môn học KCBT Tính toán mô men kháng tính toán của dầm khi bị cắt hoặc uốn cốt thép : kết quả tính toán được thể hiện trong bảng sau: số lần cắt số thanh còn lại diện tích As còn lại(mm2) vị trí trục trung hòa a(mm) Mr(Nmm) 0 10 2840 qua cánh 35.798 826718654 1 8 2272 qua cánh 28.639 687637372 2 6 1704 qua cánh 21.479 521254402 3 4 1136 qua cánh 14.319 340451983 Hiệu chỉnh biểu đồ mô men do điều kiện về cốt thép tối thiểu :M r ≥ min{1.2M cr ; 1,33M u } nên khi M u ≤ 0,9 M cr thì điều kiện lượng cốt thép tối thiểu sẽ là M r ≥ 1,33M u . Điều này có nghĩa là khả năng chịu lực của dầm phải bao ngoài đường 3 4 M u khi M u ≤ 0,9 M cr M cr =170,42KNm Nội suy tung độ biểu đồ bao mô men xác định vị trí M u = 1,2M cr và M u = 0,9 M cr thông qua x 1 =765,96mm ; x 2 =608,66mm BIỂU ĐỒ BAO MÔ MEN SAU KHI ĐÃ HIỆU CHỈNH Xác định điểm cắt lý thuyết: Điểm cắt lý thuyết là điểm tại đó theo yêu cầu về uốn không cần cốt thép dài hơn Để xác định điểm cắt lý thuyết ta chỉ cần vẽ biểu đồ mômen tính toán M u và xác định điểm giao biểu đồ θ M n xác định điểm cắt thực tế Từ điểm cắt lý thuyết này cần kéo dài về phía mômen nhỏ hơn một đoạn là l 1 .Chiều dài l 1 lấy bằng trị số lớn nhất trong các trị số sau : - Chiều cao hữu hiệu của tiết diện : d=78,8 mm - 15 lần đường kính danh định :15x19,1=286,5 mm - 1/20 lần nhịp tịnh :1/20 x 12000 =600 mm ⇒ chọn l 1 =788 mm Đồng thời chiều dài này cũng không nhỏ hơn chiều dài phát triển lực l d .Chiều dài l d gọi là chiều dài khai triển hay chiều dài phát triển lực , đó là đoạn mà cốt thép dính bám với bêtông để nó dát cường độ như tính toán. Nguyễn Phúc Lâm trang 9 X1 X2 Mu= 4 3 Mu Mu 1,2 Mcr 0,9 Mcr Thiết kế môn học KCBT Chiều dài khai triển của l d thanh kéo được láy như sau : Chiều dài khai triển cốt thép kéo  d phải không được nhỏ hơn tích số chiều dài triển khai cốt thép kéo cơ bản  db được quy định ở đây , nhân với hệ số điều chỉnh hoặc hệ số như được quy định của quy trình . Chiều dài triển khai của cốt thép kéo không được nhỏ hơn 300 mm Chiều dài triển khai của cốt thép cơ bản  db (mm) được sử dụng với cốt thép dọc sử dụng trong bài là thép số 16 l db =0,02A b x fy/ 'fc =0,02x284x420/ 28 =450,84 mm Đồng thời: l db ≥ 0,06 x d b x f y =0.06x19,1x420=481,32 mm lấy l đb =481,32 mm Trong đó : A b = 284 mm 2 : diện tích của thanh số f y = 420 MPa : cường độ chảy được quy định của các thanh cốt thép f c ’ = 28 MPa :cường độ chịu nén quy định của bêtông ở tuổi 28 ngày d b = 19,1 mm :dường kính thanh Hệ số điều chỉnh làm tăng  d :1,4 Hệ số điều chỉnh làm giảm  d : tt ct A A =26,1/28,4=0,92 ⇒ l d =481,32x1,4x0,92=619,94 chọn l d =620 mm Với : A ct =26,1 (cm 2 ) :diện tích cần thiết theo tính toán A tt = 28,4 (cm 2 ) :diện tích thực tế bố trí Cốt thép chịu kéo có thể kéo dái bằng cách uốn cong qua thân dầm và kết thúc trong vùng bêtông chịu nén với chiều dài triển khai L d tới mặt cắt thiết kế hoặc có thể kéo d ài liên tục lên mặt đối diện cốt thép biểu đồ bao vật liệu Nguyễn Phúc Lâm trang 10 x2 x1 302,39 527,94 0,9 Mcr 1,2 Mcr 680,13 762,51 781,78 340,452 521,254 687,637 826,719 Mu'= 4 3 MU Mu (KNm) Mr (KNm) [...]... x200x770,1=142,866x103 N Khoảng cách bố trí cốt thép đai lớn nhất: Nguyễn Phúc Lâm trang 15 Thiết kế môn học Smax= KCBT Av xf y xd v x cot gθ Vs 142 x 420 x770,1x cot g (37 0 48' ) = =621,1 mm 95,334 x10 3 với Av: diện tích cốt thép đai(mm2) chọn thanh # 10 đường kính danh định d=9,5 mm diện tích mặt cắt ngang cốt thép Av=2x71=142 mm2 Chọn khoảng cách bố trí cốt đai S=30 cm kiểm tra lượng cốt thép đai tối thiểu bxS 200... bị nứt xác định ứng khả năng chịu kéo lớn nhất trong cốt thép ở trạng thái giới hạn sử dụng Nguyễn Phúc Lâm trang 12 Thiết kế môn học KCBT   z   ;0,6 fy  fsd=min  1  (dc × A) 3    dc : chiều cao phần BT tính từ thớ chịu kéo ngoài cùng đến tâm thanh gần nhất theo bố trí cốt thép dọc có dc =40 mm A diện tích phần BT có trọng tâm với cốt thép chủ chịu kéo và được bao bởi các mặt cắt ngang và... cách cánh tay đòn của nội ngẫu lực trường hợp tính theo tiét diện chữ nhật cốt thép đơn dv=d-a/2 dv=max(0,9q;0,72h) và d-a/2 0,9d=0,9x788=709,2 mm 0,72h=0,72x900=648 mm d-a/2=788-35,8/2=770,1 mm bv : bề rộng bản bụng hữu hiệu lấy bằng bề rộng bản bụng nhỏ nhất trong chiều cao Nguyễn Phúc Lâm trang 14 Thiết kế môn học KCBT dv vậy bv=bw=200 mm từ kết quả trên ta lấy dv=770,1 mm S (mm) :bước cốt thép đai... : được xác định bằng cách tra đò thị và bảng α : góc nghiêng của cốt thép ngang với trục dọc, bố trí cốt thép đai vuông góc với trục dầm nên α =900 φ : hệ số sức kháng cắt với BT thường φ =0,9 Av : diện tích cốt thép bị cắt trong phạm vi S(mm) Vs : khả năng chịu cắt của cốt thép (N) Vc : khả năng chịu cắt của BT (N) Vu : lực cắt tính toán (N) - Kiểm tra điều kiện chịu cắt theo khả năng chịu lực của...Thiết kế môn học KCBT 5-KIỂM SOÁT NỨT Tại một mặt cắt bấc kì thì tùy vào giá trị nội bê tông có thể bị nứt hay không Vì thế để tính toán kiểm soát nứt ta phải kiểm tra xem mặt cắt có bị nứt hay không, Nguyễn Phúc Lâm trang 11 Thiết kế môn học KCBT ngươi ta coi phân bố ứng suất trên mặt cắt ngang là tuyến tính và tính ứng suất kéo fc của BT mặt cắt ngang tính toán diện tích mặt cắt ngang:... yA=y=11,2 cm khi đó diện tích phần BT bọc cốt thép cần tìm: dtA=30x2+(20+2x2,39)(5-2,39)+ (5-2,39)2 =671,49 cm2 A=dtA/10=67,149 cm2 Thông số bề rộng vết nứt xét trong điều kiện bình thường : Z=30000 N/mm Nguyễn Phúc Lâm trang 13 Thiết kế môn học KCBT 30000 Z (dcxA) 1 3 = (40 x6714,9) 1 3 =464,97 N/mm2 0,6 fy=0,6x420=252 Mpa ⇒ fsa=252 Mpa Tính toán ứng suất sử dụng trong cốt thép Tính diện tích tương đương của... θ và hệ số β vu 214,38 x10 3 Tính toán ứng suất cắt: v= φxd xb = =1,55 N/mm2 0,9 x 770,1x 200 v v Tỷ số ứng suất v/fc’=1,55/28=0,055Avmin=62,74mm thỏa mãn kiểm tra khoảng cách tối đa của cốt thép đai 0,1xfc’xdvxbv=0,1x28x770,1x200=431,26x103 N >Vu=214,38 KN Nên kiểm tra theo điều kiện sau: S ≤ 0,8dv S=300 mm ≤ 0,8x770,1=616,1 mm thỏa mãn kiểm tra điều kiệm đảm bảo cho cốt thép dọc không bị chảy dưới tác dụng tổ hợp của momen lực dọc trục và lực cắt Khả năng chịu cát của cốt thép đai Vs’= Av xf y xd v x cot gθ S = 142 x 420 x770,1x... E=Ec=26752,498 Mpa L-X-4,3=4,41 L-X-8,6=0,11 Momen quán tính hữu hiệu : I=min(Ig;Ic) Ig=3,169296598x1010 mm4 (momen quán tính tiết diện nguyên) Momen nứt Mcr =fr Ig yt 3 =3,33x 3,169296598 x1010 =170422050 Nmm =170,42 KNm 619,95 3  Mcr   170,42   =0,0319   =  Ma   537,28  Ic (mm4) momen hữu hiệu tính theo công thức: Nguyễn Phúc Lâm trang 17 Thiết kế môn học M Ic =  cr M  a KCBT 3  M   Ig