Đang tải... (xem toàn văn)
Trục giữa xe đạp là một chi tiết dạng trục, đặc, dạng trục bậc để truyền mô men xoắn, trục còn chịu uốn dưới tác dụng của tải trọng.Trục có hai đầu đối xứng nhau.Hai đầu trục 16 có phay rãnh ngang phẳng sâu 3mm, hai rãnh này để nắp chốt cavec khi lắp đùi trái xe đạp lênhai đàu trục đó.Đoạn trục tiếp theo có đường kính 16,7 nối giữa đoạn đầu trục và đoạn gờ trục. Tại chỗ chuyển tiếp giữa đoạn trục này và đoạn gờ trục có lắp bi trực tiếp lên đó tạo ra ổ bi, do đó bán kính góc lượn tai chỗ chuyển tiếp này phải có R Rbi bán kính của viên bi, đồng thời bề mặt này phải có độ nhẵn bóng cao.Đoạn trục tiếp theo là đoạn gờ trục 22 đoạn này có tác dụng như vòng cách của ổ bi. Đoạn tiếp theo là đoạn trục giữa 16,7 nối giữa hai đoạn gờ trục, trên đoạn này không nắp ghép với bề mặt nào nên độ nhẵn bóng không cần cao, nhưng chỗ chuyển tiếp phải tạo góc lượn hợp lý để tránh tập trung ứng suất
Đồ án môn học Bộ môn công nghệ chế tạo máy Lời nói đầu phÇn i ph©ntÝch chi tiÕt gia c«ng 1/ Phân tích đặc điểm kết cấu, chức năng, điều kiện làm việc 2/ Yêu cầu kỹ thuật 3/ Biện pháp gia công lần cuối 4/TÝnh c«ng nghƯ kÕt cÊu phÇn ii xác định dạng sản xuất .4 1/ ý nghÜa việc xác định dạng sản xuất 2/ Xác định dạng sản xuÊt .4 PhÇn iii Chọn phôI phơng pháp chế tạo phôi .6 1/ C¬ së ®Ĩ chän ph«i 2/ Phơng pháp chế tạo ph«i .6 phÇn iV thiÕt kế quy trình công nghệ gia công I/ Chän chuÈn ®Þnh vÞ 1/ Yêu cầu chung .7 2/ Những lời khuyên chung chọn chuẩn .7 3/ Chän chuÈn tinh 4/ Chän chuÈn th« 10 II/ LËp quy trình công nghệ 11 phÇn V .26 Tính tra lợng d 26 I/ Mục đích ý nghĩa việc tra lợng d 26 II/ Xác định lơng d gia công 27 1/ TÝch l¬ng d cho bỊ mỈt trơc φ16,7 27 PhÇnIV 29 Tính tra chế độ cắt .29 Nguyªn c«ng I: TiƯn th« φ22 .29 Nguyên công II: Khoả mặt đầu, khoan tâm 30 Nguyên công III: Khoả mặt đầu, khoan tâm .31 Nguyên công IV: Tiện th« φ16,7, tiƯn th« φ16 33 Nguyên công V: Tiện thô 16,7, tiện thô 16 34 Nguyên công VI: TiƯn tinh φ22, φ16,7, φ16 , v¸t mÐp .35 Nguyên công VII: Tiện tinh 22, φ16,7, φ16 , v¸t mÐp 37 Nguyên công VIII: Phay rÃnh phẳng ngang 40 Nguyên công IX: Phay rÃnh ph¼ng ngang 40 10 Nguyên công XI: Mài 16,7; 16 41 11 Nguyên công XII: Mài 16,7; φ16 42 Tµi liƯu tham kh¶o 42 Quách Văn Quỳnh lớp K35MA Trờng ĐHKTCN Đồ án môn học Bộ môn công nghệ chế tạo máy Lời nói đầu Hiện khoa học kỹ thuật phát triển nh vũ bÃo, mang lại lợi ích cho ngời tất nhữnh lĩnh vực tinh thần vật chất Để nâng cao đời sống nhân dân, để hoà nhập vào sù ph¸t triĨn chung cđa c¸c níc khu vùc nh giới Đảng Nhà nớc ta đà đề mục tiêu năm tới nớc công nghiệp hoá đại hoá Muốn thực đợc điều ngành cần quan tâm phát triển ngành khí chế tạo máy ngành khí chế tạo máy đóng vai trò quan trọng việc sản xuất thiết bị công cụ cho ngành kinh tế quốc dân Để thực việc phát triển ngành khí cần đẩy mạnh đào tạo đội ngũ cán kỹ thuật có trình độ chuyên môn cao, đồng thời phải đáp ứng đợc yêu cầu công nghệ tiên tiến, công nghệ tự động hoá theo dây truyền sản xuất Nhằm thực mục tiêu đó, chúng Em sinh viên trờng Đại Học Kỹ Thuật Công Nghiệp - Thái Nguyên nói riêng sinh viên trờng kỹ thuật nói chung nớc cố gắng phấn đấu học tập rèn luyện, trau dồi kiến thức đà đợc dạy trêng ®Ĩ sau trêng cã thĨ ®ãng góp phần trí tuệ sức lực vào công đổi đất nớc kû míi Sau mét thêi gian häc m«n c«ng nghệ chế tạo máy, Em đà đợc thầy giáo Trần Minh Đức giao cho đề tài tính toán thiết kế quy trình công nghệ gia công Trục Vít Đây mét chi tiÕt quan träng hép gi¶m tèc Qua đề tài Em đà tổng hợp đợc nhiều kiến thức chuyên môn, giúp Em hiểu rõ công việc kỹ s thiết kế quy trình công nghệ Song với hiểu biết hạn chế với kinh nghiệm thực tế cha nhiều nên đề tài Em không tránh khỏi thiếu sót Em mong đợc bảo thầy môn Công Nghệ Chế Tạo Máy Thầy Cô giáo khoa để đề tài Em đợc hoàn thiện Cuối Em xin chân thành cảm ơn quan tâm bảo Thầy Cô khoa môn Công Nghệ Chế Tạo Máy trờng Đại Học Kỹ Thuật Công Nghiệp đặc biệt hớng dẫn tận tình thầy giáo Tiến Sĩ : Trần Minh Đức Ngày 28 tháng 11 năm 2003 Sinh viên : Quách Văn Quỳnh Quách Văn Quỳnh lớp K35MA Trờng ĐHKTCN Đồ án môn học Bộ môn công nghệ chế tạo máy phần i phântích chi tiết gia công 1/ Phân tích đặc điểm kết cấu, chức năng, điều kiện làm việc - Trục xe đạp chi tiết dạng trục, đặc, dạng trục bậc để truyền mô men xoắn, trục chịu uốn dới tác dụng tải trọng - Trục có hai đầu đối xứng - Hai đầu trục 16 có phay rÃnh ngang phẳng sâu 3mm, hai rÃnh để nắp chốt cavec lắp đùi trái xe đạp lênhai đàu trục - Đoạn trục có đờng kính 16,7 nối đoạn đầu trục đoạn gờ trục Tại chỗ chuyển tiếp đoạn trục đoạn gờ trục có lắp bi trực tiếp lên tạo ổ bi, bán kính góc lợn tai chỗ chuyển tiếp phải có R Rbi bán kính viên bi, đồng thời bề mặt phải có độ nhẵn bóng cao - Đoạn trục đoạn gờ trục 22 đoạn có tác dụng nh vòng cách ổ bi Đoạn đoạn trục 16,7 nối hai đoạn gờ trục, đoạn không nắp ghép với bề mặt nên độ nhẵn bóng không cần cao, nhng chỗ chuyển tiếp phải tạo góc lợn hợp lý để tránh tập trung ứng suất 2/ Yêu cầu kỹ thuật - Chi tiết có dạng trục bậc, hai đầu có phay rÃy phẳng ngang xuyên suốt có lắp chốt để truyền mô men xoắn cần phải đảm bảo yêu cầu sau: + Độ nhám rÃnh phẳng ngang Ra= 2,5àm + Độ song song với mặt lắp bi phải 0,05 - Tại mặt trục lắp bi, toàn tải trọng mà trục phải chịu đặt trực tiếp lên viên bi hai ổ bề mặt trục lắp bi chịu tải trọng cục lớn trục nhanh mòn bị mỏi tiết diện nên trục dễ bị hỏng tiết diện bề mặt cần phải gia công đạt độ xác cao + Tôi đạt độ cứng HRC 48-52, chiều sâu lớp thấm tôi: 1,2-1,5 + Sau nhiệt luyên mài đạt Ra= 0,63àm + Độ đảo mặt lăn bi R2 so vơi tâm trục 0,05 + Độ không thẳng trục 0,3/138 + Hai đầu làm việc mạ lớp Cu Ni Cr + Đoạn trục có bề mặt trục không lắp ghép nên mạ lớp Cu - Ni 3/ Biện pháp gia công lần cuối - Các bề mặ lắp ghép đạt độ bóng cấp 6; cấp 7; cấp dạt đợc phơng pháp mài Quách Văn Quỳnh lớp K35MA Trờng ĐHKTCN Đồ án môn học - Bộ môn công nghệ chế tạo máy Các bề mặt rÃnh đạt đợc phơng pháp phay, bề mặt rÃnh phay đạt đợc cấp độ ngẵn bóng cấp 4/Tính công nghệ kết cấu - Các bề mặt trục tiện đợc phơng pháp tiện thông thờng, đờng kính đoạn trục giảm dần hai đầu nhng đảm bảo độ cứng vững làm việc - Trục có khả gia công đợc máy chép hình thuỷ lực - Trong trờng hợp gia công nhiều giao lúc trục đảm bảo l/d 10 nên độ cớng vứng trục đợc đảm bảo * Kết luận Vậy kết cấu trục hợp lý, phù hợp với điều kiện làm việc yêu cầu kỹ thuật hoàn toàn đật đợc phần ii xác định dạng sản xuất 1/ ý nghĩa việc xác định dạng sản xuất Dạng sản xuất khái niệm đặc trng mang tính tổng hợp, việc xác định dạng sản xuất hợp lý giúp cho xác định hợp lý đờng lối, biện pháp công nghệ tổ chức sản xuất chế tạo sản phẩm đạt tiêu kinh tế kỹ thuật Để xác định dạng sản xuất hợp lý ngời ta vào tiêu: - Sản lợng khí hàng năm chi tiết : ( ct/ n ) - Träng lỵng cđa chi tiÕt : Kg 2/ Xác định dạng sản xuất a/ Sản lợng hàng năm chi tiết gia công Sản lợng hàng năm chi tiết gia công đợc xác địng theo công thức [1] β N=N1.m.(1 + ) 100 Trong ®ã : N: Số chi tiết đợc sản xuất năm (ct/năm) N1: Số sản phẩm đợc sản xuất năm(ct/năm) N1 = 30000 (ct/năm) m: Số chi tiết mét s¶n phÈm m = (ct) β: sè chi tiết đợc chế tạo thêm để dự phòng hỏng hóc (tính 100 chi tiết) Quách Văn Quỳnh lớp K35MA Trờng ĐHKTCN Đồ án môn học =57 Bộ môn công nghệ chế tạo máy chọn = (ct) ) = 31500 (ct/năm) 100 b/ Xác định träng lỵng cđa chi tiÕt Träng lỵng cđa chi tiÕt đợc xác định theo công thức: N = 30000.1.(1 + Trong đó: Q = Vì (KG) [1] Q: Trọng lợng cđa chi tiÕt (KG) V: ThĨ tÝch cđa chi tiÕt (dm3) : Trọng lợng riêng vật liệu (KG/dm3) Với thép = 7,852 (KG/dm3) Dựa vào vẻ chi tiết ta xác định đợc thể tich chi tiết nh sau: V = 2V1 + 2V2 + 2V3 + V4 3,14 × 0,16 × 0,28 = 0,00563 ( dm3) 3,14 × 0,167 V2 = × 0,115 = 0,00252 (dm3) 3,14 × 0,22 V3 = × 0,03 = 0,00114 (dm3) 3,14 × 0,167 V4 = × 0,49 = 0,01073 (dm3) V = 2× 0,00563 + 2× 0,00252 + 2× 0,00114 + 0,001073 + 0,02931 = 0,02931 ( dm3) V1 = ⇒ G = 0,02931 ì 7,852 = 0,23 (KG) Dựa vào trọng lợng chi tiết sản lợng khí hàng năm Tra bảnh [1] Quách Văn Quỳnh lớp K35MA Trờng ĐHKTCN Đồ án môn học Bộ môn công nghệ chế tạo máy G = 0,23 KG < KG 5000 < N = 31500 < 50000 (ct) ⇒ Dạng sản xuất hàng loạt lớn Với Phần iii Chọn phôI phơng pháp chế tạo phôi 1/ Cơ sở để chọn phôi - Việc xác định phơng pháp chế tạo phôi hợp lý đảm bảo đợc yêu cầu kỹ thuật chi tiết phôi phải phân bố đủ lơng d cho trình gia công để sửa hết đợc sai số việc chế tạo phôi Lợng d hợp lý giảm đợc khối lợng gia công, giảm sai số in dập, dẫn đến tăng đợc độ xác gia công, tăng suất góp phần làm hạ giá thành sản phẩm - Với chi tiết gia công dạng trục bậc, vật liệu chế tạo thép 45X C15 C45 Vật liệu có tính tốt độ bền cao Chi tiết có hình dáng đơn giản, đòi hỏi độ xác cao dạng sản suất hàng loạt lớn để thoả mÃn đợc yêu cầu kỹ thuật chi tiết: Chọn phơng pháp chế tạo phôi gia công áp lực 2/ Phơng pháp chế tạo phôi - Gia công áp lực có nhiều phơng pháp nh: Rèn dập cán để xác định đợc phơng pháp chế tạo phoi hợp lý cần phân tích u nhợc điểm phơng pháp Với chi tiết có dạng trục bậc, nhỏ, hình dáng đơn giản chọn phơng pháp chế tạo phôi dập nóng tthể tích phơng pháp cho độ xác cao, có khả gia công đợc chi tiết có hình dáng phức tạp, nâng cao đợc tính phôi, tăng suất phù hợp với sản xuất hàng loạt lớn hàng khối từ tiết kiệm đợc vật liệu, giảm khối lợng gia công cắt gọt làm giảm thời gian gia công, làm tăng suất giảm đợc chi phí khác từ góp phần làm hạ giá thành sản phẩm Tuy nhiên phơng pháp có số nhợc điểm nh : lực ép lớn, việc chế tạo khuôn dập gặp nhiều khó khăn Quách Văn Quỳnh lớp K35MA Trờng ĐHKTCN Đồ án môn học Bộ môn công nghệ chế tạo máy phần iV thiết kế quy trình công nghệ gia công I/ Chọn chuẩn định vị 1/ Yêu cầu chung Việc chọn chuẩn định vị có ý nghĩa quan trọng việc thiết kế quy trình công nghệ chọn chuẩn hợp lý cần thoả mÃn hai yêu cầu sau: + Đảm bảo chất lơng chi tiết suốt trình gia công + Đảm bảo suất cao giá thành hạ 2/ Những lời khuyên chung chọn chuẩn - Chọn chuẩn phải tuân theo nguyên tắc điểm : Khi định vị để khống chế hết số bậc tự cần thiết chi tiết gia công - Trong sơ đồ gia công phải tuyệt đối tránh : + Thiếu định vị + Siêu định vị - Chọn chuẩn cho chi tiết gia công không bị biến dạng nhiều lực kẹp lực cắt Đồng thời đảm bảo lực kẹp nhỏ nhằm đảm bảo giảm sức lực ngời công nhân đảm bảo an toàn 3/ Chọn chuẩn tinh - ã - a/ Yêu cầu đối vơi chọn chuẩn tinh Đảm bảo phân bố đủ lợng d cho bề mặt gia công Đảm bảo độ xác tơng quan bề mặt gia công vơi b/ Nguyên tắc chung chọn chuẩn tinh Cố gắng chọn chuẩn tinh chuẩn tinh Nhh gia công chi tiết có vị chí nh làm việc, độ xác đạt đợc moọt cách trực tiếp dễ dàng hơn, đơn giản hoá trình lắp giáp, đỡ phải gia công thêm chuẩn tinh phụ Cố gắng chọn chuÈn tinh cho trïng chuÈn cµng cao cµng tèt nh giảm đợc sai số gia công chuẩn sở trùng với chuẩn khởi suất nên c = Cè g¾ng chän chuÈn tinh thèng nhÊt cho trình gia công Nếu đợc nh số chủng loại đồ gá giảm bớt dợc chi phí thiết kế tính toán chế tạo đồ gá nên góp phần làm giảm giá thành sản phẩm c/ Các phơng án chọn chuẩn tinh Với yêu cầu nguyên tắc nêu ta có phơng án chọn chuẩn tinh cho trục nh sau: Phơng án : Chuẩn tinh hai lỗ tâm khống chế bậc tự Trong : + Mũi tâm cố định khống chế bậc tự + Mũi tâm di động khống chế bậc tự Các bậc tự bị khống chế là: Quách Văn Quỳnh lớp K35MA Trờng ĐHKTCN Đồ án môn học Bộ môn công nghệ chế tạo máy + Tịnh tiến theo ph¬ng : OX ; OY ; OZ + Quay quanh trục : OZ ; OY - Sơ đồ định vị : - Ưu điểm : phơng pháp gia công đợc hầi hết mặt chi tiết, đảm bảo độ đồng tâm bậc trục với đờng tâm chi tiết đảm bảo độ xác tơng quan bề mặt Chi tiết đợc đảm bảo lời khuyên chọn chuẩn tinh thống chọn chuẩn tinh hai lỗ tâm sử dụng dùng để kiểm tra sửa chữa, gá đặt chi tiết nhanh tróng - Nhợc điểm : Chọn chuẩn tinh hai lỗ tâm gia công lỗ tâm tróng mòn sinh nhiệt ma sát làm biến dạng lỗ tâm ta phải sửa lại lỗ tâm mòn ã Phơng án - Chuẩn tinh hai mặt trục 16 kết hợp với vai trôc khèng chÕ bËc tù + Hai khèi V ng¾n khèng chÕ bËc tù + Vai trơc khèng chÕ bËc tù - S¬ đồ định vị : - Các bậc tự bị khống chế : Quách Văn Quỳnh lớp K35MA Trờng ĐHKTCN Đồ án môn học ã - Bộ môn công nghệ chế tạo máy + Tịnh tiến theo ph¬ng : OX ; OY ; OZ + Quay quanh trục : OZ ; OY Ưu điểm : Phơng pháp cho độ cứng vững cao gia công, đảm bảo độ xác tơng quan bề mặt trục với đơng tâm trục, gá đặt đơn giản Nhợc điểm : Không gia công đợc không gian rộng, cần phải gia công bề mặt chọn làm chuẩn tinh với độ xác cao Phơng án Chuẩn tinh mặt trụ kết hợp với lỗ tâm khống chế bậc tự ( định vị mâm cặp chấu, moọt đầu chống tâm) Sơ đồ định vị : - Các bậc tự bị khống chế : + Tịnh tiến theo phơng : OX ; OY ; OZ + Quay quanh c¸c trơc : OZ ; OY - Ưu điểm : gá đặt nhanh tróng - Nhợc điểm : Độ xác đồng tâm không cao d/ Nhận xét chọn chuẩn tinh - Với ba phơng án chọn chuẩn tinh vừa nêu ta thấy chi tiết gia công có dạng trục bậc đòi hỏi độ đồng tâm cao đoạn trục + Phơng án thoả mÃn đợc chuẩn tinh chuẩn tinh thống Kết cấu đồ gá đơn giản thuận tiện sử dụng sử dụng hai lỗ tâm làm chuẩn tinh đảm bảo độ xác tơng quan + Phơng án dùng chuẩn tinh hai bề mặt ngõng trục, khặc phục đợc nhợc điểm phơng án 1, cần độ cứng vững cao để gia công rÃnh then * Nh vËy : víi chi tiÕt gia c«ng trục bậc ta sử dụng phơng án ph[ng án làm chuẩn tinh Quách Văn Quỳnh lớp K35MA Trờng ĐHKTCN Đồ án môn học Bộ môn công nghệ chế tạo máy 4/ Chọn chuẩn thô Việc chọn chuẩn thô có ý nghĩa định đến quy trình công nghệ, có ảnh hởng tới nguyên công sau độ xác chi tiết gia công a/ Yêu cầc chịn chuẩn thô - Đảm bảo độ xác vị trí tơng quan bề mặt gia công bề mặt không gia công - Đảm bảo phân bố đủ lợng d cho bế mặt gia công b/ Các lời khuyên chọn chuẩn thô Theo phơng kích thớc định chi tiết gia công có bề mặt không gia công nên chọn bề mặt làm chuẩn thô - Theo phơng kích thớc định chi tiết gia công Nếu chi tiết gia công có hai hay nhiều bề mặt không gia công đòi hỏi có vị trí xác tơng quan cao với bề mặt gia công làm chuẩn thô - Theo phơng kích thớc định chi tiết gia công Có tất bề mặt qua gia công ta nên chọn bề mặt phôi ứng với bề mặt gia công đòi hỏi lợng d phải bố trí nhỏ làm chuẩn thô - Nếu chi tiết có hai hay nhiều bề mặt đủ điều kiện để chọn làm chuẩn thô ta nên chọn bề mặt phẳng ,trơn chu làm chuẩn thô - ứng với bậc tự định chi tiết gia công, ta chọn chuẩn thô không lần suốt trình gia công vi phạm lời khuyên gọi phạm chuẩn thô Nếu phạm chuẩn thô gây nên sai số vị trí tơng quan bề mặt gia công với Dựa vào đặc điểm chi tiết gia công với yêu cầu điểm cần tuân thủ chọn chuẩn thô ta lập phơng án chọn chuẩn thô nh sau: ã Phơng án Chọn chuẩn thô bề mặt trụ 16,7 Kết hỵp víi vai trơc khèng chÕ bËc tù ( Hai khèi V ng¾n khèng chÕ bËc tù kÕt hỵp víi vai trơc khèng chÕ bËc tự do) Ưu điểm : Gá đặt nhanh đảm bảo độ cứng vững chi tiết gia công, đảm bảo độ xác vị trí tơng quan bề mặt trụ 16,7 với bề mặt trụ khác chi tiết - Nhợc điểm : lực kẹp lớn không gia công đợc hầu hết bề mặt chi tiết vơi chi tiết có chiều dài trục nhỏ không gia công đợc bị hạn chế máy - Sơ đồ dịnh vị: Quách Văn Quỳnh lớp K35MA Trờng ĐHKTCN 10 Đồ án môn học Bộ môn công nghệ chế tạo máy Quách Văn Quỳnh lớp K35MA Trờng ĐHKTCN 21 Đồ án môn học Bộ môn công nghệ chế tạo máy Quách Văn Quỳnh lớp K35MA Trờng ĐHKTCN 22 Đồ án môn học Bộ môn công nghệ chế tạo máy Quách Văn Quỳnh lớp K35MA Trờng ĐHKTCN 23 Đồ án môn học Bộ môn công nghệ chế tạo máy Quách Văn Quỳnh lớp K35MA Trờng ĐHKTCN 24 Đồ án môn học Bộ môn công nghệ chế tạo máy Quách Văn Quỳnh lớp K35MA Trờng ĐHKTCN 25 Đồ án môn học Bộ môn công nghệ chế tạo máy phần V Tính tra lợng d I/ Mục đích ý nghĩa việc tra lợng d - Phôi đợc xác định phần lớn dựa vào lợng d gia công lợng d gia công lợng d gia công đợc xác định hợp lý trị số góp phần bảo đảm hiệu kinh tế trình công nghệ + Lợng d mà lớn tiêu tốn vật liệu, tiêu hao lợng, lao động, tốn thời gian gia công, dụng cụ cắt dẫn đến làm tăng giá thành sản phẩm + Lợng d mà nhỏ không hớt hết đợc sai lệch phôi chi tiết không đạt yêu cầu Mục đích việc xác định lợng d cho lợng d cho nguyên công bớc hợp lý nhất, để đạt đợc độ xác yêu cầu, nâng cao tuổi thọ dụng cụ căt giảm thời gian gia công, vật liệu, lợng hạ giá thành sản phẩm Quách Văn Quỳnh lớp K35MA Trờng ĐHKTCN 26 Đồ án môn học Bộ môn công nghệ chế tạo máy Có hai phơng pháp để xác định lợng d gia công + Thống kê kinh nghiệm (tra bảng sổ tay) + Tính toán phân tích Đặc điểm phơng pháp thống kê kinh nghiệm: Lợng d gia công đợc xá định tổng giá trị lợng d bớc gia công theo kinh nghiệm đợc tổng hợp thành bảng tra sổ tay Nhợc điểm phơng pháp không xét đến điều kiện gia công cụ thể nên lợng d gia công thờng lớn giá trị cần thiết Đặc điểm phơng pháp tính toán phân tích : Xác định lơng d gia công sở tính toán phân tích yếu tố tạo lợng d cần thiết phải hớt để đảm bảo kÝch thíc cđa chi tiÕt hoµn chØnh, vËy tiÕt kiệm đợc vật liệu, dao, phôi, giảm đợc thời gian gia công nhng nhợc điểm phải tính toán phức tạp nhiều thời gian Từ đặc điểm hai phơng pháp ta xác định đợc lợng d cho bề mặt 16,7 cần đạt độ chín xác cao theo phơng pháp tính toán phân tích bề mặt lại đợc xác định phơng pháp thống kê kinh nghiệm II/ Xác định lơng d gia công 1/ Tích lơng d cho bề mặt trục 16,7 Bề mặt trục 16,7 (đoạn đầu) bề mặt lắp bi nồi trực tiếp lên đó, trục viên bi có chuyển động tơng đối lên cần độ xác cao : độ xác cấp 7, cấp độ nhẵn bóng : cấp nhằm giảm ma sát lăn, tăng độ bền mỏi cho trục bề mặt phảI qua nguyên công : Tiện thô - tiện tinh mài Vì bềmặt gia công bề mặt trụ nên nguyên công dùng chhuẩn định vị hai lỗ tâm nên sai số gá đặt có gđ = (theo phơng pháp hớng kính) Vì vẩytong trờng hợp lợng d nhỏ đợc xác định theo công thức bảng [1] 2Zmin= 2(Rzi-1+ Ti-1 +ρi-1 ) (4) :trang 39 [1] : Zmin: lợng d tối thiểu mét phÝa Rzi-1: chiỊu cao nhÊp nh« tÕ vi nguyên công sát trớc để lại Ti-1: chiều sâu lớp h hỏng bề mặt lớp sát trớc để lại i-1: Sai lệch không gian tổng cộng bớc sát trớc để lại đợc xác định nh sau: 2 ρph= ρ c + ρ lk ρph : Sai lƯch kh«ng gian cđa ph«i dËp ρc= ∆K L : giá trị cong vênh phôi K = àm/mm : độ cong giới hạn phôi đơn vị chiều dài tra bảng 15[1] L= 33,75 mm chiều dài từ mặt đầu trục đến tâm phần gia công lk : Độ sai lệch khuôn tra bảng 17[1] lk= 0,2mm = 200àm c= 2.33,75=67,5 àm 2 ph= 67,5 + 200 =211àm Quách Văn Quỳnh lớp K35MA Trờng ĐHKTCN 27 Đồ án môn học Bộ môn công nghệ chế tạo máy th=Ks ph Với Ks=0,06 (bảng 343[6]) t= Ks ph Vơi Ks=0,04 th= 0,06 211= 13àm t= 0,04 211= 8àm Tra bảng 10[1] Xác định đợc Rzph= 150àm; Tph= 160àm Tra bảng 12[1] Xác định đợc Rz ; T nguyên công để lại - Tiện thô Rzth= 50àm ; Tth= 50àm - Tiện tinh Rt= 20àm ; Tt= 30àm Thay giá tri vào công thức (4) ta tính đợc lợng d Zmin cho bớc công nghệ sau: - Khi tiện thô: 2Zmin= 2(150 + 150 + 211=1022àm - Khi tiƯn tinh 2Zmin= 2(50 +50 +30)= 226µm - Khi mµi 2Zmin= 2(20 + 30 + 8)= 116àm Đờng kính trục đợc xác định nh sau: dimin= d(i+1)min + 2Zmin dimà = dimin + i d1mÃ,(min) : lần lợt đờng kính trục lớn nhỏ trục bợc công nghệ thứ i i : dung sai cđa kÝch thíc di theo cÊp chÝnh x¸c kinh tếmà phơng pháp gia công đạt đợc i tra sỉ tay b¶ng 4.1[2] Víi kÝch thíc danh nghÜa d=16,7 Tiện thô cấp xác 12: th= 0,18 mm ⇒ TiƯn tinh cÊp chÝnh x¸c 9: ⇒δt= 0,043 mm Mài tinhcáp xác : mt= 0,018 mm phôi dập cácp xác 16: ph= 1,1mm - §êng kÝnh trơc sau mµi d3min=16,7- 0,018 = 16,682 mm d3m· = 16,7 mm - §êng kÝnh trơc tríc mµi (sau tiƯn tinh) d2min= 16,682 + 0,116 = 16,798 mm d2max= 16,798 + 0,043 = 16,841 mm - §êng kÝnh trơc tríc tiƯn tinh (sau tiƯn th«) d1min = 16,798 + 0,226 = 17,024 mm d1max = 17,024 + 0,18 = 17,024 mm - §êng kÝnh cđa ph«i dph(min) = 17,024 + 1,022 = 18,046 mm dph(max) = 18,046 + 1,1 = 19,146 mm Lỵng d giới hạm bớc công nghệ đợc xác định nh sau: Zmax hiệu kích thớc giới hạn lớn Zmin hiệu kích thớc giới hạn nhá nhÊt 2Zmax(min) =dimax(min) –di+1max( min) ⇒ Mµi: 2Z3max = 16,841 – 16,7 = 0,141 mm Bíc sau tiƯn th«: Bớc sau tiện tinh: Quách Văn Quỳnh lớp K35MA Trờng ĐHKTCN 28 Đồ án môn học Bộ môn công nghệ chế tạo máy 2Z3min = 16,798 16,682 + 0,116 mm ⇒ TiÖn tinh: 2Z2max = 17,204 – 16,841 = 0,363 mm 2Z2min = 17,024 – 16,897 = 0,226 mm ⇒ TiƯn th«: 2Z1max = 19,146 – 17,204 = 1,942 mm 2Z1min = 18,046 – 17,024 = 1,022 mm ⇒ 2Z0max = 0,141 + 0,363 + 1,942 = 2,446 mm 2Z0min = 0,116 + 0,226 + 1,022 = 1,364 mm KiÓm tra: 2(Z0max – Z0min) = δph - δct 2,446 – 1,364 = 1,1 – 0,018 = 1,082 mm B¶ng tính lợng d mặt trụ 16,7 Bớc Rz T 2Zmin dmin dmin ρ ρ (tÝnh) (tÝnh) Ph«i 150 150 211 18,05 1100 18,05 TiƯn th« 50 50 13 1022 17,02 180 17,02 TiÖn tinh 20 30 226 16,80 43 16,80 Mµi 116 16,89 18 16,89 dmax 2Zmin 2Zmax 19,15 17,20 1022 16,84 226 16,7 116 1442 363 141 2/ TRa lợng d cho bề mặt lại Tra lợng d cho bề mặt trục 16 - Lợng d tỉng céng 2Zb0 = 3,5 mm - Lỵng d cho tiện thô 2Zb1= 1,9 mm (bảng VII-45[7]) - Lợng d cho tiện tinh 2Zb2= 1,3 mm (bảng 3-120[2]) - Lợng cho mài 2Zb3= 0,3 mm (bảng 3-120[2]) Tra lợng d cho bề mặt 22 - Lợng d tổng cộng 2Zb0= 3,0 mm - Lợng d cho tiện thô 2Zb1= 2,0 mm (bảng VII-45[7]) - Lợng d cho tiện tinh 2Zb2= 1,0 mm (bảng 3-120[2]) Tra lợng d cho bề mặt trục 16,7 (đoạn giữa) - Lợng d tổng cộng 2Z0= 2,8 mm - Lợng d cho tiện thô 2Zb1= 1,9 mm (bảng VII-45[7]) - Lợng d cho tiện tinh 2Zb2= 0,9 mm (bảng 3-120[2]) PhầnIV Tính tra chế độ cắt Nguyên công I: Tiện thô 22 * Bề mặt 22: Quách Văn Quỳnh lớp K35MA Trờng ĐHKTCN 29 Đồ án môn học Bộ môn công nghệ chế tạo máy Tuổi bền T=45(ph),tra bảng [1] Chiều sâu cắt: t = 1(mm) Tra bảng 5-60 [3] Ta có Sb = 0,4(mm/vg) S = Sb.k = 0,4.0,85 = 0,34(v/p).Chän theo máy S = 0,34(vg/ph) Theo bảng 5-60 [3], vận tốc cắt: Vb = 75 (m/ph) mà Vt = Vb.k1.k2.k3 Trong : k1,k2,k3 hệ số điều chỉnh vận tốc cắt Tra theo bảng 5-60 [3], có k1=1,04 , k2=1; k3=1 Tõ ®ã ta cã : Vt= 75.1,04.1.1 = 78 (m/ph) Tèc ®é quay: nt = 1000.v 1000.78 = =1128,5(vg/ph) 3,14.22 Π.D Chän theo m¸y: n = 1000 (vg/ph) Tính lại vận tốc cắt : Vtt = Thời gian bản: To= 3,14.22.1000 m = 69,08( ) 1000 ph L + l1 + l ,ph; Trong ®ã: L = 55(mm); n.s l1 = t cot gϕ + (0,5 ÷ 2) mm ,víi ϕ = 90° Ta chän l1 = mm VËy T0 = 0,167(ph) Bíc 1K62 M¸y T15K6 Dao t (mm) 0,34 S(mm/ph) 1000 n(v/ph) 0,167 T0(ph) Nguyên công II: Khoả mặt đầu, khoan tâm * Bớc : Khoả mặt đầu: Tuổi bền T=45(ph),tra bảng [1],trang 25 Chiều sâu cắt: t = 3(mm) Tra b¶ng 5-60 [3].Ta cã Sb = 0,4(mm/vg) S = Sb.k = 0,4.0,85 = 0,34(v/p).Chän theo m¸y S = 0,34(vg/ph) Theo bảng 5-64 - [3],vận tốc cắt: Vb = 88 (m/ph) Quách Văn Quỳnh lớp K35MA Trờng ĐHKTCN 30 Đồ án môn học Bộ môn công nghệ chế tạo máy mà Vt = Vb.k1.k2.k3 Trong : k1,k2,k3 hệ số điều chỉnh vận tốc cắt Tra theo b¶ng 5-64[3] cã k1=1 , k2=1 ; k3=1 Tõ ®ã ta cã : Vt= 88 (m/ph) Tèc ®é quay: nt = 1000.v 1000.88 = = 1474,2(vg/ph) 3,14.19 Π.D Chän theo máy: n = 1250 (vg/ph) Tính lại vận tốc cắt : Vtt = Thời gian bản: To= 3,14.19.1250 m = 74,6( ) 1000 ph L + l1 + l ,ph; Trong ®ã: L = 9(mm); n.s l1 = t cot gϕ + (0,5 ÷ 2) mm ,víi ϕ = 45°.Ta chän l1 = vµ l2=0 mm VËy T0 =0,03 (p) Bíc 2: Khoan t©m ChiỊu s©u cắt: t= 0,5.D = 0,5.2,5 = 1,25(mm) Lợng chạy dao: S = 0,06 ( mm ); Theo b¶ng: 5-55 –[8] v Tốc độ cắt: Vt = 20 (m/ph); Tra theo bảng: 5-55[8] Số vòng quay: v v 1000.Vt 1000.20 n= = = 335,06( ) Theo m¸y ta cã: n = 315( ) ph ph Π 19 Π.D l + l1 i (ph) Trong ®ã: L = 6(mm); l1 = (D - d)Cotgϕ / + 0,5 s.n m l1 = 2(mm); VËy T02= 0,423 (ph) Thêi gian m¸y: To2= Bíc 1K62 M¸y P18 T15K6 Dao 1,25 t (mm) 0,06 0,34 S(mm/ph) 315 315 n(v/ph) 0,423 0,003 T0(ph) Nguyên công III: Khoả mặt đầu, khoan tâm * Bớc : Khoả mặt đầu: Quách Văn Quỳnh lớp K35MA Trờng ĐHKTCN 31 Đồ án môn học Bộ môn công nghệ chế tạo máy Tuổi bền T=45(ph),tra bảng [1],trang 25 Chiều sâu cắt: t = 3(mm) Tra bảng 5-60 [3].Ta cã Sb = 0,4(mm/vg) S = Sb.k = 0,4.0,85 = 0,34(v/p).Chọn theo máy S = 0,34(vg/ph) Theo bảng 5-64 - [3],vận tốc cắt: Vb = 88 (m/ph) mà Vt = Vb.k1.k2.k3 Trong : k1,k2,k3 hệ số điều chỉnh vận tốc cắt Tra theo bảng 5-64[3] cã k1=1 , k2=1 ; k3=1 Tõ ®ã ta cã : Vt= 88 (m/ph) Tèc ®é quay: nt = 1000.v 1000.88 = = 1474,2(vg/ph) 3,14.19 Π.D Chän theo m¸y: n = 1250 (vg/ph) Tính lại vận tốc cắt : Vtt = Thời gian bản: To= 3,14.19.1250 m = 74,6( ) 1000 ph L + l1 + l ,ph; Trong ®ã: L = 9(mm); n.s l1 = t cot gϕ + (0,5 ÷ 2) mm ,víi ϕ = 45°.Ta chän l1 = vµ l2=0 mm VËy T0 =0,03 (p) Bớc 2: Khoan tâm Chiều sâu cắt: t= 0,5.D = 0,5.2,5 = 1,25(mm) Lợng chạy dao: S = 0,06 ( mm ); Theo bảng: 5-55 [8] v Tốc độ cắt: Vt = 20 (m/ph); Tra theo bảng: 5-55[8] Số vßng quay: v v 1000.Vt 1000.20 n= = = 335,06( ) Theo m¸y ta cã: n = 315( ) ph ph Π 19 Π.D l + l1 i (ph) Trong ®ã: L = 6(mm); l1 = (D - d)Cotgϕ / + 0,5 s.n m l1 = 2(mm); VËy T02= 0,423 (ph) Thời gian máy: To2= Quách Văn Quỳnh lớp K35MA Trờng ĐHKTCN 32 Đồ án môn học Bớc 1K62 Máy Bộ môn công nghệ chế tạo máy P18 T15K6 Dao 1,25 t (mm) 0,06 0,34 S(mm/ph) 315 315 n(v/ph) 0,423 0,003 T0(ph) Nguyên công IV: TiƯn th« φ16,7, tiƯn th« φ16 * Bíc : Tiện thô 16,7 (đoạn giữa) : Tuổi bền T=45(ph),tra bảng [1],trang 25 Chiều sâu cắt: t = 0,95(mm) Tra b¶ng 5-60 [4],trang 52.Ta cã Sb = 0,4(mm/vg) S = Sb.k = 0,4.0,85 = 0,34(v/p).Chän theo m¸y S = 0,34(vg/ph) Theo bảng5-63[3],vận tốc cắt: Vb = 75 (m/ph) mà Vt = Vb.k1.k2.k3 Trong : k1,k2,k3 hệ số điều chỉnh vận tốc cắt Tra theo bảng 5-60 [3], cã k1=1,04 , k2=1; k3=1 Tõ ®ã ta cã : Vt= 75.1,04.1.1 = 78 (m/ph) Tèc ®é quay: nt = 1000.v 1000.78 = =1273,2(vg/ph) Π.D 3,14.19,5 Chän theo m¸y: n = 1250 (vg/ph) Tính lại vận tốc cắt : Vtt = Thời gian bản: To1= 3,14.19,5.1250 m = 76,57( ) 1000 ph L + l1 + l ,ph; Trong ®ã: L = 55(mm); l1=3mm; l2=0 n.s To= 0,136(ph) * Bớc : Tiện thô 16,7 (đoạn bên) : Tuổi bền T= 45(ph),tra bảng [1],trang 25 Chiều sâu cắt: t = 0,95(mm) Tra bảng 5-60 [4],trang 52.Ta có Sb = 0,4(mm/vg) Quách Văn Quỳnh lớp K35MA Trờng ĐHKTCN 33 Đồ án môn học Bộ môn công nghệ chế tạo máy S = Sb.k = 0,4.0,85 = 0,34(v/p).Chọn theo máy S = 0,34(vg/ph) Theo bảng 5-63[3],vận tốc cắt: Vb = 75 (m/ph) mà Vt = Vb.k1.k2.k3 Trong : k1,k2,k3 hệ số điều chỉnh vận tốc cắt Tra theo b¶ng 5-60 [3], cã k1=1,04 , k2=1; k3=1 Tõ ®ã ta cã : Vt= 75.1,04.1.1 = 78 (m/ph) Tèc ®é quay: nt = 1000.v 1000.78 = =1273,2(vg/ph) Π.D 3,14.19,5 Chọn theo máy: n = 1250 (vg/ph) Tính lại vận tốc cắt : Vt = Thời gian bản: To1= T o= 3,14.19,5.1250 m = 76,57( ) 1000 ph L + l1 + l ,ph; Trong ®ã: L = 39,55(mm); l1=3mm; l2= n.s 39,5 + =0,1(ph) 1250.0,34 Bíc 1K62 T15K6 M¸y Dao 00,95 00,95 t (mm) 0,34 0,34 S(mm/ph) 1250 1250 n(v/ph) 0,1 0,136 T0(ph) Nguyên công V: Tiện thô 16,7, tiện thô φ16 * Bíc : TiƯn th« φ16,7 Ti bỊn T= 45(ph),tra bảng [1],trang 25 Chiều sâu cắt: t = 0,95(mm) Tra b¶ng 5-60 [4],trang 52.Ta cã Sb = 0,4(mm/vg) S = Sb.k = 0,4.0,85 = 0,34(v/p).Chän theo m¸y S = 0,34(vg/ph) Theo bảng 5-63[3],vận tốc cắt: Vb = 75 (m/ph) mà Vt = Vb.k1.k2.k3 Trong : k1,k2,k3 hệ số điều chỉnh vận tốc cắt Quách Văn Quỳnh lớp K35MA Trờng ĐHKTCN 34 Đồ án môn học Bộ môn công nghệ chế tạo máy Tra theo bảng 5-60 [3], có k1=1,04 , k2=1; k3=1 Từ ta cã : Vt= 75.1,04.1.1 = 78 (m/ph) Tèc ®é quay: nt = 1000.v 1000.78 = =1273,2(vg/ph) Π.D 3,14.19,5 Chän theo máy: n = 1250 (vg/ph) Tính lại vận tốc cắt : Vt = Thời gian bản: To1= T o= 3,14.19,5.1250 m = 76,57( ) 1000 ph L + l1 + l ,ph; Trong ®ã: L = 39,55(mm); l1=3mm; l2= n.s 39,5 + =0,1(ph) 1250.0,34 Bíc 1K62 M¸y T15K6 Dao 0,95 t (mm) 0,34 S(mm/ph) 1250 n(v/ph) 0,1 T0(ph) Nguyên công VI: Tiện tinh φ22, φ16,7, φ16 , v¸t mÐp * Bíc : Tiện tinh 16,7(đoạn giữa) Tuổi bền T= 60(ph),tra bảng [1],trang 25 Chiều sâu cắt: t = 0,45(mm) Tra bảng 5-62 [3],trang 54.Ta cã Sb = 0,2(mm/vg) S = Sb.k = 0,2.0,75 = 0,15(v/p).Chän theo m¸y S = 0,15(vg/ph) Theo bảng 5-62 [3], vận tốc cắt: Vb = 70 (m/ph) mà Vt = Vb.k1.k2.k3 Trong : k1,k2,k3 hệ số điều chỉnh vận tốc cắt Tra theo bảng 5-62 [3], k1=1,04 , k2=1; k3=1 Tõ ®ã ta cã : Vt= 70.1,04.1.1 = 72,8 (m/ph) Tèc ®é quay: nt = 1000.v 1000.72,8 = =1053,3 (vg/ph) 3,14.22 Π.D Chän theo máy: n = 1000 (vg/ph) Quách Văn Quỳnh lớp K35MA Trêng §HKTCN 35 ... lực vào công đổi míi cđa ®Êt níc thÕ kû míi Sau thời gian học môn công nghệ chế tạo máy, Em đà đợc thầy giáo Trần Minh Đức giao cho đề tài tính toán thiết kế quy trình công nghệ gia công Trục Vít... 13 Đồ án môn học Bộ môn công nghệ chế tạo máy Quách Văn Quỳnh lớp K35MA Trờng ĐHKTCN 14 Đồ án môn học Bộ môn công nghệ chế tạo máy Quách Văn Quỳnh lớp K35MA Trờng ĐHKTCN 15 Đồ án môn học Bộ môn. .. môn công nghệ chế tạo máy Quách Văn Quỳnh lớp K35MA Trờng ĐHKTCN 16 Đồ án môn học Bộ môn công nghệ chế tạo máy Quách Văn Quỳnh lớp K35MA Trờng ĐHKTCN 17 Đồ án môn học Bộ môn công nghệ chế tạo máy