Giáo trình: Thiết kế cầu thép Biên soạn: Nguyễn Văn Mỹ Chơng III: Cấu tạo chung của cầu thép - 93 - đứng v n v l số đinh liên kết giữa thép góc v vai kê thì phần phản lực truyền cho vai kê sẽ l A v : g v v Q n n A .= (3.10) Dới tác dụng A v v S, vai kê sẽ chịu mômen uốn: zScAM vv = (3.11) Trong đó: +c: khoảng cách từ điểm đặt lực A v đến trục của các đinh liên kết thép góc đứng. +z: khoảng cách từ mức đặt lực S đến trọng tâm của các đinh liên kết với vai kê. Dới tác dụng của các lực A v , S v M v , nội lực lên đinh lớn nhất sẽ l: 2 2 max 2 max . ++ = i v vv v e e M n S n A N (3.12) Trong đó: +e i : khoảng cách giữa các cặp đinh đối xứng nhau qua trọng tâm của các đinh liên kết với vai kê. +e max : nh trên nhng đối với 2 đinh xa nhất. Điều kiện kiểm tra: [ ] d SN max (3.13) b/Trờng hợp vai kê liên kết hn: Trong liên kết ny, đầu dầm dọc v vai kê đợc hn với nhau tạo thnh 1 khối thống nhất. Nh vậy bản biên dới của dầm dọc phải đợc khoét rãnh để tấm thép ở đầu dầm dọc đặt vo. Chính do cấu tạo nh vậy ta có xem bản con cá v các đinh liên kết tấm thép đầu dầm vo thép góc liên kết cùng lm việc với nhau. Khi đó cách tính toán nh sau: Diện tích tiết diện của bản con các v đinh liên kết: v c gi dnFF += (3.14) Trong đó: +F c gi : diện tích giảm yếu của bản con cá. +n, d: số đinh v đờng kính đinh. + v : chiều dy vai kê. Mômen tĩnh của tiết diện đối với trục đi qua tâm đinh dới cùng: () 2 1 10 e dneeFS v c gi ++= (3.15) Khoảng cách từ trọng tâm của tiết diện đối với trục qua tâm đinh dới cùng: F S y d = (3.16) Mômen quán tính tiết diện: 2 1 22 2 2 . . ++= e ydne d yFI dvi v t c gi (3.17) Giáo trình: Thiết kế cầu thép Biên soạn: Nguyễn Văn Mỹ Chơng III: Cấu tạo chung của cầu thép - 94 - Trong đó: +e i : khoảng cách giữa các cặp đinh đối xứng qua trọng tâm của các đinh. Nội lực trong bản con cá: c ngt g Fy I M S = (3.18) Nội lực trong đinh dới cùng N max do mômen M g v lực cắt Q g l: 22 max QM g Q vd g M NNN n Q N dy I M N += = = (3.19) Từ đó ta dễ dng tính toán số đinh liên kết bản con cá v kiểm tra lực tác dụng lên đinh dới cùng nh đã trình by ở phần trớc. 4.2.2-Liên kết dầm dọc thấp hơn dầm ngang: Hình 3.57: Liên kết dầm dọc thấp hơn dầm ngang Cách liên kết ny hay đợc sử dụng vì chiều cao kiến trúc nhỏ nhất, đặc biệt trong cầu xe lửa. Ngời ta dùng thép góc liên kết v vai kê tam giác để nối dầm dọc vo dầm ngang hoặc đối với dầm hn thì dùng bản nối. 4.3-Liên kết dầm ngang vo dn chủ: 4.3.1-Cấu tạo: 4.3.1.1-Liên kết tầng v liên kết đồng mức: baỷn maởt cau dam ngang bieõn treõn dam chuỷ Giáo trình: Thiết kế cầu thép Biên soạn: Nguyễn Văn Mỹ Chơng III: Cấu tạo chung của cầu thép - 95 - Hình 3.58: Liên kết tầng Liên kết tầng l liên kết đặt chồng dầm ngang lên dn chủ. Do đó nó có cấu tạo đơn giản nhng chiều cao kiến trúc lớn cho nên cách ny áp dụng cho trờng hợp không hạn chế về chiều cao kiến trúc. Hình 3.59: Liên kết đồng mức Liên kết ny ngời ta đặt dầm ngang ngang với biên trên của dn chủ mục đích để giảm chiều cao kiên trúc của kết cấu nhịp. 4.3.1.2-Liên kết thấp: Liên kết ny đơn giản nhất l dùng thép góc áp cánh v liên kết đinh vo sờn dầm ngang. Nếu bố trí 1 hng đinh không đủ có thể tăng bề rộng thép góc liên kết để tăng số hng đinh. Loại ny đợc sử dụng khi chiều cao sờn dầm ngang đủ bố trí lợng đinh liên kết vo dn chủ. 5x150 400 900 190 22 22 65 653x100 6x88 Dỏửm ngang Theùp goùc lión kóỳt L 100x100x12 Hóỷ lión kóỳt doỹc dổồùi Hình 3.60: Liên kết dùng thép góc Giáo trình: Thiết kế cầu thép Biên soạn: Nguyễn Văn Mỹ Chơng III: Cấu tạo chung của cầu thép - 96 - Khi chiều cao sờn dầm ngang không đủ bố trí đợc 60-70% tổng số đinh cần thiết để liên kết dầm ngang vo dn chủ thì ta dùng bản góc (bản chắp) để mở rộng diện đinh liên kết. Hình 3.61: Liên kết dùng thép góc v bản góc Khi nối dầm ngang vo dn chủ theo những cách nói trên m dùng đinh tán có 1 nhợc điểm chung l các đinh tán nằm ở phần trên của thép góc liên kết áp vo bản nút dn bị rứt đầu đinh rất bất lợi. Để khắc phục nhợc điểm ny, ta dùng bản mũi rùi; mặt khác bản mũi rùi còn giúp cho liên kết đợc chắc chắn hơn v áp lực từ dầm ngang truyền sang 2 nhánh của các thanh biên dn cũng đều hơn. Hình 3.62: Liên kết dùng bản mũi rìu Tuy nhiên loại ny có nhợc điểm lắp ráp rất khó khăn, phải lách bản đó vo 2 nhánh thanh đứng dn chủ. Do vậy mặc dù có u điểm nói trên, loại bản lỡi rìu ngy nay hầu nh hon ton không dùng. Giáo trình: Thiết kế cầu thép Biên soạn: Nguyễn Văn Mỹ Chơng III: Cấu tạo chung của cầu thép - 97 - Chú ý: Hình 3.61: Sơ đồ biến dạng của hệ dầm mặt cầu khi thanh biên dn chủ bị dãn di ra Ta biết hệ thống dầm mặt cầu cùng chịu lực với dn chủ dới tác dụng của tải trọng thẳng đứng. Khi đó dầm dọc sẽ xuất hiện lực dọc phụ v dầm ngang bị uốn v xoắn. Nguyên nhân: dới tác dụng của tải trọng thẳng đứng, chiều di dầm dọc không thay đổi nhng các thanh biên dn chủ cùng mức mặt cầu bị biến dạng di ra hoặc ngắn lại gây ra nội lực phụ trong dầm dọc v dầm ngang. Dầm ngang đầu cùng bị uốn nhiều nhất, còn dầm dọc ở các khoang giữa có lực dọc phụ lớn nhất. Khi chiều di nhịp cng lớn thì nội lực phụ cng lớn. Để khắc phục, ngời ta giải quyết bằng cách phân mặt cầu thnh những đoạn có chiều di 50-60m, dầm dọc tại vị trí đó đợc cấu tạo gián đoạn. 4.3.2-Tính toán: Ta coi liên kết không chịu mômen m chỉ chịu phản lực gối dầm ngang Q g khi coi dầm ngang l dầm đơn giản. Số lợng đinh đợc tính: = = 02 2 02 1 . . . . Rm Q n Rm Q n g g (3.20) Trong đó: +n 1 : số đinh liên kết sờn dầm ngang với thép góc liên kết, ứng với hệ số điều kiện lm việc m 2 = 0.9 +n 2 : số đinh liên kết dn chủ với thép góc liên kết, ứng với hệ số điều kiện lm việc m 2 = 0.85 Ta cần chú ý rằng số đinh dùng để liên kết cánh thép góc với thnh đứng của thanh biên dn chủ sẽ không thuộc nhóm n 2 . Giáo trình Thiết kế cầu thép Biên soạn: Nguyễn Văn Mỹ Chơng IV: Thiết kế cầu dầm - 97 - C C C H H H Ư Ư Ư Ơ Ơ Ơ N N N G G G I I I V V V : : : T T T H H H I I I ế ế ế T T T K K K ế ế ế C C C ầ ầ ầ U U U D D D ầ ầ ầ M M M Đ4.1 khái niệm chung 1.1-u, nhợc điểm v phạm vi áp dụng: Cầu dầm l cầu m bộ phận chịu lực chính của nó l dầm có sờn đứng ở dạng đặc. Từ khi xuất hiện cầu dn tiết kiệm vật liệu hơn thì phạm vi sử dụng của cầu dầm có phần bị thu hẹp để dùng cho nhịp ngắn hơn từ 20-25m. Tuy nhiên do nó có kết cấu đơn giản, thi công nhanh, dễ dng, rẻ tiền hơn mặc dù có tốn thép nhng cầu dầm vẫn dùng cho nhịp 50-80m, thậm chí đến 150-300m. Hầu hết cầu dầm có mặt cầu đi trên, vì thế có thể thu hẹp bề ngang mố trụ cầu, đồng thời mặt cầu có phần đơn giản về mặt cấu tạo. Hơn nữa, ton bộ kết cấu nhịp đợc phần mặt cầu ở bên trên che cho không bị nớc ma. Chỉ trong những trờng hợp đặc biệt khi chiều cao kiến trúc quá hạn chế mới lm mặt cầu đi dới. u điểm: Cấu tạo đơn giản, lắp ráp nhanh. Với nhịp 50-80m thì kinh tế hơn so với cầu dn. Có chiều cao kiến trúc nhỏ, thờng dùng cho cầu có đờng xe chạy trên. Rất tiện lợi khi dùng liên kết hn. Nhợc điểm: Tốn vật liệu thép nhất l khi chiều di nhịp tăng. Phạm vi sử dụng: Sự phát triển, ứng dụng liên kết hn vo kết cấu cầu, sự hon chỉnh các phơng pháp tính toán chính xác về ổn định của sờn dầm đồng thời đề xuất những loại kết cấu v hệ thống cầu hợp lý nh bản BTCT cùng chịu uốn với dầm, bản trực giao, đã mở ra những triển vọng mới về ứng dụng rộng rãi cầu dầm v thực tế đã xây dựng cầu dầm có nhịp đến 300m. Nói chung cầu dầm đợc sử dụng rất rộng rãi trong cầu đờng ôtô, xe lửa. 1.2-Sơ đồ cầu dầm: Theo sơ đồ tĩnh học có 3 loại: dầm đơn giản, liên tục v mút thừa. 1.2.1-Cầu dầm đơn giản: l h Hình 4.1: Cầu dầm đơn giản Cầu dầm đơn giản thờng dùng l 40-60m, đối với nhịp l 25-30m thì rất kinh tế. Mặc dù nó có khối lợng thép lớn nhng do cấu tạo, thi công đơn giản nên giá thnh vẫn rẽ. Nó có thể áp dụng cho các loại địa chất v rất thích hợp cầu nhiều nhịp. Cầu dầm đơn giản thờng lm chiều cao h không thay đổi. Giáo trình Thiết kế cầu thép Biên soạn: Nguyễn Văn Mỹ Chơng IV: Thiết kế cầu dầm - 98 - 1.2.2-Cầu dầm liên tục: L 1 L 2 h 1 Loại biên gãy khúc h Loại biên cong h 1 h L 1 L 2 Hình 4.2: Cầu dầm liên tục Cầu dầm liên tục có thể sử dụng khi nhịp l 50m. Khi nhịp l 50-60m có thể lm chiều cao không đổi, khi nhịp lớn 60-80m thì cần lm chiều cao thay đổi dới dạng biên gãy khúc hoặc biên cong. Dầm liên tục thờng lm số nhịp 3, nhịp biên nhỏ hơn các nhịp giữa l 1 =(0.7-0.8)l 2 để cho các mômen 2 nhịp gần bằng nhau. u diểm: Nội lực nhỏ hơn so với cầu dầm đơn giản cùng nhịp, nó có độ cứng lớn nên độ võng nhỏ hơn. Trên trụ cầu có 1 hng gối đặt đúng tâm nên kích thớc trụ nhỏ hơn. Đờng đn hồi liên tục nên xe chạy êm thuận. ít khe nối. Nhợc điểm: Có ứng suất phụ khi mố trụ lún không đổi, sự thay đổi nhiệt độ. Cấu tạo v thi công phức tạp hơn. 1.2.3-Cầu dầm mút thừa: khớp nhịp đeo L 1 l K l o l 2 Hình 4.3: Cầu dầm mút thừa Khi địa chất xấu khó dùng cầu liên tục, ngời ta dùng cầu dầm mút thừa. Về mặt u điểm nó gần nh cầu dầm liên tục nhng do có khớp nên chế tạo, thi công v sử dụng bất lợi; nó có đờng đn hồi gãy khúc nên xe chạy không êm thuận. Cầu dầm mút thừa ny có thể điều chỉnh đợc nội lực khi ta thay đổi vị trí của khớp. Chính từ điều kiện phân phối mômen tại trụ v giữa nhịp hợp lý nên ngời ta thờng lấy l k =(0.2-0.35)l 1 khi có nhịp đeo v l k =0.2l 1 khi không có nhịp đeo. 1.3-Kích thớc cơ bản của cầu dầm: Các kích thớc cơ bản của cầu dầm l: Giáo trình Thiết kế cầu thép Biên soạn: Nguyễn Văn Mỹ Chơng IV: Thiết kế cầu dầm - 99 - Chiều di nhịp l. Chiều cao dầm h. Khoảng cách giữa các dầm chủ d. 1.3.1-Chiều cao dầm chủ h: Chiều cao h đợc xác định xuất phát từ các điều kiện sau: Kinh tế có nghĩa l khối lợng thép nhỏ nhất. Không chế độ cứng. Chiều cao kiến trúc, chế tạo v vận chuyển. 1.3.1.1-Chọn theo điều kiện kinh tế: Ta xét 1 tiết diện dầm chịu mômen M nh sau: bản biên F sừơn đứng F s S S M h s Hình 4.4: Sơ đồ tính toán h theo điều kiện kinh tế Mômen M đợc quy thnh lực S: h M S = , khi đó diện tích bản biên cần thiết u b R S F = với R u l cờng độ của thép. Khi đó khối lợng bản biên trên 1 m di l hR M R S v u b b u b . . .1. == với b l hệ số cấu tạo biên dầm. Diện tích sờn dầm sẽ l ss hF . = . Khi đó khối lợng sờn dầm trên 1m di sss hv = với s l hệ số cấu tạo sờn dầm. Ta thấy s phụ thuộc vo h nên ta có thể đặt s =.h, thay vo ta có: ss hv 2 = Khối lơng thép tổng cộng: sb u sb h hR M vvV . 2 +=+= . Ta tìm khối lợng thép nhỏ nhất V min bằng các giải phơng trình đạo hm: 3 3 2 . 0 . 0 us b b u ssb u R M h R M hh hR M dh dV ===+= . Đặt 3 . s b k = , ta đợc 3 . u R M kh = . Mặt khác 0 R M W = l mômen quán tính chống uốn. Do vậy ta có công thức đi tìm chiều cao h để thỏa mãn điều kiện kinh tế l: 3 . u R M kh = (4.1) Trong đó: Giáo trình Thiết kế cầu thép Biên soạn: Nguyễn Văn Mỹ Chơng IV: Thiết kế cầu dầm - 100 - +k: hệ số lấy theo kinh nghiệm về cấu tạo bản biên v sờn dầm, k=5.5-6.5; lấy giá trị lớn đối với dầm hn nhịp nhỏ v lấy giá trị nhỏ đối với dầm đinh tán, bulông v nhịp lớn. +M: mômen tính toán tại tiết diện giữa nhịp. +R u : cờng độ chịu uốn của thép dầm chủ. Chiều cao dầm chủ có thể chọn sai khác so với công thức (4.1) nhng không nên quá 25% đối với dầm đinh tán, bulông v 15% đối với dầm hn. 1.3.1.2-Chọn theo điều kiện khống chế độ cứng: Ta xét 1 dầm đơn giản chịu tải trọng phân bố đều của tĩnh tải g v hoạt tải p: Hình 4.5: Sơ đồ tính toán h theo điều kiện khống chế độ cứng Tại giữa nhịp, ứng suất pháp do mômen của hoạt tải gây ra l h . Ta có: h I WM h h 5.0 . . == , với h v I l chiều cao v mômen quán tính của dầm chủ. Độ võng của dầm l hE l EI lM f h . . . 24 5. . 48 5 2 2 == , với E l môđun đn hồi của vật liệu dầm chủ. Điều kiện bền của dầm xác định theo công thức: () uhhtt Rnn =+ + .1 . Mặt khác ta cũng có () h u ht h t R n p g n p g =++= 1 . Từ các công thức trên, ta có: () l f En p g n R l f E l h ht uh 1 . 24 5 . . 24 5 ++ == . Công thức xác định h min dầm chủ theo yêu cầu khống chế độ cứng: () l E l f n p g n Ra h ht u . 1 . . 24 5 min ++ = (4.2) Trong đó: +n t , n h : hệ số vợt tải của tĩnh tải v của hoạt tải. +(1+): hệ số xung kích. +g: cờng độ phân bố của tĩnh tải gồm tĩnh tải phần 1 v phần 2. +p: cờng độ phân bố của hoạt tải hoặc tải trọng tơng đơng đợc tra bảng có kể thêm hệ số ln xe v hệ số phân bố ngang . +R u , E: cờng độ tính toán chịu uốn v môđun đn hồi của thép. p: hoạt tải g: tỉnh tải l h Giáo trình Thiết kế cầu thép Biên soạn: Nguyễn Văn Mỹ Chơng IV: Thiết kế cầu dầm - 101 - + l f : độ võng cho phép của kết cấu nhịp, lấy 1/400 đối với cầu ôtô v 1/800 đối với cầu xe lửa. +a: hệ số xét đến sự thay đổi của tiết diện dầm theo chiều di nhịp, lấy a=1.1 +: hệ số xét đến tiết diện nguyên v giảm yếu, lấy bằng 1 đối với dầm hn v 1.17 đối với dầm đinh tán, bulông. Từ công thức (4.1) v (4.2), ta xác định chiều cao của dầm chủ. 1.3.1.3-Chọn theo điều kiện kinh nghiệm: Trong thực tế, ngời ta thờng lấy theo kinh nghiệm nh sau: Cầu dầm đơn giản: Đối với cầu ôtô: 15 1 12 1 ữ= l h . Đối với cầu đờng sắt: 11 1 9 1 ữ= l h . Cầu dầm thép liên hợp với bản BTCT: Đối với cầu ôtô: 20 1 15 1 ữ= l h . Đối với cầu đờng sắt: 16 1 10 1 ữ= l h . Cầu dầm liên tục v mút thừa: 25 1 20 1 ữ= l h hoặc có thể lấy nhỏ hơn. Nếu dầm có biên gãy khúc thì h 1 =(1.2-1.3)h với h 1 l chiều cao tại trụ v h l chiều cao tại giữa nhịp v mố. Nếu dầm có biên cong v bản mặt cầu cùng lm việc với dầm chủ thì 60 1 45 1 ữ= l h v 30 1 20 1 1 ữ= l h . 1.3.2-Số lợng dầm chủ v các loại tiết diện ngang: Số lợng dầm chủ trớc hết phụ thuộc vo bề rộng cầu, tải trọng v chiều di nhịp. Trong cầu ôtô v khi chiều di nhịp nhỏ, thờng dùng dầm chữ I đặt cách nhau 1.4-2m có khi đến 3m. Bản mặt cầu có thể đặt trực tiếp lên dầm chủ hoặc liên hợp với dầm chủ. 1,4ữ2,1(3) (m) 1,4ữ2,1(3) (m)1,4ữ2,1(3) (m) Hình 4.6: Khoảng cách dầm chủ khi nhịp nhỏ [...]... không > 20mm (để đảm bảo chất lợng thép) Bề rộng bản biên không < 1 /5 chiều cao dầm v không < 1/20 khoảng cách giữa các điểm đợc liên kết cố định trong phơng ngang (bởi các thanh liên kết đứng hoặc liên kết nằm ngang) Để đảm bảo các yêu cầu về ổn định, cấu tạo v tán đinh, các yêu cầu về cấu tạo đợc quy định nh sau: Chơng IV: Thiết kế cầu dầm - 1 05 - Giáo trình Thiết kế cầu thép Biên soạn: Nguyễn Văn Mỹ... thép không < 5mm Các tấm biên ở phạm vi cắt cần đợc gọt mỏng dần với độ dốc không quá 1:8 nhng vẫn để bề dy mép cuối l 10mm (hình 24.e) Bề rộng tấm thép cũng cắt vát với độ dốc không quá 1:4 nhng đảm bảo bề rộng cuối tấm l 50 mm (hình 4.25f) Nếu có thể thì cấu tạo tấm thép có dạng hình thang trên 1 đoạn di l tốt hơn cả (hình 4.25g) Chơng IV: Thiết kế cầu dầm - 113 - Giáo trình Thiết kế cầu thép Biên soạn:... nhịp lớn Trong cầu dầm có đờng xe chạy dới dùng khi chiều cao kiến trúc bị hạn chế: dầm dầm dọc phụ dầm ngang Hình 4.8: Mặt cắt ngang cầu có đờng xe chạy dới Chơng IV: Thiết kế cầu dầm - 102 - Giáo trình Thiết kế cầu thép Biên soạn: Nguyễn Văn Mỹ Trong các cầu nhịp lớn hiện đại, ngời ta thờng lm tiết diện hình hộp, dùng bản thép có sờn: 6-8m 3-7m 8-14m 3-7m Hình 4.9: Mặt cắt ngang hộp Trong cầu xe lửa... 1 /5 chiều cao dầm v không < 1/20 khoảng cách giữa các điểm dợc liên kết cố định trong phơng ngang Ngoi ra đối với cầu đờng sắt không nhỏ hơn 40mm (*Mục đích để đảm bảo độ cứng của dầm*) Bề rộng bản biên không > 30 v 800mm đối với cầu ôtô, không > 20 v 600mm đối với cầu đờng sắt với l chiều dy bản thép (*Mục đích để tránh mất ổn định cục bộ*) Chơng IV: Thiết kế cầu dầm - 112 - Giáo trình Thiết kế cầu. .. cách 1.9-2,2m, t vẹt đặt trực tiếp lên dầm: 1,4 35 1,922 Hình 4.10: Mặt cắt ngang cầu xe lửa Ngoi ra trên cầu có thể bố trí ôtô v tu điện đi chung: Chơng IV: Thiết kế cầu dầm - 103 - Giáo trình Thiết kế cầu thép Biên soạn: Nguyễn Văn Mỹ Hình 4.11: Mặt cắt ngang cầu có ôtô v tu điện đi chung Đ4.2 cấu tạo dầm đặc 2.1-Dầm tán đinh, bulông: 2.1.1-Tiết diện: thép góc biên sừơn đứng bản biên Hình 4.12: Tiết... số xét đến chiều cao ton bộ dầm lớn hơn chiều cao sờn dầm khoảng 4% Chơng IV: Thiết kế cầu dầm - 106 - Giáo trình Thiết kế cầu thép Biên soạn: Nguyễn Văn Mỹ 2 5 Xác định mômen quán tính của các thép góc biên: I thg h = 4 f thg s cthg , 2 với fthg l diện tích 1 thép góc biên cha trừ giảm yếu, cthg l khoảng cách từ cánh thép góc đến trọng tâm của nó 6 Xác định mômen quán tính của các bản biên: I... dầm nh vậy thép góc biên phải cắt ngay từ mép bản nối sờn dầm v cũng đợc nối bằng thép góc cùng cỡ hoặc bằng các bản đứng v bản nằm Nếu mỗi biên dầm có 1 hoặc 2 bản ngang thì cắt chúng tại tim của mối nối v dùng1 bản nối chung Nếu số bản ngang lớn hơn 2 thì phải nối so le nhau Hình 4.21: Các bản thép xen kẽ răng lợc (hạn chế dùng) Chơng IV: Thiết kế cầu dầm - 111 - Giáo trình Thiết kế cầu thép Biên... 1/ 15 bề rộng v không < 10mm Trong những dầm nhỏ có khi chỉ bố trí sờn tăng cờng đứng Trong dầm lớn có chiều cao lớn ngoi sờn tăng cờng đứng còn bố trí sờn tăng cờng ngang; chú ý việc bố trí thêm ny phụ thuộc vo tính toán Sờn ngang đợc bố trí vo vùng chịu nén của dầm chủ Chơng IV: Thiết kế cầu dầm - 107 - Giáo trình Thiết kế cầu thép Biên soạn: Nguyễn Văn Mỹ biên nén (0. 15- 0.2)hs biên nén (0.4-0 .5) hs... cầu thép Biên soạn: Nguyễn Văn Mỹ min 40mm,max 20 v 600mm-Đừơng sắt max 30 v 800mm-Đừơng ôtô 5mm bản biên phụ 400mm -thép hợp kim thấp 50 0mm -thép than 5mm Hình 4.24: Các yêu cầu cấu tạo bản biên dầm hn Bề dy bản biên không < 1/30 bề rộng của nó; không > 50 mm đối với thép than v không > 40mm đối với thép hợp kim thấp (*Mục đích để tăng hiệu quả lm việc của thép cũng nh đảm bảo giới hạn chảy của thép. .. nhất Chơng IV: Thiết kế cầu dầm - 110 - Giáo trình Thiết kế cầu thép Biên soạn: Nguyễn Văn Mỹ bản nối các bản nối so le Hình 4.19: Các mối nối bản biên đặt so le nhau Trờng hợp không đợc nh trên thì phải nối tại 1 chỗ, khi đó chiều dy của bản nối sẽ tăng lên bản nối các bản nối 1 chỗ Hình 4.20: Các mối nối bản biên tại 1 chỗ Nối thép góc biên: Có thể dùng bản nối hoặc thép góc để nối thép góc biên . yêu cầu về ổn định, cấu tạo v tán đinh, các yêu cầu về cấu tạo đợc quy định nh sau: Giáo trình Thiết kế cầu thép Biên soạn: Nguyễn Văn Mỹ Chơng IV: Thiết kế cầu dầm - 106 - max (4 ,5- 5 ,5) d 2 -5( mm) . liên kết vo dn chủ. 5x 150 400 900 190 22 22 65 653 x100 6x88 Dỏửm ngang Theùp goùc lión kóỳt L 100x100x12 Hóỷ lión kóỳt doỹc dổồùi Hình 3.60: Liên kết dùng thép góc Giáo trình: Thiết kế cầu thép. (4.1) Trong đó: Giáo trình Thiết kế cầu thép Biên soạn: Nguyễn Văn Mỹ Chơng IV: Thiết kế cầu dầm - 100 - +k: hệ số lấy theo kinh nghiệm về cấu tạo bản biên v sờn dầm, k =5. 5-6 .5; lấy giá trị