ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY GVHD: Th.S PHẠM ĐỨC DŨNG ĐỒ ÁN THIẾT KẾ MÔN HỌC CHI TIẾT MÁY ĐỀ SỐ 23- PHƯƠNG ÁN 7. Sơ đồ hệ thông động và biểu đồ mô men làm việc của động cơ 1: Động cơ điện 2: khớp nối đàn hồi 3: hộp giảm tốc 4: bánh răng 5: tang quay. Số liệu thiết kế: Lực F (KN) = 5, 1 Vận tốc v (m/s) = 1, 18 Đường kính tang dẫn, D = 0, 45 m Mô men m (kNm) =2, 3 Thời gian phục vụ 5 năm (K năm =0,3 , K ngày = 0,8). SVTh: Bùi Quốc Tuấn Trang-1 ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY GVHD: Th.S PHẠM ĐỨC DŨNG PHẦN I: CHỌN ĐỘNG CƠ VÀ PHÂN PHỔI TỈ SỐ TRUYỀN 1. Chọn động cơ: -Ta có số liệu ban đầu: F =5, 1 k N V = 1, 18 sm D = 0, 45 m -Công suất trên tang quay: P lv =F*V=5, 1*1, 18 = kW. +Tính công suất cần thiết của động cơ: p ct = lv p η (1) Trong đó: +Hiệu suất chung: 4 4 2 321 ηηηηη = Với: 1 1 = η - hiệu suất khớp nối đàn hồi 2 η = 0, 96 - hiệu suất bộ truyền bánh răng côn 3 η = 0, 97 - hiệu suất bộ truyền bánh răng trụ 4 η = 0, 99 - hiệu suất của một cặp ổ lăn. => η = 87.0 Thay vào công thức (1) ta có: p ct = kW. -Chọn số vòng quay n sb : +Chọn tỉ số truyền sơ bộ: u sb = u nsb .u hsb = 4*7 = Với: u nsb là tỉ số truyền của bánh răng nghiêng = 4, U hsb là tỉ số truyền của hộp giảm tốc = 7 +Số vòng quay của tang: N tg = D V *14.3 *60000 = v/p. ⇒ Số vòng quay của động cơ sơ bộ: N sb = n tg .u sb = 50 * 24.5 = v/p. -Động cơ được chọn phải thõa mãn: đc ct db sb P P n n ≥   ≈  Vậy động cơ được chọn: đb n = 1400 (v/p) , p = 1,5 (KW); -Loại 4A80B4Y3 (p1. 3- Tính Toán Thiết Kể Hệ Thống Dẫn ĐộngCơ Khí) 2. Phân phối tỉ số truyền: SVTh: Bùi Quốc Tuấn Trang-2 ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY GVHD: Th.S PHẠM ĐỨC DŨNG -Tính lại chính xác tỉ số truyền chung cho hệ dẫn động U = 50 1400 = tg dc n n = +Chọn tỉ số truyền cho bộ truyền bánh răng là: u ng = u đ = 3 U = u ng .u h =3.u h = ng h u U u =⇒ + U h là tỉ số truyền của hộp giảm tốc. -Phân phổi tỉ số truyền trong hộp giảm tốc theo điều kiện bôi trơn bằng cách ngâm dầu và đế nhận được khuôn khổ hộp giảm tốc nón- trụ hai cấp nhỏ nhất, có thể sửa dụng đồ thị hình 5-17(Thiết kể chi tiết máy – Nguyễn Văn Lẫm). +Khi dùng đồ thị trên cần phái biết trước các thông số tỉ lệ sau: [ ] [ ] 2 02 N 2 02 2,25 à (1 ) dc n c txc N n L L c txn K d v d K ψ σ ε λ ψ ψ σ × × × = = − × × × +Trong đó L b L ψ = hệ số chiều rộng bánh răng nón b trên cho chiều dài dường sinh hình nón L. L ψ có thế lấy bằng 0,3; 2 01 c dc c b b ψ = .;chọn 1 1,4 N ε = ÷ +Khi thiết kế sơ bộ có thế lấy +Do đó 10,7 N dc λ ψ = × với 1,15 1,4 dg ψ = ÷ +Chọn 1, 2 dc ψ = => ta tính được N λ = Tra trên đồ thị với số liệu vừa tính được ta có u 1 = 3.3 (Đây là tỉ sổ truyền của cặp bánh răng nón), do đó tỉ số truyền của cặp bánh Răng trụ sẽ là: u 2 = u h / u 1 = / = 3. Tính Công suất, số vòng quay và mô men xoắn trên các trục -Công suất làm việc: +Công suất làm việc trên Tang: P lv =P 4 = kW. +Công suất trên trục 3: P 3 = 1*99.0 018.6 * 22 01 = k lv p ηη = kW . +Công suất trên trục 2: SVTh: Bùi Quốc Tuấn Trang-3 ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY GVHD: Th.S PHẠM ĐỨC DŨNG P 2 = 101 3 * br p ηη = kW. + Công suất trên trục1: P 1 = olbr p ηη * 2 2 = 6.6 kW. - Số vòng quay trên các trục: +Số vòng quay trục 1: 1 1400 3 dc đ n n u = = = v/p. +Số vòng quay trục 2: n 2 = 1 1 700 u 3,3 n = = v/p. +Số vòng quay trên trục 3: n 3 = 50 v/p. -Tính mô men xoắn trên các trục (T): +Ta có công thức liên hệ giữa mô men xoắn T và số vòng quay n: 6 9,55.10 .P T n = +Trên trục động cơ: 1400 6 9,55.10 . 6 9,55.10 .1,5 P dc T dc n dc = = = N.mm. +Trên trục 1: 466.7 6 6 9,55.10 . 9,55.10 .1,03 1 1 1 P T n = = = N.mm. +Trên trục 2: 141.42 6 6 9,55.10 . 9,55.10 .0,98 2 2 2 P T n = = = N.mm +Trên trục 3 : 50 6 6 9,55.10 . 9,55.10 .0,918 3 P tg T n lv = = = N.mm. -Từ những kết quả tính được ta có bảng phân phổi tỉ số truyền như sau: SVTh: Bùi Quốc Tuấn Trang-4 ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY GVHD: Th.S PHẠM ĐỨC DŨNG Thông số Trục động cơ Trục số 1 Trục số 2 Trục số 3 u n (v/p) P (kW) T (N.mm) PHẦN II: THIẾT KẾ CÁC BỘ TRUYỀN 2.1) THIẾT KẾ BỘ TRUYỀN BÁNH RĂNG TRỤ 2.1.1).Chọn vật liệu và chế độ nhiệt luyện cặp bánh răng trụ răng nghiêng: - Bánh răng nhỏ: + Do không có yêu cầu đặc biệt và quan điểm trong thiết kế; nên ta chọn thép 45, thưòng hoá độ rắn đạt từ 170 - 220 HB 1 1 580 , 290 b ch MPa MPa δ δ = = -Bánh răng lớn: Thép 50 thường hóa, độ rắn đạt180 - 230 HB 2 2 600 , 300 b ch MPa MPa δ δ = = . -Giới hạn mỏi tiếp xúc và mỏi uốn của bánh dẫn và bánh bị dẫn: +Ta có : 0 0 2 70, 1,8 tx u HB HB δ δ = + = (Bảng 6.2 trang 94-TKHTDDCK) ; Chọn HB 1 =230, HB 2 =170 +Bánh nhỏ: 0 1 2 70 2.230 70 tx HB δ = + = + = MPa. 0 u1 1,8 1,8.230HB δ = = = MPa. +Bánh lớn: 0 2 2 70 2.170 70 tx HB δ = + = + = MPa u2 1,8 1,8.170HB δ = = = MPa -Số Chu kỳ thay đổi ứng suất cơ sở khi thử về tiếp xúc: SVTh: Bùi Quốc Tuấn Trang-5 ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY GVHD: Th.S PHẠM ĐỨC DŨNG +Công thức (6.5-TKHTDDCK, trang 93): 2,4 30. HO N HB = . + 2,4 2,4 1 30. 30.230 HO N HB = = = = 7 1,4 10 × Chu kỳ. +N H02 = 2,4 2,4 30 30 170HB = × = = 6, 8.10 6 Chu kỳ. 2.2) THIẾT KỂ BỘ TRUYỀN BÁNH RĂNG CÔN CẤP NHANH. 2.2.1 – Định ứng suất tiếp xúc và ứng suất uổn cho phép: a)- Ứng suất tiếp xúc cho phép: -Số Chu kỳ làm việc tương đương tính Theo công thức: N HE = 3 max 60 i i i T c nt T   × ×  ÷   ∑ -Số Chu kỳ làm việc tương đương của bánh răng nón lớn: +T i , n , t i lần lượt là mô men xoắn,số vòng quay trong một phút và tổng số giờ bánh răng làm việc ở chế độ i. +T max - mô men xoắn lớn nhất tác dụng lên bánh răng (ở đây không tính đến mô men xoắn do quá tái trong thời gian rất ngắn.) N tđ2 = 60.c. ii i Tn M M ** 2 max ∑         = 60.n. ∑ i T * ∑ ∑         i i i T T M M * 2 max = 60.1. . .[1 3 .0,45 + 0,3 3 .0,55] = = 5.10 7 > N H02 do đó K HL2 = 1. (Trong đó tổng thời gian t = 5.300.0, 29. 24. 0, 82 = h). -Số Chu kỳ làm việc tương đương của bánh răng nón nhỏ: N tđ1 = N tđ2 * u 1 = = 16, 7*10 7 > N H01 do đó K HL2 = 1. -Như vậy Theo (6. 1a-tr93-TKHTDDCK) sơ bộ xác định được: -ứng suất tiếp xúc cho phép của bánh lớn: [ ] 2 1 2 410 1 1,1 o tx HL tx h k s σ σ × × = = = MPa. -ứng suất tiếp xúc cho phép của bánh nhỏ [ ] 1 2 1 530 1,1 o tx HL tx h k s σ σ × = = = MPa. (S h – hệ số an toàn khi tính về tiếp xúc = 1, 1-tra bảng 6.2). b) Ứng suất uổn cho phép: -Số Chu kỳ thay đổi ứng suất cơ sở khi thử về uổn: N F0 = 4.10 6 Chu kỳ. -Tính số Chu kỳ thay đổi ứng suất tương đương N FE : ( ) 60. . / . . mf FE i MAX i i N C T T n t = ∑ SVTh: Bùi Quốc Tuấn Trang-6 ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY GVHD: Th.S PHẠM ĐỨC DŨNG (mf= 6 do độ rắn mặt răng HB < 350). 6 6 2 60 1 8560,8 207,41 (1 0,45 0,3 0,55) td N = × × × × × + × = =4, 9.10 7 Chu kỳ. N tđ1 = N tđ2 . u 1 = 4, 8.10 7 .2, 7 = = 16.10 7 Chu kỳ. Vì N tđ2 và N tđ1 > N F0 = 4.10 6 , do đó K FL = 1. -Ửng suất uốn cho phép của bánh nhỏ: [ ] 0 1 1 u1 . . / 414.1.1/1,75 u FC FL F K K S δ δ = = = MPa. -Ửng suất uổn cho phép của bánh lớn: [ ] 0 u2 2 u2 / 306 1 1/1,75 FC FL F K K S δ δ = × × = × × = MPa. +Trong đó S F = 1, 75- hệ số an toàn khi tính về uổn (bảng 6.2-tr94). -Đổi với bánh răng côn răng thắng thì ứng suất tiếp xúc cho phép khi tính toán ta chọn Theo giá trị nhỏ nhất từ hai giá trị [σ] tx1 và [σ] tx2 , do đó: [σ] tx = [σ] tx2 = MPa. 2.2.2 Tính toán bánh răng côn răng thắng: a) -Chiều dài côn ngoài bánh chủ động: ( ) [ ] 1 2 3 2 . . 1 1 . . H e R be be tx T K R K u K K u β δ = + × − +Với: K R =0, 5.K d (hệ số phụ thuộc vào vật liệu bánh răng và loại răng). +Vì vật liệu được chọn là thép nên: +K d = 100 MPa => K R = 0, 5.100 =50 MPa. + β H K = 1, 29 (bảng 6.21 trang 113- TKHTDDCK). +K be =0, 3; hệ số chiều rộng vành răng (chọn K be =0, 3; vì u 1 = 2, 7 < 3). +T 1 = N.mm. => ( ) 2 3 2 14052 1, 29 50 3,3 1 1 0,3 0,3 3,3 372,7 e R × = + × − × × × = = mm. b) -Đường kính chia ngoài của bánh côn chủ động: SVTh: Bùi Quốc Tuấn Trang-7 ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY GVHD: Th.S PHẠM ĐỨC DŨNG ( ) [ ] 1 1 3 2 . . 1 . . H e d be be tx T K d K K K u β δ =   −   =100. ( ) 3 2 14052.1,29 1 0,3 0,3 3,3 372,7− × × × = mm. c) -Xác định các thông số ăn khớp : + Số răng của bánh nhó tra bảng 6.22-tr114-TKHTDDCK được Z 1p = 18 +Với HB< 350, Z 1 = 1,6. Z 1p = 1,6*18 = răng ; Lầy số răng bánh côn nhỏ : Z 1 = răng. +Đường kính trung bình và mô đun trung bình : d m1 = (1- 0, 5.K be ).d e1 = (1- 0,5*0,3)*57,3 = mm. m tm = d m1 / Z 1 = 48,7/28 = mm. -Xác định các mô đun : +Mô đun vòng chia ngoài m e = e1 1 57,3 28 d z = = ; Theo tiêu chuẩn chọn m e = 2. +Số răng bánh bị dẫn : Z 2 = Z 1 .u 1 = 28*3,3 = răng ; Do đó tỉ số truyền mới u m = Z 2 /Z 1 = 92 / 28 = +góc côn chia : δ 1 =arctg (Z 1 /Z 2 ) = arctg (28/92) = 16 ο 55'37". SVTh: Bùi Quốc Tuấn Trang-8 ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY GVHD: Th.S PHẠM ĐỨC DŨNG δ 2 = 90 ο - δ 1 = 73 ο 4'23". +Bề rộng răng : b = K be .R e =0,3* 98,8 = mm. + Đường kính vòng chia ngoài bánh bị dẫn : d e2 = m e .Z 2 = 2.92= mm. d) Kiểm nghiệm răng về độ bền tiếp xúc: 2 1 2 1 2 . . 1 . . . 0,85. . . H H m H m T K u Z Z Z b d u ε δ + = +Tra bảng 6.5 trang 96 chọn z m =274. +Bảng 6.12 trang 106 chọn z H =1, 71 (do góc nghiêng β= 0; Z 1 ≥ 21 nên hệ số dịch chỉnh x 1 , x 2 = 0.) +Theo công thức 6.59a trang 115-hệ số kể đến sự trùng khớp của răng: 4 4 1,73 3 3 Z α ε ε − − = = = +Trong đó: - α ε là hệ số trùng khớp ngang, tính Theo công thức: α ε = [1, 88 – 3, 2.(1/Z 1 + 1/Z 2 ) ] cosβ = = [1, 88 – 3,2.(1/28 + 1/92) ] cos0 = -K H = K Hβ . K Hα .K HV Hệ sổ tải trọng khi tính về tiếp xúc. +Bánh răng côn răng thẳng nên: K Hα =1 V= 60000 11 nd m π = m/s. 0. 1 . ( 1)/ H H m V g V d u u δ = + = (Tra bảng 6.15-tr 107 có giá trị δ H ; tra bảng 6.16-với cấp chính xác 9 có g 0 ). . 1 1 . 1 2 . . H m HV H H b d K T K K β α ν = + = . SVTh: Bùi Quốc Tuấn Trang-9 ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY GVHD: Th.S PHẠM ĐỨC DŨNG K H = K Hβ . K Hα .K HV = . -Vậy tính được giá trị: δ H = 2 2 2 14052 1,61 3,3 1 274 1,71 0,87 0,85 30 48,7 3,3 × × × + × × × × × × = MPa < [σ] tx = MPa; Nên bánh răng côn thõa yêu cầu về độ bền tiếp xúc. e) Kiểm nghiệm răng về độ bền uốn: -Điều kiện uốn của bánh răng côn: 1 21 2 1 11 1 . 85,0 2 F FF F m m n FF F Y Y dmb YYYKT δ δ δ βε = = +T 1 = Nmm: mômen xoắn trên bánh chủ động; +m nm = môđun pháp trung bình mm; (bánh côn răng thắng m nm =m tm ); +b = mm chiều rộng vành răng; +d m1 = mm đường kính trung bình của bánh chủ động; + β Y =1: hệ số kể đến độ nghiêng của răng vì răng đang dùng là răng thẳng. + 1F Y , 2F Y : hệ số dạng răng tra bảng 6.18 trang 109 ta có: 1F Y =3, 80 (do không dịch chỉnh và Z v1 = 30 răng). 2F Y = 3, 61 (do Z v2 = 92 răng). +Hệ số tải trọng khi tính về uốn: FvFFF KKKK βα = SVTh: Bùi Quốc Tuấn Trang-10 [...]... của bánh răng nón nhỏ : l = l13 − l11 = mm Vậy có khoáng cách của trục 1 và khoáng cách tương đổi giữa: bánh đai-ổ 1 ổ 1-ổ 2 ;ổ 2-bánh răng nón nhỏ : F r yF d x F a F t1 z -Các lực tác dụng lên trục 1 : +Lực tác dụng của bánh đai lên trục có phương vuông góc với trục và có chi u làm cho các bánh đai có xu thế xích lại nhau (chi u như hính vẽ) Có giá trị bằng : SVTh: Bùi Quốc Tuấn Trang-21 ĐỒ ÁN CHI TIẾT... 0 121 +Phán lực tại B theo phương OX: RBX = N +Tổng lực theo phương OX: ∑F x = RBx − RAx − Ft1 = 0 +Phán lực tại ổ A trên trục OX: ⇒ RAx = RBx − Ft1 = SVTh: Bùi Quốc Tuấn N Trang-23 ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY GVHD: Th.S PHẠM ĐỨC DŨNG -BIỂU ĐỒ MÔ MEN TRÊN TRỤC I: Fr Fd Ft1 Fd RAy y A RBy Fr1 B x z z Fa M RBx Ft1 RAx 1485 7761 26550 Mux 38181 Muy MZ 14052 SVTh: Bùi Quốc Tuấn Trang-24 ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY GVHD:... của bộ truyền bánh răng côn sau khi tính được: - Đường kính vòng chia ngoài: +de1 = +de2 = - mm; mm; Đường kính vòng chia trung bình : +dm1 = mm +dm2 = mm - Số răng: + Z1 = răng + Z2 = răng SVTh: Bùi Quốc Tuấn Trang-11 ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY GVHD: Th.S PHẠM ĐỨC DŨNG - Môđun vòng chia ngoài: +me = mm - Môđun vòng chia trung bình: mnm = - mm; Bề rộng vành răng bánh lớn: B2 = mm -Bề rộng bánh răng nhỏ: B1=... trơn của bánh răng: -Yêu cầu của việc bôi trơn bánh răng trong hộp giảm tốc là: +Mức dầu bôi trơn thấp nhất của hộp giám tốc bánh răng từ 0, 75-2 lần chi u cao răng h = 2,5m = 2, 5*2 = 4, 5 mm; nhưng không nhỏ hơn 10 mm +Mức dầu cao nhất không ngập quá 1/3 đường kính đế giảm lực cán do dầu bôi trơn gây nên SVTh: Bùi Quốc Tuấn Trang-19 ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY GVHD: Th.S PHẠM ĐỨC DŨNG PHẦN III.TÍNH TOÁN TRỤC:... các phán lực tại các ổ: giả sử trục cứng tuyệt đổi SVTh: Bùi Quốc Tuấn Trang-22 ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY GVHD: Th.S PHẠM ĐỨC DŨNG +Tổng momen uổn tại A quay quanh oX: ∑ M ( A) = Fr ×121 − F 1 d ×66 + RBy 90 − M = 0 +Phán lực ổ 2 theo phương OY: ⇒ RBy = − Fr1 × − Fđ ×66 − M 121 = 75 N Chi u như hình vẽ +Tổng lực tác dụng theo phương OY: ∑F Y = Fr 1 + Fd − RAy + RBy = 0 +Phán lực tác tại ổ 1: RAY = N Chi u... Trang-20 ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY GVHD: Th.S PHẠM ĐỨC DŨNG 3.Tính trục: 3.1-Trục 1: -Sau khi có bề rộng bánh răng và đường kính sơ bộ trục giữa vào các công thức (10.10 và 10.12 trang 189 kết hợp sửa dụng bảng 10.3 và 10.4TKHTDDCK) tính và xác định các kích thước chi u dài sơ bộ của trục : -Khoáng cách từ tâm của đai tới tâm ổ 1 : l12 = 0,5(ιm12 + b0 ) + k3 + hn = l11 = 3 ×d1 = từ tâm ổ 1 tới tâm ổ 2 : mm -Khoáng... trụ l22 = mm; +Khoáng cách từ tâm bánh răng trụ tới tâm ổ 2 trên trục 2 là SVTh: Bùi Quốc Tuấn Trang-25 ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY l23 = GVHD: Th.S PHẠM ĐỨC DŨNG mm F2 r F2 a F t2 F3 r Fa3 Ft3 +Ft2 =Ft1 = N +Fr2 =Fr1= N +Fa2=Fa1 = N +Lực vòng trên bánh răng nghiêng : Ft 3 = 2× 2 T = d w1 N +Lực hướng tâm trên bánh răng nghiêng chủ động: Fr 3 = Ft 3 × α w / cos β = tg N +Lực dọc trục trên bánh răng: Fa 3 = Ft... kích thước trục 2 ta chọn kích thước chi u dài trục 3 như sau: F a4 Ft4 Fr4 y X Z -Lực tác dụng lên trục 3: +Lực vòng trên bánh răng nghiêng lớn : Ft4 =Ft3 = N +Lực hướng tâm trên bánh răng nghiêng lớn: Fr4 =Fr3 = N +Lực dọc trục trên bánh răng nghiêng SVTh: Bùi Quốc Tuấn Trang-29 ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY GVHD: Th.S PHẠM ĐỨC DŨNG Fa4 = Fa3 = N Mômen do lực dọc trục trên bánh răng nghiêng sinh ra: d M 3 = Fa4... trục mà vận đảm bảo trục PHẦN IV:TÍNH TOÁN VÀ CHỌN MỐI GHÉP THEN: SVTh: Bùi Quốc Tuấn Trang-35 ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY GVHD: Th.S PHẠM ĐỨC DŨNG b 1-Chọn then trên trục 1: -Chọn then: Đườnh kính trục d = mm Mômen xoắn :T1 = +Chọn then bằng : Nmm Bề rộng then: b= mm Chi u cao then: h= mm Chi u sâu rãnh then trên trục: t1= mm Chi u sâu rãnh then trên lỗ: t2 = mm l1 = mm Chi u dài then: +Kiểm tra then : Điều... ×RB = 0 Phán lực theo phương OX tại B: RB = Tổng lực theo phương OX : ∑ F (OX ) = R N A − Ft 2 − Ft 3 + RB Phán lực theo phương OX tại A: RA = N -Biểu đồ mômen: SVTh: Bùi Quốc Tuấn Trang-27 ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY GVHD: Th.S PHẠM ĐỨC DŨNG y x z z R Ay F R M1 Fr2 M2 r3 By RAx Ft2 Ft3 RBx 15600 6689 809 3132 Mux 52190 44550 Muy 44121,25 MZ -TÍNH ĐƯỜNG KÍNH TRỤC TẠI CÁC VỊ TRÍ: -Tại vị trí lắp bánh răng nghiêng: . ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY GVHD: Th.S PHẠM ĐỨC DŨNG ĐỒ ÁN THIẾT KẾ MÔN HỌC CHI TIẾT MÁY ĐỀ SỐ 23- PHƯƠNG ÁN 7. Sơ đồ hệ thông động và biểu đồ mô men làm việc của động cơ 1:. Trang-11 ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY GVHD: Th.S PHẠM ĐỨC DŨNG - Môđun vòng chia ngoài: +m e = mm. - Môđun vòng chia trung bình: m nm = mm; - Bề rộng vành răng bánh lớn: B 2 = mm. -Bề rộng bánh răng. (kW) T (N.mm) PHẦN II: THIẾT KẾ CÁC BỘ TRUYỀN 2.1) THIẾT KẾ BỘ TRUYỀN BÁNH RĂNG TRỤ 2.1.1).Chọn vật liệu và chế độ nhiệt luyện cặp bánh răng trụ răng nghiêng: - Bánh răng nhỏ: + Do không có