ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NGÀNH MÁY TÀU 76 12-2010 CHƯƠNG 6 TÍNH CHỌN DÀN BAY HƠI 6.1. CHỌN KIỂU DÀN BAY HƠI +) Thực nghiệm cho thấy khi rút ngắn thời gian làm lạnh sản phẩm thì thời hạn bảo quản càng lâu, chất lượng càng bảo đảm, đặc biệt là đối với các TRƯỜNG ĐẠI HỌC HÀNG HẢI – KHOA CƠ KHÍ ĐÓNG TÀU ĐOÀN VĂN THỌ LỚP: MTT47 – ĐH2 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NGÀNH MÁY TÀU 77 12-2010 sản phẩm sống có thở rau, hoa, quả… Để đảm bảo làm lạnh và bảo quản nhanh sản phẩm đến nhiệt độ bảo quản thì thiết bị làm lạnh không khí phải có diện tích trao đổi nhiệt lớn. Chính vì lý do này và sự lựa chọn ở chương 4 ta chọn chế độ làm lạnh và bảo quản sản phẩm là làm lạnh không khí bằng bay hơi trực tiếp. +) Chọn kiểu dàn bay hơi cho các buồng: Với chế độ làm lạnh không khí bằng bay hơi trực tiếp. Có hai kiểu dàn bay hơi đó là: - Kiểu dàn quạt đối lưu không khí cưỡng bức. - Kiểu dàn đối lưu không khí tự nhiên. Kiểu dàn quạt đối lưu không khí cưỡng bức có nhiều ưu điểm hơn so với kiểu dàn đối lưu không khí tự nhiên như: - Có thể bố trí ở trong buồng hoặc ngoài buồng lạnh. - Ít tốn thể tích bảo quản sản phẩm. - Nhiệt độ đồng đều, hệ số trao đổi nhiệt lớn. - Ít tốn nguyên vật liệu. Hiện nay kiểu dàn quạt đối lưu không khí cưỡng bức được sử dụng rất rộng rãi => Ta chọn kiểu dàn quạt đối lưu không khí cưỡng bức cho cả ba buồng. - Buồng III là buồng trống, mục đích làm lạnh buồng III là tránh cho người làm việc trong kho lạnh chịu sự thay đổi đột ngột từ môi trường có nhiệt độ cao (nhiệt độ hành lang) t KK = 34 o C sang buồng bảo quản đông lạnh có nhiệt độ thấp: t II = -18 0 C +) Phụ tải yêu cầu của dàn bay hơi Theo thiết kế ở chương 2, 3 ta có: Bảng 6.1. Bảng phụ tải yêu cầu của dàn bay hơi TRƯỜNG ĐẠI HỌC HÀNG HẢI – KHOA CƠ KHÍ ĐÓNG TÀU ĐOÀN VĂN THỌ LỚP: MTT47 – ĐH2 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NGÀNH MÁY TÀU 78 12-2010 Buồng Nhiệt độ buồng bảo quản ( 0 C) độ ẩm ϕ (%) Tải nhiệt Q iyc (W) I 2 90 1105,25 II -18 95 921,54 III 8 90 440.73 6.2. TÍNH CHỌN DÀN BAY HƠI BUỒNG I 6.2.1. Các thông số ban đầu. - Nhiệt độ không khí trong buồng bảo quản: t 1 = 2 ( 0 C) - Độ ẩm không khí đã chọn: ϕ = 90 % ` - Nhiệt độ công chất sôi trong ống: t s1 = -3 ( 0 C) - Nhiệt độ không khí đi vào dàn bay hơi t k1 : Chọn t k1 = 4 ( 0 C); ϕ = 90 % - Nhiệt độ không khí đi ra khỏi dàn bay hơi t k2 : Chọn t k2 = 0 ( 0 C); ϕ = 90 % - Nhiệt độ trung bình không khí đi qua bộ làm lạnh t k : Lấy: t k = 0,5 × ( t K1 + t k2 ) = 0,5 × (4 + 0) = 2 ( 0 C) - Nhiệt độ trung bình mặt ngoài ống t T : t T = t s1 + T t∆ Theo trang 74 sách Thiết Kế Hệ Thống LL và Tái Ngưng Tụ KGHL ta có: T t∆ = (0,5 ÷ 3,0) ( 0 C) Vậy ta chọn sơ bộ T t∆ = 2,7 ( 0 C) => t T = -3 + 2,7 = -0,3 ( 0 C) - Công chất ra khỏi thiết bị ở trạng thái hơi bão hoà khô: + Nhiệt độ: t s1 = -3 ( 0 C) + Độ khô: x = 1 6.2.2. Hiệu nhiệt độ logarit trung bình. - Theo công thức (7-30) ( Sách Thiết Kế Hệ Thống LL và Tái Ngưng Tụ KGHL) có: TRƯỜNG ĐẠI HỌC HÀNG HẢI – KHOA CƠ KHÍ ĐÓNG TÀU ĐOÀN VĂN THỌ LỚP: MTT47 – ĐH2 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NGÀNH MÁY TÀU 79 12-2010 1 2 1 1 2 1 4 0 4 ( 3) ln ln 0 ( 3) k k tb k s k s t t t t t t θ − − = = − − − − − − = 4,721 ( 0 C) 6.2.3. Xác định sơ bộ thiết bị làm lạnh không khí (kiểu dàn quạt). - Dàn quạt Frêon cỡ nhỏ: t s1 = -3 ( 0 C) - Với dàn lạnh ống có cánh bay hơi trực tiếp, chọn hệ số truyền nhiệt từ không khí đến bề mặt thành ống theo phụ lục 7 ( Sách Thiết Kế Hệ Thống LL và Tái Ngưng Tụ KGHL) có: k = (30  45) W/m 2 .độ; chọn k = 30 (W/m 2 .độ) - Diện tích trao đổi nhiệt cần thiết: F = . Iyc tb Q k θ = 1105,25 30 4,721× = 7,804 (m 2 ) - Sơ bộ chọn dàn quạt: BO- 8C - Các thông số cơ bản của dàn quạt BO- 8C theo lý lịch như sau: +Tổng diện tích trao đổi nhiệt: F = 8 (m 2 ) + Vật liệu chế tạo ống cánh: Đồng + Kích thức ống: - Đường kính:  15x1 - Chiều dài: l = 340 (mm) + Số ống: 48 ống + Bố trí ống kiểu ô vuông: - Bước ống: S = 30 (mm) - Số ống theo chiều đứng: n 1 = 12 - Số ống theo chiều ngang: n 2 = 4 + Số cách: - Bước cánh: t = 3 (mm) - Chiều dày:  = 0,3 (mm) TRƯỜNG ĐẠI HỌC HÀNG HẢI – KHOA CƠ KHÍ ĐÓNG TÀU ĐOÀN VĂN THỌ LỚP: MTT47 – ĐH2 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NGÀNH MÁY TÀU 80 12-2010 - Chiều cao: h = 7,5 (mm) + Diện tích cánh: F c = 7,2908 (m 2 ) + Diện tích phần ống giữa các cánh: F 0 = 0,69781 (m 2 ) + Hệ số cánh: B = 10,4 + Sản lượng quạt: V = 0,25 (m 3 /s) + Diện tích thoáng gió: F tg = 0,05742 (m 2 ) Hình 6.1. Chùm ống kiểu ô vuông với cánh là hình vuông 6.2.4. Hệ số trao đổi nhiệt khô đối lưu từ không khí đến bề mặt cánh. - Ống bố trí kiểu ô vuông theo công thức (7-61) ( Sách Thiết Kế Hệ Thống LL và Tái Ngưng Tụ KGHL) có: ' 0,65 . 0,21. . ( ) k k n k n k d d v λ ω α = Ψ (W/m 2 .K) + Ψ - hệ số kể đến ảnh hưởng của số dãy ống theo đường đi của không khí theo trang 72 có: Ψ = (n-0,5)/n; với dàn BO- 8C có n = n 2 = 4 => Ψ = 0,875 + d n - Đường kính ngoài của ống: d n = 0,015 (m) TRƯỜNG ĐẠI HỌC HÀNG HẢI – KHOA CƠ KHÍ ĐÓNG TÀU ĐOÀN VĂN THỌ LỚP: MTT47 – ĐH2 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NGÀNH MÁY TÀU 81 12-2010 + k ω - tốc độ của không khí cưỡng bức qua dàn. tg k F V = ω Sản lượng quạt: V = 0,25 (m 3 /s) Diện tích thoáng gió: F tg = 0,05742 (m 2 ) => k ω = 4,354 (m/s) + Nhiệt độ trung bình không khí đi qua bộ làm lạnh t k : t k = 0,5.(t k1 + t k2 ) = 0,5.(4+0) = 2 ( 0 C) Xác định k λ , k v theo t k và tra bảng 19 (Sách Tính Chất Vật Lý và Nhiệt Động CCLL) ta có: + k λ - Hệ số dẫn nhiệt của không khí k λ = 2,45. 10 -2 (W/m.K) + k v - Độ nhớt động lực học của không khí ở nhiệt độ t tb : k v = 13,456. 10 -6 (m 2 /s) Vậy => ' 0,65 . 0,21. . ( ) k k n k n k d d v λ ω α = Ψ 2 0,65 6 2,45. 10 4,354 0,015 0,21 0,875 ( ) 0,015 13,456. 10 − − × = × × = 74,81 (W/m 2 .K) 6.2.5. Hệ số tách ẩm. Theo công thức trang 70 ( Sách Thiết Kế Hệ Thống LL và Tái Ngưng Tụ KGHL) ta có: 1 2 1 2 1 2880. k k d d t t ξ − = + − (W/m 2 .K) + t k1 ; t k2 - lần lượt là nhiệt độ không khí đi vào và ra khỏ dàn bay hơi. + d 1 ; d 2 - lần lượt là độ chứa hơi của không khí tương ứng với nhiệt độ t k1 và t k2 . t k1 = 4 0 C ϕ = 90 % t k2 = 0 0 C ϕ = 90 % d 1 bh ,d 2 bh Lần lượt là độ chứa hơi của không khí bão hòa tương ứng với nhiệt độ t k1 và t k2 . TRƯỜNG ĐẠI HỌC HÀNG HẢI – KHOA CƠ KHÍ ĐÓNG TÀU ĐOÀN VĂN THỌ LỚP: MTT47 – ĐH2 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NGÀNH MÁY TÀU 82 12-2010 Tra bảng 20 (Sách Tính Chất Vật Lý và Nhiệt Động Các CCLL) d 1 bh = 5,098.10 -3 (kg/kg) d 2 bh = 3,823.10 -3 (kg/kg) → d 1 = d 1 bh × ϕ = 5,098.10 -3 × 0,9 = 4,588.10 -3 (kg/kg) → d 2 = d 2 bh × ϕ = 3,823.10 -3 × 0,9 = 3,441.10 -3 (kg/kg) Vậy => 3 3 1 2 1 2 4,588.10 3,441.10 1 2880. 1 2880. 4 0 k k d d t t ξ − − − − = + = + − − = 1,826 6.2.6. Hệ số quy ước trao đổi nhiệt ướt từ không khí đến bề mặt cánh. Theo công thức (7-57) ( Sách Thiết Kế Hệ Thống LL và Tái Ngưng Tụ KGHL) ta có: ' . c k b α ξ α α = + (W/m 2 .K) + ξ : Hệ số tách ẩm + ' k α : Hệ số trao đổi nhiệt khô đối lưu từ không khí đến bề mặt cánh. + b α : Hệ số trao đổi nhiệt bằng bức xạ. Do ta chọn kiểu dàn quạt đối lưu không khí cưỡng bức nên khi tính toán ta có thể bỏ qua giá trị b α (vì hệ số trao đổi nhiệt bức xạ không lớn) Vậy => 1,826 74,81 c α = × = 136,61 (W/m 2 .K) 6.2.7. Hệ số trao đổi nhiệt từ không khí ẩm k α tính cho bề mặt (ngoài) cơ bản của các ống. Theo công thức (7- 40) ( Sách Thiết Kế Hệ Thống LL và Tái Ngưng Tụ KGHL) ta có: TRƯỜNG ĐẠI HỌC HÀNG HẢI – KHOA CƠ KHÍ ĐÓNG TÀU ĐOÀN VĂN THỌ LỚP: MTT47 – ĐH2 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NGÀNH MÁY TÀU 83 12-2010 1 ( . ) 1 . c o k t r c F F E F F R R α α α ε = + + + (W/m 2 .K) + Theo lý lịch dàn BO-8C có: F = 8 (m 2 ) F c = 7,2908 (m 2 ) F 0 = 0,69781 (m 2 ) Hình 6.2. Sơ đồ ống có cánh 1: Ống 2: Cánh + c α - Hệ số quy ước trao đổi nhiệt ướt từ không khí đến bề mặt cánh. + α ε - Hệ số tính đến sự trao đổi nhiệt không đều theo chiều cao cánh: α ε = 0,85 ( Theo trang 68 sách Thiết Kế Hệ Thống LL và Tái Ngưng Tụ KGHL) + E - hệ số hiệu quả của cánh: E = ( . ') . ' th m h m h - m - hệ số: m = 2. . c c α δ λ TRƯỜNG ĐẠI HỌC HÀNG HẢI – KHOA CƠ KHÍ ĐÓNG TÀU ĐOÀN VĂN THỌ LỚP: MTT47 – ĐH2 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NGÀNH MÁY TÀU 84 12-2010 - c α - hệ số quy ước trao đổi nhiệt ướt từ không khí đến bề mặt cánh. c α = 136,61 (W/m 2 .K) - δ - Chiều dày của cánh: δ = 0,3 mm - c λ - Hệ số dẫn nhiệt của vật liệu cánh (đồng): c λ = 390 (W/m.K) => m = 3 2 136,61 0,3 10 390 − × × × = 48,32 h’ – Chiều cao quy ước của cánh: Công thức (7.54): h’= r.( R r -1).[1+0,35.ln(1,28. R r . ( 0,2) L R − ] R và L – Một nửa khoảng cách lớn và bé giữa các ống Theo lý lịch thiết bị, dàn BO-8C có: L = R = S/2 =15 (mm) r = d/2 = 7,5 (mm) => h’= 7,5×( 15 7,5 -1)×[1+0,35×ln(1,28× 15 7,5 ×. 15 ( 0,2) 15 − = 9,67 mm => E = 0,9687 + t R - nhiệt trở của tuyết. Theo bảng 7-6 0,003 0,46 t t t R δ λ = = = 6,52.10 -3 (m 2 .K/W) Trong đó: δ t - chiều dày lớp tuyết: δ t = 3 (mm) λ t - hệ số dẫn nhiệt của lớp tuyết: TRƯỜNG ĐẠI HỌC HÀNG HẢI – KHOA CƠ KHÍ ĐÓNG TÀU ĐOÀN VĂN THỌ LỚP: MTT47 – ĐH2 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NGÀNH MÁY TÀU 85 12-2010 λ t = 0,46 (w/m.K) + r R - nhiệt trở lớp rỉ. Theo bảng 7-6 ta có: r R = 0,17.10 -3 (m 2 .K/W) Vậy => 1 ( . ) 1 . c o k t r c F F E F F R R α α α ε = + + + = 3 3 1 7,2908 0,69781 ( 0,9687 ) 1 8 8 6,52.10 0,17.10 136,61 0,85 − − × + + + × = 63,388 (W/m 2 .K) 6.2.8. Hệ số trao đổi nhiệt từ bề mặt trong của ống đến công chất sôi. Theo công thức trang 77 ( Sách Thiết Kế Hệ Thống LL và Tái Ngưng Tụ KGHL) ta có: 0,6 0,2 0,2 . ( . ) t F a t A q d α ω ρ − = (W/m 2 .K) + t d : Đường kính trong của ống, t d = 13 (mm) + A: Hệ số thực nghiệm. A = 5,121 Tra bảng 7-9 + 2 4. . 3600. . . a a t G z d ω ρ π = ( Theo công thức trang 77) a ω : Vận tốc công chất đi trong ống, (m/s) ρ : Khối lượng riêng của công chất, ( kg/m 3 ) a G : Lưu lượng công chất qua dàn bay hơi. (kg/h) 1 7 6 1105,25 3,6 703,7 538,0 Iyc Iyc a Q Q G q i i × = = = − − = 32,017 (kg/h) z : Số cửa song song dẫn công chất chảy vào các ống bộ làm lạnh không khí. Chọn z = n 1 = 12 ống n 1 : Số ống theo chiều đứng; n 1 = 12 ống TRƯỜNG ĐẠI HỌC HÀNG HẢI – KHOA CƠ KHÍ ĐÓNG TÀU ĐOÀN VĂN THỌ LỚP: MTT47 – ĐH2 [...]... ĐÓNG TÀU ĐOÀN VĂN THỌ LỚP: MTT47 – ĐH2 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NGÀNH MÁY TÀU 101 1 2-2 010 6. 4.1.Các thông số ban đầu (0C) - Nhiệt độ không khí trong buồng bảo quản: t3 = 8 - Độ ẩm lkhông khí đã chọn: - Nhiệt độ công chất sôi trong ống: ` ϕ = 90 % ts3 = 0 (0C) - Nhiệt độ không khí đi vào dàn bay hơi tk1: Chọn tk1 = 8 (0C); ϕ = 90 % - Nhiệt độ không khí đi ra khỏi dàn bay hơi tk2: Chọn tk2 = 4 (0C); ϕ = 90 % -. .. ĐH2 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NGÀNH MÁY TÀU 1 06 1 2-2 010 Hình 6. 6 Sơ đồ ống có cánh 1: Ống 2: Cánh + α c - Hệ số quy ước trao đổi nhiệt ướt từ không khí đến bề mặt cánh + ε α - Hệ số tính đến sự trao đổi nhiệt không đều theo chiều cao cánh: ε α = 0,85 ( Theo trang 68 sách Thiết Kế Hệ Thống LL và Tái Ngưng Tụ KGHL) + E - hệ số hiệu quả của cánh: E = - m - hệ số: m = th(m.h ') m.h ' 2.α c δ λc - α c - hệ số quy... vào dàn bay hơi tk1: Chọn tk1 = -1 8 (0C); ϕ = 95 % - Nhiệt độ không khí đi ra khỏi dàn bay hơi tk2: Chọn tk2 = -2 2 (0C); ϕ = 95 % - Nhiệt độ trung bình không khí đi qua bộ làm lạnh tk: Lấy: tk = 0,5 × ( tk1 + tk2) = 0,5 × (-1 8 + (-2 2)) = -2 0 (0C) - Nhiệt độ trung bình mặt ngoài ống tT: tT = ts2 + ∆tT TRƯỜNG ĐẠI HỌC HÀNG HẢI – KHOA CƠ KHÍ ĐÓNG TÀU ĐOÀN VĂN THỌ LỚP: MTT47 – ĐH2 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NGÀNH MÁY... khí đến bề mặt cánh α c = 66 ,054 - δ - Chiều đà của cánh: δ = 0,4 (W/m2.K) (mm) - λ c - Hệ số dẫn nhiệt của vật liệu cánh (đồng): λ c = 390 => m = (W/m.K) 2 × 66 , 054 = 29,10 0, 4 × 10−3 × 390 TRƯỜNG ĐẠI HỌC HÀNG HẢI – KHOA CƠ KHÍ ĐÓNG TÀU ĐOÀN VĂN THỌ LỚP: MTT47 – ĐH2 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NGÀNH MÁY TÀU 107 1 2-2 010 h’ – Chiều cao quy ước của cánh: Công thức (7.54): R r R r L R h’= r.( -1 ).[1+0,35.ln(1,28... thiết: F= 921,54 QI = = 6, 0 26 30 × 5, 098 k θtb (m2) - Sơ bộ chọn dàn quạt: BO- 8C - Các thông số cơ bản của dàn quạt BO- 8C theo lý lịch như sau: +Tổng diện tích trao đổi nhiệt: F=8 + Vật liệu chế tạo ống cánh: (m2) Đồng + Kích thức ống: - Đường kính: 15x1 TRƯỜNG ĐẠI HỌC HÀNG HẢI – KHOA CƠ KHÍ ĐÓNG TÀU ĐOÀN VĂN THỌ LỚP: MTT47 – ĐH2 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NGÀNH MÁY TÀU 91 1 2-2 010 - Chiều dài: + Số ống: l... bảng 20 (Sách Tính Chất Vật Lý và Nhiệt Động Các CCL) d 1bh = 6, 741.1 0-3 (kg/kg) d bh = 5,470.1 0-3 (kg/kg) 2 bh → d 1 = d 1 × ϕ = 6, 741.1 0-3 × 0,9 = 6, 403.1 0-3 (kg/kg) TRƯỜNG ĐẠI HỌC HÀNG HẢI – KHOA CƠ KHÍ ĐÓNG TÀU ĐOÀN VĂN THỌ LỚP: MTT47 – ĐH2 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NGÀNH MÁY TÀU 105 1 2-2 010 → d 2 = d bh × ϕ = 5,470.1 0-3 × 0,9 = 5,1 96. 1 0-3 (kg/kg) 2 Vậy => ξ = 1 + 2480 d1 − d 2 6, 403.10−3 − 5,1 96. 10−3 = 1... = 0 ,69 781 (m2) Hình 6. 4 Sơ đồ ống có cánh 1: Ống 2: Cánh + α c - Hệ số quy ước trao đổi nhiệt ướt từ không khí đến bề mặt cánh TRƯỜNG ĐẠI HỌC HÀNG HẢI – KHOA CƠ KHÍ ĐÓNG TÀU ĐOÀN VĂN THỌ LỚP: MTT47 – ĐH2 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NGÀNH MÁY TÀU 95 1 2-2 010 + ε α - Hệ số tính đến sự trao đổi nhiệt không đều theo chiều cao cánh: ε α = 0,85 ( Theo trang 68 sách Thiết Kế Hệ Thống LL và Tái Ngưng Tụ KGHL) + E - hệ... 3,441.1 0-3 = 8 ,60 2 => Vk = (kJ/kg) 1105, 25 QI = ρ (i1 − i2 ) 1, 2838 × (15, 73 − 8, 60 2 ) × 360 0 = 0,034 (m3/s) < VTB = 0,25(m3/s) Vậy các thông số nhiệt độ, độ ẩm ban đầu chọn là hợp lý 6. 3 TÍNH CHỌN DÀN BAY HƠI BUỒNG II 6. 3.1 Các thông số ban đầu - Nhiệt độ không khí trong buồng bảo quản: t2 = -1 8 (0C) - Độ ẩm không khí đã chọn: ` ϕ = 95 % - Nhiệt độ công chất sôi trong ống: ts2 = -2 6 (0C) - Nhiệt... thiết bị, dàn BO-8C có: L = R = S/2 =15 (mm) r = d/2 = 7,5 => h’= 7,5×( (mm) 15 15 15 -1 )×[1+0,35×ln(1,28× × ( − 0, 2) 7,5 7,5 15 = 9 ,67 mm => E = 0,950 + Rt - nhiệt trở của tuyết TRƯỜNG ĐẠI HỌC HÀNG HẢI – KHOA CƠ KHÍ ĐÓNG TÀU ĐOÀN VĂN THỌ LỚP: MTT47 – ĐH2 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NGÀNH MÁY TÀU 96 1 2-2 010 Rt = δ t 0, 003 = = 6, 52.1 0-3 λt 0, 46 (m2.K/W) Trong đó: δt - chiều dày lớp tuyết: δt = 3 (mm) λt - hệ số... 1 − tk 2 8−4 t −t ln k1 02 = ln 8 − 0 = 5,098 tk 2 − t02 4−0 (0C) 6. 4.3 Xác định sơ bộ thiết bị làm lạnh không khí(kiểu dàn quạt) - Dàn quạt Frêon cỡ nhỏ: ts3 = 0 (0C) TRƯỜNG ĐẠI HỌC HÀNG HẢI – KHOA CƠ KHÍ ĐÓNG TÀU ĐOÀN VĂN THỌ LỚP: MTT47 – ĐH2 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NGÀNH MÁY TÀU 102 1 2-2 010 - Với dàn lạnh ống có cánh bay hơi trực tiếp, chọn hệ số truyền nhiệt từ không khí đến bề mặt thành ống theo phụ . ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NGÀNH MÁY TÀU 76 1 2-2 010 CHƯƠNG 6 TÍNH CHỌN DÀN BAY HƠI 6. 1. CHỌN KIỂU DÀN BAY HƠI +) Thực nghiệm cho thấy khi rút ngắn thời. ĐÓNG TÀU ĐOÀN VĂN THỌ LỚP: MTT47 – ĐH2 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NGÀNH MÁY TÀU 84 1 2-2 010 - c α - hệ số quy ước trao đổi nhiệt ướt từ không khí đến bề mặt cánh. c α = 1 36, 61 (W/m 2 .K) - δ -. ĐH2 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NGÀNH MÁY TÀU 78 1 2-2 010 Buồng Nhiệt độ buồng bảo quản ( 0 C) độ ẩm ϕ (%) Tải nhiệt Q iyc (W) I 2 90 1105,25 II -1 8 95 921,54 III 8 90 440.73 6. 2. TÍNH CHỌN DÀN BAY HƠI