Kỹ Thuật Đo Lường Điện –Điện tử - 113 - m f nf X = (3-12) Chẳng hạn, số liệu như tre Y ân hình vẽ ta có f y /f đònh được f . x = 3/4. Nếu biết trước tần số f y ta có th đồ Lissajou sẽ khác nhau. Trên hình 3-32 là dạng sóng ứng với một số trường hợp đặc biệt. rất phức tạp và khó điều chỉnh sự đồng b ra trên hìn iều chế độ sáng của hình. Nếu tần số chuẩn bằng tần ể dễ dàng xác x Sóng sin tần số f Y Sóng sin tần số f X Hình 3-31. Sơ đồ đo tần số bằng phương pháp hình Lissajou. Tùy theo độ lệch pha giữa 2 điện áp mà hình dạng dao động Góc lệch pha ϕ Hình 3-32. Một số dạng dao động đồ Lissajou Phương pháp dao động đồ Lissajou để đo tần số chỉ thích hợp khi tỷ số giữa 2 tần số nhỏ hơn 3 đến 4 lần, khi lớn hơn hình hiện ra ộ. Trong các trường hợp này người ta thường sử dụng phương pháp quét tròn với sự điều chế độ chói của hình quét. Sơ đồ nguyên tắc của phương pháp này chỉ h 3-33. Điện áp chuẩn dùng để so sánh có tần số nhỏ hơn f 1 được đưa qua một mạch xoay pha RC để tạo ra 2 điện áp cùng tần số, nhưng lệch pha nhau 90 o , đưa đồng thời vào 2 lối vào XX và YY của dao động ký. Trên màn hình sẽ có dao động đồ hình tròn (hay elip). Thời gian để tia điện tử quét thành một vòng tròn chính bằng chu kỳ của điện áp mẫu. Điện áp cần đo có tần số lớn hơn f 2 đïc đưa tới cực điều chế M của dao động ký, nó sẽ đ Lưu Thế Vinh Khoa Vật Lý Kỹ Thuật Đo Lường Điện –Điện tử - 114 - số điện áp cần đo thì dao động đồ sẽ là một vòng tròn nửa sáng, nửa tối. cần đo ba số chuẩn ì ao độ đồ s là mo đứt nét Hình 3-33. Đo tần số bằng phương pháp quét vòng h để tỷ số giữa 2 1 đưa vào cực điều chế M. n hiệu. Dùng dao động ký để vẽ đặc tuyến tần số, đặc linh kiện bán dẫn, hay của một mạng 4 cực nói chung. Nếu tần số èng một bội số nguyên lần tần th d ng ẽ ät vòng tròn xen kẽ những vạch sáng và vạch tối. Đếm số vạch sáng hoặc vạch tối ta biết được tỷ số giữa 2 tần số : n = f 2 /f 1 . Nguồn tín hiệu f 1 Nguồn tín hiệu f 2 >f 1 Khi thực hiện phép đo trên, điều kiện quan trọng là phải hiệu chỉn tần số là một bội số nguyên lần của nhau thì hình mới ổn đònh, nếu điều kiện trên không thỏa mãn dao động đồ sẽ không thể quan sát được. Nếu điện áp cần đo thấp hơn tần số chuẩn thì phải mắc ngược với trường hợp trên, nghóa là đưa điện áp cần đo f 2 vào các kênh XY, còn điện áp chuẩn f Ngoài các ứng dụng trên có thể sử dụng dao động ký điện tử trong các phép đo các thông số của dao động điều chế và phân tích phổ tí tuyến vôn – ampe của các Lưu Thế Vinh Khoa Vật Lý Kỹ Thuật Đo Lường Điện –Điện tử - 115 - CHƯƠNG IV: MÁY TẠO SÓNG ĐO LƯỜNG § 1. KHÁI NIỆM CHUNG Máy tạo sóng đo lường là bộ nguồn tạo ra các tín hiệu chuẩn về biên độ, tần số và dạng sóng dùng trong thử nghiệm và đo lường. Các máy tạo sóng trong phòng thí nghiệm có các dạng sau: – Máy tạo sóng sin tần thấp LF (low frequency); – Máy tạo sóng sin tần số vô tuyến RF (radio frequency); – Máy tạo hàm; – Máy phát xung; – Máy phát tần số quét, máy phát các tín hiệu thử nghiệm. Các máy tạo tín hiệu RF thường có dải tần số từ 0 ÷ 100kHz, với mức điện áp có thể điều chỉnh từ 0 ÷ 10V. Các máy tạo hàm cũng thường là máy phát RF với 3 dạng sóng đặc trưng là sóng vuông, sóng tam giác và sóng hình sin. § 2. MÁY TẠO SÓNG SIN TẦN THẤP LF Máy tạo dao động hình sin thực hiện việc biến đổi năng lượng nguồn dòng điện một chiều thành dòng xoay chiều có tần số theo yêu cầu. Cấu tạo của máy thực hiện trên cơ sở bộ khuếch đại có hồi tiếp dương đảm bảo chế độ tự kích ổn đònh ở tần số yêu cầu. Có nhiều kiểu tạo dao động sóng sin: dao động 3 điểm điện cảm (sơ đồ Colpits), dao động 3 điểm điện dung (sơ đồ Hartley), dao động cầu Wien. Dao động cầu Wien là mạch được sử dụng nhiều nhất vì cho dạng sóng lối ra có dạng sin tốt nhất với biên độ và tần số ổn đònh. Cầu Wien là một cầu AC, trong đó sự cân bằng của cầu đạt được ở một tần số nguồn riêng phụ thuộc vào các thành phần của cầu. Sơ đồ nguyên lý của một mạch dao động cầu Wien chỉ ra trên hình 4-1. Lưu Thế Vinh Khoa Vật Lý Kỹ Thuật Đo Lường Điện –Điện tử - 116 - Hình 4-1. Mạch dao động cầu Wien ønh mạch khuếch đại kho Mạch khuếch đại thuật toán và các điện trở R 3 , R 4 tạo tha âng đảo. R 1 , R 2 , C 1 và C 2 tạo thành mạch hồi tiếp. Cầu đạt cân bằng khi thỏa mãn điều kiện: R 224 C 11 3 R C R += (4-1) R và 2211 2 1 CRCR f π = (4-2) Thường chọn R 1 = R 2 =R; C 1 =C 2 = C , khi đó ta có: R 3 = 2R 4 ; (4-3) Vàø: f = 1/2 π RC (4-4) Ở tần số cân bằng của cầu, điện áp phát triển trên R 2 C 2 (áp vào bộ khuếch đại) cùng pha với điện áp ra. Độ lợi của mạch khuếch đại là: ( ) 3 443 = + = R R R A V Lưu Thế Vinh Khoa Vật Lý (4-5) Biên độ ra của tín hiệu có xu hướng tiến tới ± V CC và ± V E , điều này gây méo dạng sóng ra. Để khắc phục, người ta chia R 3 ra làm 2 điện trở R 5 + R 6 và dùng thêm 2 diode mắc song song ngược chiều nhau (hình 4-2,a). R6 R5 D1 D2 R4 + C5 C3 C1 C6 C4 C2 R1 R2 a) b) S1 S2 Kỹ Thuật Đo Lường Điện –Điện tử - 117 - u Thế Vinh Khoa Vật Lý Hình 4-2. Mạch ổn đònh biên độ (a) và mạch để điều chỉnh tần số (b) Khi biên độ điện áp ra nhỏ, sụt áp trên R 6 không đủ để thiên áp thuận cho các diode. Lúc này độ lợi mạch khuếch đại là: 4 654 R RRR A V ++ = (4-6) Khi biên độ điện áp ra đủ lớn để đònh thiên thuận cho các diode, thì R 6 ngắn mạch và độ lợi của mạch sẽ giảm: 4 54 R RR A V + = (4-7) Giá trò của hệ số khuếch đại A V < 3 để loại bỏ những biên độ ra lớn, nhờ vậy ổn đònh được biên độ điện áp ra. Để điều chỉnh tần số có thể thay đổi giá trò của R và C. Trên hình 4-2 dùng và các tụ C 1 , C 2 . 3 ông tắc S 1 cho phép thay đổi giữa hai khoảng biên độ. m và điều chỉnh biên độ I B = 500nA. Bài giải. – Ta có, với R 1 và R 2 trong mạch (S 1 mở) thì: V R3 = 0,1V; và V R1 + V R2 = V i – V R3 = 5V – 0,1V = 4,9V I 3 >> I B Giả sử I B = 100 µA. Khi đó R 3 = 0,1V / 100µA = 1kΩ (chiết áp) các chuyển mạch S1 và S2 đồng trục để thay đổi đồng thời R 1 , R 2 Để điều chỉnh biên độ sóng ra, sử dụng mạch điều chỉnh như hình 4-3. Trong đó các điện trở R 1 , R 2 và R 3 hình thành nên bộ chia áp làm giảm tín hiệu ra. Bộ khuếch đại thuật toán mắc theo kiểu lặp áp để tạo trở kháng ra thấp. R là chiết áp điều chỉnh biên độ ra. C Hình 4-3. Mạch suy giả sóng ra. Ví dụ: Một sóng sin 5V từ lối ra của bộ dao động cầu Wien cung cấp cho bộ suy giảm. Hãy tính các giá trò của R 1 , R 2 và R 3 để cho ra các khoảng điện áp ra từ 0 ÷ 0,1V; 0 ÷ 1V. Dòng phân cực lối vào của OPAMP là Lư Kỹ Thuật Đo Lường Điện –Điện tử - 118 - và (R 1 + R 2 ) = 4,9 V / 100µA = 49kΩ. – Với R 2 ngắt khỏi mạch (S 1 đóng): V R3 = 1V, Và: I 3 = V R3 /R 3 = 1V / 1kΩ = 1mA; 4kΩ; § 3. MÁY V R1 = 5V – 1V = 4V; R 1 = 4V / 1mA = R 2 = 49kΩ – 4kΩ = 45kΩ TẠO HÀM Máy tạo hàm là nguồn tín hiệu vuông, tam giác và sóng sin có dải tần điều chỉnh đ Hình 4-4. Sơ đồ khối của máy tạo hàm Tín hiệu lối ra mạch tích phân có dạng xung tam giác, còn lối ra mạch Schmitt trigger là dạng xung vuông. Liên kết phản hồi giữa lối ra và lối vào giữa 2 mạch tích phân và mạch Schmitt trigger tạo nên một hệ tự dao động. Tín hiệu dạng sin nhận được nhờ mạch tạo hàm sin từ xung tam giác. 3.1. Tầng da ược dễ dàng và có mạch dòch mức DC. Sơ đồ khối của máy tạo hàm chỉ ra trên hình 4-4. Mạch Schmitt triggertích phân Mạch suy giảm Tạo hàm sin o động chủ. Tầng dao động chủ thực hiện trên cơ sở liên kết mạch tích phân và trigger Schmitt như hình vẽ 4-5. Lưu Thế Vinh Khoa Vật Lý Kỹ Thuật Đo Lường Điện –Điện tử - 119 - Hình 4-5. Tầng dao động chủ của máy phát hàm Mạch trigger Schmitt có 2 ngưỡng là: V n1 V n2 A 2 A 1 4 3 32,1 R R VV satn ⋅= m (4-8) Giả sử lối ra của trigger Schmitt đang ở mức bão hòa dương +V 3sat , lúc này mgưỡng vào của trigger Schmitt là: 4 32 R VV satn ⋅+= (4-9) 3 R Thế bão hòa dương +V 3sat hồi tiếp về lối vào mạch tích phân A 1 . Lúc này thế lối vào mạch tích phân sẽ là: 0 11 31 >⋅+= R VV sat (4-10) 1 R Với R là điện trở phần dưới của biến trở R 1 . Thế lối ra mạch tích phân sẽ đi 11 xuống theo quy luật: 12 1 12 1 12 CR t V dtVV −=−= ∫ (4-11) CR hi thế lối ra mạch tích phân đạt mức ngưỡng 4 3 31 R R VV satn ⋅−= K mạch trigger Schmitt sẽ lật trạng thái lối ra xuống mức bão hòa âm –V 3sat , Thế bão hòa âm này hồi tiếp trở về lối vào mạch tích phân , bây giờ thế lối vào mạch tích phân sẽ là: 0 1 11 3 ' 1 <⋅−= R R VV sat (4-12) Lúc này thế ra mạch tích phân dốc lên theo quy luật: Lưu Thế Vinh Khoa Vật Lý Kỹ Thuật Đo Lường Điện –Điện tử - 120 - 12 ' ' 12 ' 2 CR 1 1 1 tV dtV CR V +=−= ∫ (4-13) Khi V 2 ’ đạt mức ngưỡng 4 3 32 R R VV satn ⋅+= , trigger lật trạng thái lối ra lên bão hòa dương, và trạng thái mạch lại trở về như ban đầu. Cứ như thế mạch tự duy trì dao động. Lối ra mạch trigger ta thu được chuỗi xung vuông cân xứng V 3 . Lối ra mạch tích phân ta thu đïc chuỗi xung tam giác V 2 . Tần số của sóng lối ra được xác đònh bởi thời gian tụ C 1 nạp từ V n1 tới V n2 và ngược lại. Ta có phương trình để tụ C 1 nạp tuyến tính là: I V Ct V t I C ∆ = ∆ = 11 , (4-14) ∆ V = V n2 – V n1 = 2V n (4-15) Tần số dao động: VRC V VC I t ∆∆ 21 222 (4-16) n n tính theo biểu thức (4-8) ta sẽ có biểu t mạch sẽ là: f === 1 1 1 Nếu thay ∆V = 2V và chú ý rằng V hức tính tần số dao động cực đại của 3 4 12 4 R 1 R CR f ⋅= (4-17) Ví du : Cho mạch dao động chủ như hình 4-5, trong đó C 1 = 0,1 µF; R 1 = 1K; R 2 = 10K; Điện áp ngưỡng của trigger Schmitt là V n = ± 3V. Hãy tính tần số của sóng C = ±15V. V CC – 1) = ± (15V – 1) = ± 14V; – Khi con trượt ở đỉnh chiết áp R : I 2 = V 1 / R 2 = 14V / 10K = 1,4 mA; n1 1 2 = (0,1 µF x 6V) / 1,4 mA ≈ 0,43 ms; f = 1/ 2t = 1 / (2 x0,43ms) ≈ 1,17kHz. V 1 = 10% của V 3 = 10.14/100 = 1,4V; ( x4,3ms) ≈ 117Hz. 3.2. Bộ tạo hàm sin. ra khi tiếp điểm động của R 1 ở đỉnh của chiết áp và khi nó ở 10% của R 1 kể từ đáy. Cho điện áp nguồn nuôi là V C Ta có, V 3 = ± ( 1 V 1 = V 3 = 14V, ∆V = V n2 – V = 3V – (-3V) = 6 V; t = C ∆V / I – Khi con trượt ở 10% của R 1 . I 2 = 1,4V / 10K = 0,14mA; t = (0,1 µA x 6V) / 0,14mA ≈ 4,3 ms; f = 1/ 2t = 1/ 2 Lưu Thế Vinh Khoa Vật Lý Kỹ Thuật Đo Lường Điện –Điện tử - 121 - Để nhận được sóng sin từ sóng tam giác người ta dùng bộ tạo hàm sin. Có 2 diode (hình 4-6) và phương pháp xấp xỉ từng đoạn không tuyến tính. . Biến đổi sóng tam giác sang sóng sin 1 , D 2 và các điện trở R 3 , R 4 thì R 1 và R bộ chia áp bình thường. Lúc này tín hiệu ra là một biến thể đã suy giảm của sóng tam giác lối vào: phương pháp chính là phương pháp xấp xỉ từng đoạn tuyến tính nhờ ma trận điện trở- Hình 4-6 Hoạt động của mạch tạo hàm nhờ phương pháp xấp xỉ từng đoạn không tuyến tính trên hình 4-6 như sau: Nếu không có mặt các diode D 2 là một 21 2 RR R VV io + = (4-18) Khi có mặt D 1 , D 2 , R 2 , R 4 trong mạch thì hoạt động của R 1 và R 2 vẫn giống như một bộ phân áp đơn giản cho tới khi điện áp hạ trên điện trở R 2 vượt quá giá trò ngưỡng +V 1 . Lúc này D 1 được thiên áp thuận nên dẫn dòng và điện trở R 3 sẽ được mắc song song với R 2 . Thế lối ra bây giờ sẽ là: 221 32 // // RRR R R VV ≈ io + (4-19) Trò số của đie ). Khi điện áp vào trên R 2 giảm x h thường như một bo i hi sụt áp V R2 giảm xuống dưới m – 1 än b y áp ra ò su giảm (kém dốc hơn c +V , diode D bò khóa, mạch lại uống dưới mứ 1 1 hoạt động bìn hia áp đơn giä c ản. Tương tự, trong nửa chu kỳ âm của điện áp vào V , k ức V , diode D 2 dẫn, làm R 4 // R 2 và thế lối ra sẽ là: 421 // RRR 42 // R R VV io ≈ + (4-20) Với R 3 = R 4 th g tương tự nửa dương. e nhiều hơn với các mức ngưỡng khác nhau ta có thể tạo được sóng ra có dạng gần đúng dạng sin. Trên hình 4-7 là mạch tạo hàm sin với ma ì dạng sóng nửa chu kỳ âm có dạn Khi dùng số mắt diod Lưu Thế Vinh Khoa Vật Lý Kỹ Thuật Đo Lường Điện –Điện tử - 122 - trận 6 diode - 6 điện trở, với 3 mức ngưỡng dương và 3 mức ngưỡng âm. Ta thấy độ dốc của sóng ra thay đổi 3 lần trong ¼ chu kỳ. Sóng ra có dạng gần sin. Hình 4-7. Bộ tạo hàm sin trên 6 diode àm sin là sử dụng phương pháp xấp xỉ hóa hình sin bằng những de có dạng đa thức bậc hai y = ax 2 + bx + c (xấp xỉ từng đoạn bằng hàm bậc 2), hoặc dùng đặc tuyến vôn – ampe của điện trở bán dẫn (v ristor thức: Cách thứ 2 để tạo h đoạn không tuyến tính. Cơ sở của phương pháp này là chia hình sin ra làm nhiều đoạn và mỗi đoạn thay bằng các hàm phi tuyến. Ví dụ, đường đặc trưng vôn – ampe của dio a ) có dạng đa n ∑ = = n xay (xấp xỉ bằng các đoạn cong), hoặc dùng transistor trường FET có n (độ méo hình sin nhỏ hơn), nhưng thực hiện phức tạp hơn. § 4. M i ii 0 đặc tuyến vôn – ampe dạng y = asinx trong khoảng 0÷π⁄2. So với phương pháp xấp xỉ từng đoạn tuyến tính, phương pháp xấp xỉ từng đoạn không tuyến tính có độ chính xác cao hơ ÁY PHÁT XUNG Các máy phát xung thường bao gồm mạch tạo xung vuông góc, bộ dao động đa hài đơn ổn (monostable) và tầng lối ra với bộ suy giảm và dòch mức DC. 4.1. Đa hài phiếm đònh. Mạch tạo xung vuông vóc trên đa hài phiếm đònh (astable) có sơ đồ nguyên lý như trên hình 4-8. Lưu Thế Vinh Khoa Vật Lý [...]... thuộc vào R2 và C 2: t = R2 C 2 ln V − VC 0 V − VC∞ ( 4-2 4) Ở đây: V – điện áp nạp cho tụ, nó bằng VCC –1V VC∞ – điện áp cuối cùng trên tụ khi điện áp đầu vào không đảo của khuếch đại thuật toán là +VB; VC∞ = Vsat – VB = (VCC – 1V) – VB Lưu Thế Vinh Khoa Vật Lý Kỹ Thuật Đo Lường Điện Điện tử - 125 - 2(VCC –1V) Hình 4-9 Đơn hài tạo xung vuông Ví d : Mạch dao động đơn hài trên hình 4-9 có điện áp nguồn VCC.. .Kỹ Thuật Đo Lường Điện Điện tử - 123 - A Vn2 Vn1 Hình 4 -8 Mạch tạo xung vuông trên đa hài phiếm đònh Mạch khuếch đại thuật toán A và các điện trở R2, R3 tác động như một trigger Schmitt đảo, có các ngưỡng bằng sụt áp trên R3 khi lối ra của khuếch đại thuật toán ở mức bão hòa: Vn 1,2 = mV0 R3 R2 + R3 ( 4-2 1) Hoạt động của mạch như sau: Khi thế lối ra của trigger ở mức... 6ms 1) Ta c : V = +( VCC – 1V) = +(10V – 1V) = 9V; VC0 = –(VCC –1V) = –9V; VC∞ = Vsat – VB = (10V – 1V) – 1V = 8V; Vậy: t = R2 C 2 ln V − VC 0 9V − ( −9V ) = 0,01µF × 10 K × ln = 289 µs V − VC∞ 9V − 8V t = 289 µs 2) Với t = 6ms giá trò của tụ C2 sẽ l : C2 = Lưu Thế Vinh 6 ms t = = 0,2 µF 9V − (−9V ) V − VC 0 10 K × ln R2 ln 9V − 8V V − VC∞ Khoa Vật Lý Kỹ Thuật Đo Lường Điện Điện tử - 126 - 4.3 Bộ suy... động Hartlay sử dụng 2 cuộn cảm L1, L2 và 1 tụ điện C Mạch dao động Colpits sử dụng 2 tụ điện C1 , C2 và 1 cuộn cảm L Tần số dao động của cả 2 mạch là tần số cộng hưởng của mạch dòch pha: Lưu Thế Vinh Khoa Vật Lý Kỹ Thuật Đo Lường Điện Điện tử f = - 1 28 1 2π CT L T ( 4-2 5) CT = C; LT = Tổng điện cảm của L1 và L2 Đối với mạch Colpits: LT = L; CT = Tổng điện dung C1 và C2 mắc nối tiếp Để thay đổi tần... Schmitt l : Lưu Thế Vinh Khoa Vật Lý Kỹ Thuật Đo Lường Điện Điện tử Vn1,2 = mV0 - 124 - R3 5,6 K = m11V = 5,22V R2 + R3 6,2 K + 5,6 K VC0 = – 5,22 V; Từ đ : f = VC∞ = +5,22 V; V = 11 V; V - VC0 1 1 11V − 5,22V ln = ln = 121Hz 2 RC1 V - VC∞ 2 × 20 K ⋅ 0,1µF 11V − (−5,22V ) 4.2 Đa hài đơn ổn Mạch đa hài đơn ổn hay còn gọi là mạch đơn hài dùng để tạo sóng xung vuông góc có sơ đồ nguyên lý như hình 4-9 Bộ... khối của máy tạo sóng RF như chỉ ra trên hình 4-1 1 Về đại thể, dụng cụ gồm c : bộ dao động RF, bộ khuếch đại và bộ suy giảm đã hiệu chỉnh và máy đo mức đầu ra Bộ dao động RF có núm điều chỉnh tần số liên tục và công tắc dải tần số để điều chỉnh tín hiệu ra tới tần số bất kỳ mong muốn Lưu Thế Vinh Khoa Vật Lý Kỹ Thuật Đo Lường Điện Điện tử - 127 - Hình 4-1 1 Máy tạo sóng RF 5.2 Mạch dao động RF Mạch... ra của khuếch đại thuật toán ta thu được dạng xung vuông góc, với chu kỳ lặp lại: T = 2 RC ln Trong đ : V − VC 0 V − VC∞ ( 4-2 3) V – điện áp nạp; VC0 – điện áp ban đầu trên tụ VC∞ – điện áp cuối cùng trên tụ ở thời điểm t Ví d : Mạch dao động đa hài trên hình 4 -8 c : R1 = 20K; R2 = 6,2K; R3 = 5,6K; C1 = 0,2µF Điện áp nguồn nuôi là VCC = ±12V Tính tần số của xung vuông lối ra Ta c : Vo = ± (VCC –1) =... sóng xung vuông góc có sơ đồ nguyên lý như hình 4-9 Bộ khuếch đại thuật toán có đầu vào đảo (-) được thiên áp dương VB (~ 1V), còn đầu vào không đảo (+) được tiếp đất thông qua điện trở R2 Như vậy, với điều kiện DC ban đầu của mạch, lối ra của khuếch đại thuật toán sẽ ở mức bão hòa âm: Vo = –Vsat = – (VCC – 1V) Tụ C2 được nạp tới mức điện áp Vo = – (VCC – 1V) và duy trì trạng thái này cho tới khi có... lối vào đảo làm lối ra của khuếch đại thuật toán đổi trạng thái từ bão hòa âm lên mức bão hòa dương +Vsat Lúc này điện áp đầu vào không đảo trở thành: Vi (+) = (VCC – 1V) – [–(VCC – 1V)] = 2 (VCC – 1V) Tụ C2 phóng điện qua R2 và nạp với cực tính ngược lại Khi C2 nạp, thế đầu vào không đảo giảm về phía mức đất Ngay khi thế giảm xuống dưới mức +VB đầu ra khuếch đại thuật toán chuyển từ bão hòa dương +Vsat... mức DC, tín hiệu lối ra của máy phát xung được đưa qua bộ suy giảm và dòch mức DC có sơ đồ như hình 4-1 0 Hình 4-1 0 Bộ suy giảm và dòch mức DC Các bộ khuếch đại thuật toán A1 và A2 mắc kiểu lặp áp cho phép tạo trở kháng ra của máy phát nhỏ Mức DC của điện áp lối ra được điều khiển nhờ chiết áp R5 và 2 điện trở R4, R6 nối phân cực giữa 2 nguồn ±VCC Khi tiếp điểm động của chiết áp R5 ở mức thế đất, lối . hình 4 -8 . Lưu Thế Vinh Khoa Vật Lý Kỹ Thuật Đo Lường Điện Điện tử - 123 - V n2 V n1 A Hình 4 -8 . Mạch tạo xung vuông trên đa hài phiếm đònh Mạch khuếch đại thuật toán A và các điện. trên hình 4-1 . Lưu Thế Vinh Khoa Vật Lý Kỹ Thuật Đo Lường Điện Điện tử - 116 - Hình 4-1 . Mạch dao động cầu Wien ønh mạch khuếch đại kho Mạch khuếch đại thuật toán và các điện trở R 3 . Lý Kỹ Thuật Đo Lường Điện Điện tử - 119 - Hình 4-5 . Tầng dao động chủ của máy phát hàm Mạch trigger Schmitt có 2 ngưỡng l : V n1 V n2 A 2 A 1 4 3 32,1 R R VV satn ⋅= m ( 4 -8 )