244 Biểu thức (8.6) là hàm tuyến tính của đối số + t tt log k có dạng y= ax + b, với y= T, = x + t tt log k ; a =k, là hệ số , b = T nhiệt độ thực của đá. Từ thời điểm ngừng tuần hoàn dung dịch, sau các khoảng thời gian t 1 và t 2 đo đợc các giá trị nhiệt độ tơng ứng T 1 và T 2 , ta dễ dàng tính đợc hai cặp số (x,y) là toạ độ của các điểm A và B: + 1 k1 1 t tt log,TA và + 2 k2 2 t tt log,TB (8.7) Dựng hệ toạ độ bán loga, trục x là + t tt log k , trục y là T, khi xác định vị trí các điểm A và B trên hệ toạ độ này ta dễ dàng xác định đờng thẳng đồ thị biểu diễn của phơng trình (8.6) nh hình 8.18. Giá trị nhiệt độ T ( ) của điểm (O,T) trên hệ toạ độ ở hình 8.18 khi x = + t tt log k = 0 nghĩa là 1 t tt k = + . Vậy T ( ) là điểm cắt nhau giữa đờng biểu đồ Horner với trục tung. Nhận xét: Để có thể tính toán đợc nhiệt độ của vỉa, phép đo T đợc thực hiện ở thời gian t, tính từ lúc ngừng tuần hoàn. Khoảng thời gian t chờ cho đá ấm lên càng dài càng chính xác. Tuy nhiên, trong thực tế không cho phép t kéo dài đến vô cùng. Vì thế cần xác định ít nhất hai cặp số theo (8.7) ở điều kiện thuận lợi cho phép. Muốn vậy: a. Sự đo ghi nhiệt độ cực đại phải kèm với thời gian t ở chiều sâu của Zond đo. b. Giảm thời gian tuần hoàn đến tối thiểu để các lớp đá không bị làm nguội nhiều trớc khi đo (giảm thời gian tuần hoàn, đồng nghĩa với giảm thời gian làm nguội t k ). c. Tập hợp só liệu đầy đủ cho việc xác định t và t k đợc tốt. A B x 1 x 2 1 5 10 T 1 T 2 T ( ) X T + = + = 2 k2 2 1 k1 1 t tt logx t tt logx H ình 8.18. Nguyên tắc xây dựng biểu đồ Horner cho một giếng khoan 245 2. ứ ng dụng của phơng pháp biểu đồ Horner a. Thu thập các só liệu sau: Trớc khi đo nhiệt độ: + Chiều sâu đáy giếng + Thời gian ngừng khoan (ngày, giờ, phút). + Thời gian ngừng tuần hoàn (ngày, giờ, phút). + Thời gian xuyên của choòng khoan trong 10m cuối cùng + Thời gian khoan mét cuối cùng (t k1 ) tính bằng phút. + Thời gian tuần hoàn (t k2 ) tính bằng phút. t k = t k1 + t k2 . Khi phép đo tiến hành: + Loại máy giếng (nhiệt kế). + Chiều sâu tiến hành đo (tính chiều sâu lớn nhất). +Thời gian bắt đầu tiến hành. + Khoảng thời gian từ lúc ngừng tuần hoàn đến lúc bắt đầu đo nhiệt độ, t. + Nhiệt độ đo đợc lớn nhất. b. Biểu đồ Horner: Xây dựng biểu đồ Horner cũng không đặc biệt khó lắm. lập một hệ toạ độ bán loga, trục tung Y = T, trục hoành + t tt log k (xem hình 8.18). Để dựng đờng thẳng biểu đồ Horner ta cân ít nhất hai cặp số tính theo (8.7) để xác định đợc các điểm A, B. Kéo dài đờng AB cắt trục T tại T ( ) . ở mỗi chiều sâu lấy số đo t, và t 2 ta tính đợc một giá trị T ( ) . Nối các điểm T ( ) ở các chiều sâu khác nhau của giếng khoan, ta có biểu đồ địa nhiệt của lát cắt giếng khoan (hình 8.19). Độ dốc của đoạn thẳng nối hai điểm đo liền nhau trong lát cắt của giếng khoan sẽ thể hiện gradien Nhiệt độ ( 0 C) ( m ) H ình 8.19. Xây dựng tuyến địa nhi ệ t của m ộ t g iến g khoan Đồ thị nhiệt độ từng phần Đồ thị nhiệt độ trung bình 1 2 3 4 246 địa nhiệt của phần lát cắt giữa hai điểm đó gọi là gradien địa nhiệt từng phần. Dựa vào các đờng biểu diễn gradien nhiệt (hình 8.19) ta có thể vạch một đờng xu thế hay gradien địa nhiệt trung bình. 8.4.2.2. Đo liên tục Phép đo liên tục nhiệt độ của cột dung dịch khoan đợc thực hiện nhờ một nhiệt kế điện trở. Sơ đồ nhiệt kế điện trở đo trong giếng khoan đợc thể hiện trong hình 8.20, hoạt động trên nguyên tắc của cầu điện trở Wheatston. Cầu có 4 điện trở trong số đó có 1 hoặc 2 là các điện trở nhạy nhiệt, chế tạo từ các kim loại có khả năng thay đổi giá trị trở kháng theo nhiệt độ của môi trờng xung quanh. Trong thực tế ngời ta chọn các kim loại có đặc tính thay đổi tuyến tính giá trị điện trở của nó trong khoảng thay đổi nhiệt độ từ 0 - 350 0 F. Các điện trở nhạy nhiệt tiếp xúc với môi trờng (dung dịch khoan), khi nhiệt độ môi trờng thay đổi làm cho trị số của các điện trở đó cũng thay đổi dẫn đến sự mất thăng bằng của cầu và gây ra hiệu điện thế U ở các điểm M và N trên đờng chéo của cầu. Nhiệt độ T của môi trờng tại điểm đo đợc tính : I U CTT 0 += (8.8). Trong đó: T 0 : Nhiệt độ ở mặt đất tại nơi chuẩn cho cầu thăng bằng. C: Hệ số của thiết bị đo ( 0 C/ ), đợc xác định theo kết quẩ chuẩn định cỡ. U: Hiệu thế lệch cầu (mV). I: Dòng nuôi cầu. Và nếu độ nhậy của máy đo bằng C mV 5.2 TT U 0 0 o = = thì dòng tơng ứng với độ nhạy này sẽ là ( ) C. C mV 5.2CI 0 00 == . Từ đó [ ] C/mV/mA 5.2 I C 0 0 = . Thay C vào (8.8) ta có: . I I .U4,0T I U . 25 I TT 0 0 0 0 +=+= (8.9) U H ình 8.20. Sơ đồ nhiệt kế điện dùng cầu Wheatstone và cáp 3 ruột 247 Trong quá trình đo cờng độ dòng muối I đợc duy trì không đổi và bằng I 0 . I = I o = const (8.10) Thì ta có: T= T o + 0,4U (8.11) Phép đo đợc tiến hành từ miệng giếng đến đáy giếng khoan. Trên bằng đo nhiệt độ phải ghi ngày, giờ, phút bắt đầu đo và ngày, giờ, phút kết thúc đo ở đáy giếng. Tốc độ thả kéo cáp không cho phép vợt quá 3000m/h. Phép đo ghi thực hiện từ trên xuống cho nên mỗi giá trị đo chiều sâu H sẽ là giá trị nhiệt độ cực đại của dung dịch tại chiều sâu đó trong thời điểm đo ghi. Hình 8.21 là một thí dụ kết quả đo nhiệt độ ở giếng khoan. 8.4.3. Các ứng dụng của phơng pháp đo nhiệt độ ở giếng khoan Trong các giếng khoan trần tài liệu của các phép đo nhiệt độ đợc sử dụng để xác định các thay đổi cân bằng nhiệt ở lát cắt nghiên cứu (năng lợng, dòng nhiệt, độ trởng thành vật chất hữu cơ ). Dựa vào các tài liệu đó ta có thể xác định các hoạt động địa nhiệt của giếng khoan của vùng. Sự cân bằng nhiệt khi đợc chi tiết bởi chính các cử liệu khoan, sẽ ít nhiều phù hợp với độ dẫn nhiệt của đá. Sự thay đổi nhiệt độ có thể xem nh là một chỉ thị của địa tầng. Dựa vào các chỉ thị đó để phát hiện các lớp sét có nén ép thấp (nhiệt độ tăng nhanh, gradien nhiệt tăng đột ngột). Cũng có thể khoanh đợc vùng mất tuần hoàn (Hình 8.22). Mặt khác, ngợc lại cũng có thể xác định đợc vị trí dòng nớc hoặc khí từ vỉa chảy vào giếng (khí chảy qua thành vào giếng khoan làm cho dung dịch ở đó nguội lạnh H ình 8.21. Băng đo ghi nhiệt độ ở giếng khoan SP Đ iện trở Nhiệt độ ( 0 C ) Nhiệt độ trung bình của đá ở thàng giếng khoan Nhiệt độ của cột dung dịch ( m ) Nhiệt độ ft Đ ới mất tuần hoàn H ình 8.22. Phát hiện đới mất dung dịch tuần hoàn 248 hơn). Trong các giếng khoan có chống ống và giếng khai thác phơng pháp đo nhiệt độ dung dịch khoan đợc sử dụng nhiều hơn. Xác định chiều cao trám xi măng (Hình 8.23). Phát hiện tầng khai thác (Hình 8.24). Xác định chiều sâu điểm sủi bọt khí. Xác định các đới ép chất lu. Nhiệt độ Đ ầu nối ống chống Đỉnh cột ximăng ft H ình 8.23. Xác định mức dâng của ximăng ngoài ống chống Đ ờn g kính ốn g Đ iện trở (Ohmm) Đ ới khí Nhi ệ t đ ộ ( 0 F ) Dun g d ị ch cơ sở nớc Đ iện trở (Ohmm) H ình 8.24. Ví dụ phát hiện tầng khai thác khí ( theo Schlumber g er ) 249 Chơng 9 Lấy mẫu thành giếng và khoan nổ Để giúp cho việc khẳng định những tính toán phân tích kết luận của các phơng pháp địa vật lý trong giếng khoan về thành phần thạch học hay chất lu bo hoà trong các lớp đá ngời ta cần phải lấy mẫu ở thành giếng bằng các thiết bị có dùng cáp sau khi công việc khoan kết thúc. Các mẫu lấy ở thành giếng đợc gán chiều sâu chính xác theo cáp, và những kết quả phân tích những mẫu này đợc so sánh với kết quả phân tích tài liệu đo địa vật lý giếng khoan. Sự so sánh nh vậy đôi khi còn giúp cho việc chuẩn định cỡ các zond đo địa vật lý ở giếng khoan đợc dễ dàng và chính xác hơn. 9.1. Lấy mẫu đá Việc lấy mẫu đá (hay mẫu rắn) ở thành giếng có thể thực hiện theo hai cách bằng hai loại thiết bị khác nhau. 9.1.1. Lấy mẫu thành giếng bằng súng (Corgun) Từ những năm cuối thập kỷ 30 (1937) Schlumberger đ chế tạo một thiết bị máy giếng để lấy mẫu đất đá ở thành giếng gọi là thiết bị lấy mu sờn. Thiết bị hoạt động theo nguyên tắc dùng thuốc nổ mạnh bắn các đầu đạn rỗng vào thành giếng. Các đầu đạn sẽ đi vuông góc với thành giếng và chụp lấy một khối lợng nhất định đất đá bị lấp nhét vào ruột rỗng của chúng. Nhờ có các cáp nối đầu đạn với súng nên khi kéo thiết bị lên mặt đất thì các đầu đạn chứa mẫu sờn cũng lên theo. Các súng lấy mẫu đợc lắp nhiều đầu đạn rỗng (có thể tới 50 đầu đạn) nối với nhau thành hàng dọc, khiến chiều dài khoảng lấy mẫu lên tới 3-4m (hình 9.1). Thiết bị có loại đờng kính khác nhau: Loại lớn 101.6 mm, loại nhỏ 76.2 mm. Đầu đạn đợc nối với súng bởi hai dây cáp bằng thép (hình 9.2). Đầu đạn rỗng hình trụ có các lỗ rỗng để thoát nớc khi nó nhận mẫu. Khi lắp vào cối súng, H ình 9.1. Súng lấy mẫu thành giếng có các đờng kính lớn nhỏ khác nhau (theo S chlumber g er) 250 phía trong là thuốc nổ và ngòi nổ. Khi đa súng tới chiều sâu lấy mẫu (1) , theo điều khiển từ mặt đất, các ngòi nổ đợc kích nổ đồng loạt. Nhờ áp lực tạo ra khi nổ, các đầu đạn bắn ra khỏi cối súng với tốc độ lớn. Cắm vào đất đá, các đầu đạn rỗng một mặt chụp lấy mẫu đất đá, mặt khác tác động xung lực làm biến dạng phần đất đá xung quanh, gây ra các nứt nẻ ở thành giếng khoan. Khối lợng mẫu rắn đựng trong mỗi đầu đạn phụ thuộc vào độ cứng của đất đá, đờng kính của đầu đạn, công suất của liều nổ, chiều sâu đâm xuyên của đầu đạn. Các đầu đạn rỗng thờng dùng có đờng kính từ 17 - 21.6 mm, chiều sâu đâm xuyên từ 20 - 63.5 mm tuỳ từng loại súng. Sau khi đợc kích nổ, các đầu đạn đợc kéo lên cùng với súng. Trên mặt đất mẫu đợc lấy ra từ mỗi đầu đạn đợc đánh số theo thứ tự từ trên xuống để định chiều sâu đợc chính xác. Hình 9.3 là ảnh chụp đầu đạn và mẫu sờn. 9.1.2. Lấy mẫu đá bằng thiết bị khoan thành giếng Thiết bị đợc cấu tạo gồm máy giếng và hộp điều khiển trên mặt đất làm việc nhờ máy tính. Tất cả hoạt động khoan lấy mẫu và đa mẫu vào ống đựng đợc kiểm soát bởi sự hỗ trợ của một màn hình nhằm chính xác hoá các lệnh điều khiển qua bàn phím của máy tính. Việc lấy mẫu từ thành giếng đợc thực hiện nhờ một bộ khoan cụ xoay có đờng kính 120.7 mm (hình 9.4). Khi đa thiết bị vào giếng, mũi khoan nằm bên trong của vỏ thiết bị. Khi thiết bị đ ở chiều sâu lấy mẫu, mũi khoan sẽ quay về vị trí làm việc khoan, áp sát vào thành giếng nhờ một cần gạt ở phía đối diện có lực ép lớn. 1. Thờng xác định chiều sâu bắn để lấy mẫu ngời ta dựa vào đờng cong GR hoặc SP để xác định cho chính xác H ình 9.2. Sơ đồ đầu đạn trong súng lấu mẫu a) Đầu đạn nạp trong cối súng b) Đầu đ ạ n xu y ên vào thành g iến g Vỏ đạn (cối) Đ ầu đ ạ n Cáp nối Thành hệ Thuốc nổ N g òi nổ Vỏ máy (súng) H ình 9.3. Đầu đạn và mẫu sờn ( theo Schlumber g er ) Mẫu đá Đ ầu đàn Cáp nối 251 Trong khi khoan mẫu ống định hớng của mũi khoan đợc cố định chặt, còn mũi khoan thì xoay để khoan vào thành giếng. Đờng đi của mũi khoan trong đất đá luôn luôn đợc kiểm soát qua một đồ thị trên màn hình. Sau khi đi sâu vào đất đá đến chiều sâu định trớc (tối đa 4.5cm) mũi khoan ngừng quay và chuyển động thụt vào vỏ máy, còn chính vỏ định hớng lại quay trở về vị trí tự do. Vào thời điểm đó, vỏ định hớng mũi khoan đợc tác động một lực làm nó lắc mạnh, mẫu bị gy và đợc đa vào ống đựng mẫu của thiết bị. Thiết bị khoan thành giếng của Schlumberger là loại thiết bị chuyên dụng, có kích thớc hàng mét (10.8m) và trọng lợng khá nặng nề (tối đa 342kg). Mẫu lõi khoan bằng các thiết bị loại này có đờng kính 25.4mm và chiều dài tối đa 44.5mm. Thiết bị này chỉ lấy mẫu ở các lớp đá cứng, không tiến hành lấy mẫu bằng thiết bị khoan thành giếng đối với các lớp than hay các đá có độ gắn kết yếu. 9.2. Lấy mẫu chất lu và đo áp suất vỉa Mỗi hng thực hiện lấy mẫu chất lu và đo áp suất vỉa bằng các thiết bị có tên thơng hiệu của riêng mình, nhng có nguyên tắc hoạt động gần giống nhau, vì vậy ở đây chỉ cần xem xét các thiết bị của Schlumberger. 9.2.1. Thử vỉa (FT) Từ đầu thập kỷ 50 (1952) Schlumberger đ đa vào sản xuất một thiết bị đo thử vỉa đầu tiên hoạt động theo sơ đồ nguyên tắc mô tả ở hình 9.5. Thiết bị có cấu trúc gồm các cánh có đệm cao su dài 70cm, rộng khoảng 15cm có tác dụng áp chặt thiết bị vào thành giếng. Trong thiết bị có nạp một khối thuốc nổ nhỏ đủ để đột thủng thành giếng khoan khi cần. ở chiều sâu lấy mẫu trong giếng các cánh dơng ra nhờ áp suất thuỷ lực, một bên cánh giữ chặt thiết bị, bên đối diện là đệm cao su có cửa sổ lấy mẫu. Sau khi định vị và áp chặt cửa lấy mẫu vào thành giếng, từ mặt đất điều khiển để van đón dòng mở, vào thời H ình 9.4. Hình ảnh máy giếng của thiết bị khoan thành giếng (RCOR) ( theo Western Atlas ) Mũi khoan Càn g gạ t ốn g đ ị nh hớn g 252 điểm đó chất lu trong vỉa chảy vào bình đựng mẫu qua lỗ cửa sổ. Khi áp suất trong bình mẫu cân bằng với áp suất ở lỗ rỗng của đá (áp suất vỉa) thì van này lại đóng chặt. Trờng hợp áp suất vỉa nhỏ, đất đá thấm kém, dòng mẫu rất yếu thì cần phải kích nổ khối thuốc để mở dòng (hình 9.5b). Thuốc nổ tạo nứt nẻ và lỗ thủng để chất lu dễ dàng tập trung chảy vào bình đựng mẫu. Cũng nh trờng hợp trên, van đón dòng lại đóng kín. Khi bình chứa đ đầy mẫu chất lu, van đ đóng, thì thiết bị đợc kéo lên mặt đất. Thể tích của bình có thể khác nhau: 4,10 hoặc 20 lít. Trong quá trình thử vỉa đồng thời đo đờng cong biến thiên áp suất để theo dõi phát nổ của khối thuốc, và đo các giá trị áp suất: a) áp suất lực ép cánh thiết bị (áp suất bên trong do thiết bị tạo ra); b) á p suất cách ly; c) á p suất gia tăng và áp suất tĩnh; d) áp suất cột dung dịch khoan. Các thông tin này đi kèm với phép thử vỉa sẽ kiểm tra lẫn nhau trong quá trình làm việc. H ình 9.5. Nguyên tắc hoạt động của thiết bị đo thử vỉa FT (theo Schlumberger) Độ thấm vỉa bình thờn g Độ thấm vỉa kém Thuốc nổ Cửa mở Van đón g( mở ) Van a) b) 253 9.2.2. Thử vỉa phân tầng (FIT) Việc đo thử vỉa nh sơ đồ hình 9.5 có nhiều hạn chế ở chỗ có thể bị kẹt vào thành giếng. Cân bằng áp suất để tháo gỡ các cánh có khi không có kết quả, làm cho thiết bị mắc lại ở thành giếng. Muốn tránh rủi ro đó có thể dùng những máy giếng có các cần nhỏ hơn. Loại thiết bị nh vậy có hình dáng nh trên hình 9.6. Hoạt động của thiết bị đo thử vỉa phân tầng đợc mô tả ở hình 9.7. Cũng nh thiết bị lấy mẫu thử vỉa FT, thiết bị FIT cũng chỉ lấy một mẫu tại vị trí đặt thiết bị. Nó thu đợc mẫu có thể tích 4 lít hoặc 10 lít. Mẫu này đợc rút ra từ vỉa rất chậm do phải xuyên qua một đệm nớc có thể do bị nghẹt tắc trong khi chảy vào bình đựng. Sau khi chọn vị trí chính xác để lấy mẫu thử vỉa nhờ một điện cực ở phần đợc cách điện với đờng dẫn dùng để đo SP, các thay đổi áp suất trong quá trình lấy mẫu đợc ghi lại (hình 9.8). Đờng biểu diễn trên hình 9.8 là kết quả đo ghi bằng thiết bị FIT có, ống thu dòng và cánh nạp thuốc nổ có lỗ định hớng. ố ng thu dòng cắm sâu vào thành giếng nếu đất đá mềm, và thuốc nổ sẽ tạo một lỗ định hớng vào thành giếng nếu đá cứng. Trên hình 9.8 có các ký hiệu áp suất tơng ứng trên đờng đồ thị thay đổi áp suất theo thời gian: A - Chuẩn định cỡ cửa sổ đo áp suất B - Giá trị đo áp suất thuỷ tĩnh của cột dung dịch C - Thời điểm mở Zond đo H ình 9.6. Thiết bị thử vỉaphân tầng (theo Schlumberger) H ình 9.7. Đặt thiết bị đo thử vỉa theophân tầng (FIT) có ốn g dẫn dòn g và n ạp thuốc nổ Cáp á p suất thuỷ tĩnh Pistôn thu ỷ tĩnh Lỗ thu mẫu ống đệm Thuốc nổ á p kế đo P(t) Van Van khoá B ì nh đ ự n g mẫu Mẫu chất lu Bình chứa nớc Bình chứa nớc Vỏ sét Thành h ệ Cần é p [...]... vỉa theo chiều sâu Trong phần địa tầng chứa nớc, dầu hay khí có gradien áp suất riêng Vị trí các mặt ranh giới có thể nhận ra ở các đờng xu thế áp suất bị gy khúc (gradien áp suất thay đổi đột ngột) nh hình 9.14 256 Fiit khối 6 Liên kết giữa các giếng khoan Việc liên kết đợc thực hiện trên nguyên lý hai giếng khoan cùng xuyên qua một vỉa chứa thì áp suất vỉa đo đợc ở hai giếng của vỉa này phải bằng nhau... Microlaterolog 71 Microlog 62 Microsol 212 Mùn khoan 211 Modul đàn hồi khối 174, 184 Modul kéo 174 Modul Young 173 Năng lợng của các nơtron 121 Nơtron gamma 145 Nơtron nơtron 150 Nguyên lý Huygen 176 Nguyên lý tơng hỗ 46 Nhiệt kế điện 246 Ni hệ điện cực 62 Phân cực kích thích PP 106 Phân tích hàm lợng cacbonat 214 Phơng trình Helmholz 75 Phơng trình Maxwell 73 Phơng trình tốc độ trung bình Wyllie 187 Phản... . (1973) ôằ - ôằ (1983) - . (1970) 2 ôằ - . (1965) ôằ - . (1933) 259 Phụ lục 1.1a, b Các đặc trng địa vật lý của những khoáng vật phổ biến trong đá trầm tích Phụ lục 1.1a Tên khoáng vật Công thức hoá học Ghi chú 260 261 Phụ lục 1.1b Tên khoáng vật Công thức hoá học Ghi chú 262 Phụ lục 2: các ký hiệu viết tắt Ký hiệu sử dụng Theo chuẩn SPWA a a a KR Hệ số trong công thức... quang mẫu mùn khoan Induction Log Kerogen Khuếch tán phóng xạ Khí H2S Lalerolog Lấy mẫu đá thành giếng (RCOR) Liên kết lát cắt Lu chất Lu lợng Luterolog kép Máy giếng Môi trờng alpha Mao dẫn Master Log 208,215, 216 Matrix Mật độ electron Mật độ tuần hoàn tơng đơng 115 117 70, 71 84 118 45 45 43, 44 48 17, 18 13 17, 18 66, 67 118 36 110 171, 174 30 168 113 243, 17 212 78 215 167 210 65 251 93 10 28 67 34... giải bài toán tìm phân bố trờng của dòng không đổi trong môi trờng héterogen Tuyển tập CTKH, Đại học Mỏ - Địa chất (1980-1981) trang 104 -107 Hà Nội - Nguyễn Văn Phơn (1998) Sự hình thành đới ngấm quanh giếng khoan và hiện tợng điện trở suất thấp trong vỉa sản phẩm Tạp chí dầu khí số 3/1998, trang 6 -10 - Nguyễn Văn Phơn (2000) 50 năm bài toán mô hình độ dẫn của đá cát sét và cái nhìn sâu hơn Tạp chí Dầu... các giếng có ống chống 9.2.3 Thử vỉa lặp lại (RFT) Thiết bị thử vỉa lặp lại (RFT) có thể tiến hành lấy mẫu thử vỉa không hạn chế số lần tại một vị trí ở thành giếng khoan Giống nh các thiết bị FT và FIT, RFT cũng có các cánh cùng lớp đệm bít kín để Hình 9.8 Một thí dụ đờng biểu diễn lấy mẫu, và có cánh bên phía đối diện để thay đổi áp suất theo thời gian bằng FIT ép chặt thiết bị vào thành giếng khoan. .. số điện hoá SP Độ thấm tuyệt đối Hằng số Boltzman Chiều dài, chiều dài hệ điện cực Ee=Kelog(aw/amf) mD 1.380 .10- 23 J/K ft; m; in m m Độ gắn kết xi măng của đá me me Khối lợng tĩnh của electron 9 .109 .10- 31 kg mp mn mp Khối lợng tĩnh của proton Khối lợng tĩnh của neutron 1.672 .10- 27 kg 1.675 .10- 27 kg n n Số mũ bo hoà p P Pe QV q R c P Pe Q fsh R Độ khoáng hoá, độ mặn áp suất Tiết diện của quang điện... 266 Thời gian chết của hệ đếm 124 Thẩm tách điện 108 Thế zeta 108 Thế điện động lực 94 Thế điện hoá 94 Thế điện oxy hoá - khử 100 Thế hấp phụ 96 Thế khuếch tán hấp phụ 98 Thế khuếch tán 95 Thế thấm lọc 99 Thử vỉa (FT) 251 Thử vỉa lặp lại (RFT) 254 Thử vỉa phân tầng (FIT) 253 Tiết diện bắt giữ nơtrơn 160 Trở kháng âm học 177 Trờng nhiệt độ trong giếng khoan 242 Tỷ số khử Tỷ số tiềm năng PSS Tích luỹ... vỉa Chỉ số hydro Chỉ số IR Nội dung, ý nghĩa vật lý Hoạt tính điện hoá Hoạt độ gamma do chiếu xạ nơtron Độ dẫn điện Hệ số hiệu chỉnh nén ép trong Sonic log Đờng kính đới ngấm Đờng kính giếng Cờng độ điện trờng Electron Vol Chỉ số tăng điện trở Đơn vị, hệ thức liên quan Mol/l F= a m đơn vị khối lợng nguyên tử xg/s mmho/m; mS/m Scor = CPS ft; m in E=jR 1.602 .10- 19 J Ro RW F= API ft; m IR = Rt Ro KDA k... v V Z , , t R r r S T t V v V Z , G SP , , Hằng số khí Bán kính giếng Trở kháng âm học Độ bo hoà Nhiệt độ Thời gian Điện thế Tốc độ Thể tích Nguyên tử số Gradien địa nhiệt Tham số rút gọn trong SP Các tia phóng xạ , và Độ rỗng Tiết diện bất giữ đối với nơtron Thời gian lan truyền của sóng âm Góc nghiêng của trục giếng Hệ số bất đẳng hớng (rhô) (sigma) h Hệ số phản xạ sóng âm dN Mật . sánh với kết quả phân tích tài liệu đo địa vật lý giếng khoan. Sự so sánh nh vậy đôi khi còn giúp cho việc chuẩn định cỡ các zond đo địa vật lý ở giếng khoan đợc dễ dàng và chính xác hơn. 9.1 Schlumber g er ) 249 Chơng 9 Lấy mẫu thành giếng và khoan nổ Để giúp cho việc khẳng định những tính toán phân tích kết luận của các phơng pháp địa vật lý trong giếng khoan về thành phần thạch học hay. chiều sâu khác nhau của giếng khoan, ta có biểu đồ địa nhiệt của lát cắt giếng khoan (hình 8.19). Độ dốc của đoạn thẳng nối hai điểm đo liền nhau trong lát cắt của giếng khoan sẽ thể hiện gradien