Bài giảng Kết cấu thép theo Tiêu chuẩn 22 TCN 272-05 AASHTO LRFD Chương MẶT CẮT CHỮ I CHỊU CẮT Khi vách mặt cắt chữ I chịu lực cắt tác dụng tăng dần mặt phẳng nó, lý thuyết dầm biến dạng nhỏ đ ược sử dụng để dự đoán c ường độ chịu cắt tải trọng oằn tới hạn đạt tới Nếu vách tăng cường, cường độ chịu cắt bổ sung sau ổn định hiệu ứng trường kéo có mặt vách bị chảy Sức kháng cắt danh định Vn tính Vn  V  V (6.1) với V sức kháng cắt hiệu ứng dầm v V sức kháng cắt hiệu ứng trường kéo 6.1 Sức kháng cắt hiệu ứng dầm Một khối ứng suất trục trung ho vách mặt cắt chữ I đ ược biểu diễn hình 6.1 Vì ứng suất uốn trục trung ho không nên khối ứng suất trạng thái cắt tuý Một vòng tròn Mohr ứng suất [hình 6.1(b)] biểu thị ứng suất   , có giá trị ứng suất cắt  Các ứng suất nghiêng góc 45 o so với phương nằm ngang Khi sử dụng lý thuyết dầm, th ường giả thiết lực cắt V chịu diện tích vách, nghĩa l  V Dtw (6.2) với D chiều cao vách tw chiều dày vách Nếu không xảy ổn định, ứng suất cắt đ ạt tới cường độ chảy lực cắt dẻo tồn phần phát triển Nếu đưa giá trị vào công thức 6.2 viết lại, ta có Vp   y Dtw (6.3) Bản thân cường độ cắt chảy xác định đ ược mà phụ thuộc vào tiêu chuẩn phá hoại cắt thừa nhận Khi sử dụng ti chuẩn phá hoại cắt Mises, cường độ cắt chảy có quan hệ với cường độ kéo chảy vách  y y  y  0,58 y (6.4) Nếu xảy ổn định, ứng suất ổn định tới hạn cắt khoang chữ nhật (hình 6.2) cho http://www.ebook.edu.vn134 Bài giảng Kết cấu thép theo Tiêu chuẩn 22 TCN 272-05 AASHTO LRFD Hình 6.1 Trạng thái ứng suất hiệu ứng dầm (a) khối ứng suất trục trung ho (b) vòng tròn Mohr ứng suất  E  tw   cr  k 12(1   )  D  (6.5) k  5,  5, ( / D ) (6.6) với khoảng cách sườn tăng cường ngang Nếu giả thiết rằng, ứng suất cắt đ ược chịu ứng xử kiểu dầm l đến tận  cr giữ ngun sau V xác định phần bậc Vp, nghĩa V  6.2  cr Vp y (6.7) Sức kháng cắt hiệu ứng tr ường kéo Nếu khoang vách chữ nhật chịu cắt đ ược tựa bốn cạnh hiệu ứng trường kéo xiên phát triển Khoang vách mặt cắt chữ I (h ình 6.2) có hai cạnh biên hai cạnh sườn tăng cường ngang Hai cặp đường biên khác Các biên linh hoạt phương thẳng đứng chịu ứng suất từ trường kéo vách Ngược lại, sườn tăng cường ngang làm việc neo cho trường ứng suất kéo Kết l à, vùng vách gần sát chỗ tiếp giáp với biên không tham gia làm vi ệc cấu chịu lực kiểu giàn hình 6.3 giả thiết Trong tương tự giàn này, biên giằng (thanh kéo), sườn tăng cường ngang chống (thanh nén) vách kéo xiên http://www.ebook.edu.vn135 Bài giảng Kết cấu thép theo Tiêu chuẩn 22 TCN 272-05 AASHTO LRFD Hình 6.2 Hình 6.3 Định nghĩa tỷ số kích thước  Hiệu ứng trường kéo Các cạnh trường kéo hữu hiệu h ình 6.3 giả thiết chạy qua góc khoang Chiều rộng trường kéo s phụ thuộc vào góc nghiêng  ứng suất kéo  t so với phương nằm ngang s  D cos   sin  (6.8) Sự phát triển trường kéo phận thu từ nhiều kết thí nghiệm Một ví dụ kết thí nghiệm tr ường ĐH tổng hợp Lehigh đ ược biểu diễn hình 6.4 Ở giai đoạn đầu tải trọng, lực cắt vách chịu hiệu ứng dầm ứng suất nén  hình 6.1(b) đạt tới ứng suất tới hạn v nén xiên khoang bị ổn định Tại thời điểm n ày, vách chịu thêm ứng suất nén bổ sung ứng suất kéo  t kéo xiên tiếp tục tăng chúng đạt đạt ứng suất chảy  y  Fyw vật liệu vách Mặt cắt chữ I đ ược tăng cường hình 6.4 cho thấy rõ ràng hình ảnh vách bị oằn, ứng xử sau ổn định trường kéo hình ảnh tương tự giàn chế phá huỷ Phần đóng góp cho lực cắt V từ hiệu ứng trường kéo V thành phần thẳng đứng lực kéo xiên (hình 6.3), nghĩa V   t s tw sin  (6.9) http://www.ebook.edu.vn136 Bài giảng Kết cấu thép theo Tiêu chuẩn 22 TCN 272-05 AASHTO LRFD Hình 6.4 Dầm hộp vách mỏng sau thí nghiệm (Đại học tổng hợp Lehigh) Để xác định góc nghiêng  trường kéo, giả thiết  t   y , phương trường kéo cho giá trị V lớn Điều kiện biểu thị d d (V )  ( y s t w sin  )  d d Khi thay công thức 6.8 s, ta d   y tw  (D cos sin  sin  )   d  rút gọn thành D tan   2d o tan   D  Giải phương trình tg tg  2  do2  D 2D    (6.10) với  tỷ số kích thước khoang vách / D Sử dụng quan hệ lượng giác để có cos   (tg 2  1) -1/  [2   (   -  )]-1/ (6.11) sin   (cot   1) -1/ 1      2 1  1/ (6.12) Xét cân phần cấu kiện tách ABCD hình 6.5 bên trục trung hoà vách hai trung điểm khoang vách phía n sườn tăng cường ngang Khi giả thiết mặt cắt I đối xứng hai trục, thành phần nội lực trường kéo phận mặt cắt thẳng đứng AC v BD V / (thẳng đứng) Fw (nằm ngang) biểu diễn hình 6.5 Trên mặt cắt nằm ngang AB, ứng suất tr ường http://www.ebook.edu.vn137 Bài giảng Kết cấu thép theo Tiêu chuẩn 22 TCN 272-05 AASHTO LRFD kéo  t nghiêng góc  tác động diện tích chiếu tw sin  Sự cân phương thẳng đứng cho thấy tải trọng trục s ườn tăng cường Fs   t tw sin  sin    t tw ( D )sin  Hình 6.5 Cân nội lực hiệu ứng trường kéo Khi thay công thức 6.12 vào   2 Fs   t tw D     2 1  (6.13) Sự cân phương nằm ngang cho thấy thay đổi nội lực bi ên Ff Ff   t tw ( D )sin  cos  Khi thay công thức 6.11 6.12 vào công thức Ff rút gọn, ta Ff   t tw D  12 (6.14) Cân mô men quanh điểm E cho kết D V (do )  Ff    2  V  Ff D Ff   http://www.ebook.edu.vn138 Bài giảng Kết cấu thép theo Tiêu chuẩn 22 TCN 272-05 AASHTO LRFD Như vậy, phần tham gia chịu lực cắt hiệu ứng tr ường kéo V trở thành V   t t w D (6.15) 12 Với việc sử dụng công thức 6.3 v 6.4, V viết quan hệ với Vp V  6.3 t y 12 Vp (6.16) Sức kháng cắt tổ hợp Khi thay công thức 6.7 6.16 vào công thức 6.1, ta thu biểu thức xác định sức kháng cắt danh định tổ hợp vách mặt cắt chữ I  t Vn  Vp  cr  y   y      (6.17) đó, số hạng thứ móc vuông l hiệu ứng dầm số hạng thứ hai hiệu ứng trường kéo Hai hiệu ứng hai tượng xảy riêng rẽ, độc lập với mà hiệu ứng thứ xảy sau hiệu ứng thứ hai trở nên chiếm ưu Hai hiệu ứng xem xét xảy đồng thời tác động tương hỗ tạo nên sức kháng cắt tổ hợp công thức 6.17 Basler (1961a) phát triển quan hệ đơn giản tỷ số  t /  y công thức 6.17 dựa hai giả thiết Giả thiết thứ l trạng thái ứng suất n cắt tuý kéo tuý xấp xỉ đường thẳng sử dụng tiêu chuẩn chảy Mises Giả thiết thứ hai góc  giá trị giới hạn 45 o Khi dùng hai giả thiết thay vào công thức ứng suất miêu tả tiêu chuẩn chảy Mises, ta t    cr y y (6.18) Basler (1961a) tiến hành nghiên cứu thực nghiệm so sánh sức kháng cắt danh địn h công thức 6.17 với kết sử dụng công thức gần 6.18 Ông rằng, chênh lệch nhỏ 10% giá trị  nằm không vô Khi thay công thức 6.18 vào công thức 6.17, sức kháng cắt danh định tổ hợp vách trở thành   ( cr /  y )  Vn  Vp  cr        y (6.19) Trong Tiêu chuẩn thiết kế cầu 22 TCN 272 -05, cơng thức 6.19 có dạng  0,87(1  C)   Vn  Vp C    ( / D)  (6.20) http://www.ebook.edu.vn139 Bài giảng Kết cấu thép theo Tiêu chuẩn 22 TCN 272-05 AASHTO LRFD  cr y (6.21)   / D (6.22) Vp  0,58Fyw D tw (6.23) C 6.4 Sức kháng cắt vách không đ ược tăng cường Sức kháng cắt danh định vách khơng có s ườn tăng cường mặt cắt chữ I xác định từ cơng thức 6.20 k hi lấy vơ cùng, có nghĩa lại sức kháng hiệu ứng dầm Vn  CVp  0,58CFyw D tw (6.24) Khi thay công thức 6.4 6.5 vào công thức 6.21 với   0,3 k E  tw  t  0, 90 kE  w     12(1   )  D  D C  cr   y 0,58 Fyw 0,58 Fyw (6.25) Từ công thức 6.7 với vô cùng, k = 5,0, ta có Vn  CVp  0, 90(5, 0)E ( tw / D ) D tw Vn  4,50 E tw3 D (6.26) sức kháng cắt định ổn định cắt đ àn hồi vách Nếu vách tương dối dày, ứng suất ổn định tới hạn cắt  cr lớn so với ứng suất cắt chảy  y vách không bị ổn định tr ước vật liệu vách bắt đầu chảy Tỷ số độ mảnh giới hạn để chảy xảy tr ước ổn định ( Vn  Vp ) cho  y   cr k E  tw  t  0,58 Fyw   4,50 E  w    12(1   )  D  D D E  2,80 tw Fyw (6.27) Trên sở thí nghiệm mặt cắt chữ I li ên kết hàn với tỷ lệ thật, Basler (1961a) đề nghị rằng, tỷ số độ mảnh giới hạn vách ổn định đ àn hồi đàn hồi đánh giá http://www.ebook.edu.vn140 Bài giảng Kết cấu thép theo Tiêu chuẩn 22 TCN 272-05 AASHTO LRFD 0,8 y   cr hay D 2,80 E E   3,50 tw 0,8 Fyw Fyw (6.28) Các giá trị quy định Tiêu chuẩn thiết kế cầu AASHTO LRFD l tương tự, nhiên có khác biệt nhỏ, với giá trị công thức 6.26 -6.28 vách không tăng cường Các giá trị tóm tắt bảng 6.1 Biểu thức xác định sức kháng oằn đ àn hồi cắt đường thẳng hai giới hạn độ mảnh vách Điều n ày miêu tả biểu thức phụ thuộc v D/tw sau: Vn  1, 48tw2 EFyw  1, 48tw D EFyw D / tw Khi thay giới hạn D / tw  2, 46 E / Fyw , ta Vn  1, 48tw D EFyw 2, 46 E / Fyw  0, 60 Fyw Dtw  Vp giới hạn D / tw  3, 07 E / Fyw , Vn  Bảng 6.1 1, 48tw D EFyw 3, 07 E / Fyw  0, 48Fyw Dt w  0,8Vp Sức kháng cắt danh định vách không đ ược tăng cường Độ mảnh vách Sức kháng cắt danh định Không ổn định Mất ổn định đàn hồi Mất ổn định đàn hồi D E  2, 46 tw Fyw D E  3, 07 tw Fyw D E  3, 07 tw Fyw Vn  Vp Vn  1, 48t w2 EFyw Vn  4,55 tw3 E D Biểu đồ tổng quát sức kháng cắt danh định phụ thuộc đ ường cong độ mảnh vách có dạng tương tự hình 5.10 tải trọng mỏi hình 5.18 uốn Một lần nữa, ba kiểu ứng xử khác – dẻo, đàn hồi đàn hồi – biểu diễn để phản ánh sức kháng cắt nh trường hợp chịu lực khác http://www.ebook.edu.vn141 Bài giảng Kết cấu thép theo Tiêu chuẩn 22 TCN 272-05 AASHTO LRFD 6.5 Sức kháng cắt vách tăng cường Các vách mặt cắt chữ I xem có tăng cường nếu, khơng có sườn tăng cường dọc, khoảng cách s ườn ngang không lớn 3D, hay, có sườn tăng cường dọc, khơng lớn 1,5 lần chiều cao lớn khoang phụ D (hình 6.6) Trong trường hợp cịn lại, vách xem không tăng cường quy định bảng 6.1 áp dụng Hình 6.6 Khoảng cách lớn s ườn tăng cường ngang Nếu sườn tăng cường dọc sử dụng ảnh hưởng đến sức kháng cắt vách bỏ qua Nói cách khác, chiều cao tồn vách sử dụng để tính sức kháng cắt vách dù có hay khơng có sườn dọc Khi vách tăng cường, hiệu ứng trường kéo phát triển hai số hạng công thức 6.20 đóng góp nên sức kháng cắt, nghĩa  0,87(1  C)   Vn  Vp C     ( d / D ) o   (6.29) C tỷ số ứng suất oằn tới hạn cắt  cr ứng suất cắt chảy  y Yêu cầu bốc xếp Trong gia công lắp ráp mặt cắt chữ I khơng có s ườn dọc, phải cẩn thận để tránh xảy ổn định vách d ưới trọng lượng thân dầm thép Khi sử dụng giới hạn độ mảnh vách chịu uốn cho mặt cắt I đối xứng hai trục không liên hợp trước ổn định đàn hồi xảy (bảng 5.7), ta có, vách khơng có sườn dọc, http://www.ebook.edu.vn142 Bài giảng Kết cấu thép theo Tiêu chuẩn 22 TCN 272-05 AASHTO LRFD D E  6, 77 tw fc Với fc = Fy = 250 MPa E = 200 GPa D 200000  6, 77  191 tw 250 Với fc = Fy = 345 MPa D 200000  6, 77  163 tw 345 Tiêu chuẩn AASHTO LRFD quy định rằng, khoang vách khơng có s ườn tăng cường dọc cần bố trí sườn tăng cường ngang D  150 tw (6.30) Giới hạn ám khoảng cách lớn s ườn tăng cường ngang 3D Nếu vách có D / tw  150 khoảng cách lớn s ườn tăng cường ngang cần phải nhỏ 3D cho biểu thức  260   D    ( D / tw )  (6.31) mà biến thiên theo nghịch đảo ( D / tw )2 đề xuất công thức 6.5 cho ứng suất oằn tới hạn cắt  cr Chú ý rằng, với D / tw  150,  3D Khoang mặt cắt Khi mặt cắt chữ I chắc, sức kháng uốn giới hạn (bảng 5.5 – 5.7) cho phụ thuộc vào mô men Nếu mô men tương đối lớn, cường độ chịu cắt vách giảm tham gia chịu phần mơ men Basler (1961b) cho biết rằng, hiệu ứng tương hỗ mô men-lực cắt xảy lực cắt có hệ số Vu lớn so với 0, 6 Vn mô men có hệ số Mu  0, 75 M y (các hệ số sức kháng  vµ  f lấy từ bảng 1.1) Nếu giả thiết M p / M y  1,5 giá trị giới hạn cho mơ men đ ược viết 0, 75 f My  0, 75 f ( M p / 1,5)  0,5 f M p Nếu Mu nhỏ hay 0,5 f M p sức kháng cắt cho khoang vách bên mặt cắt cho công thức 6.29 Nếu Mu lớn 0,5 f M p , tương hỗ mô men lực cắt làm giảm sức kháng cắt danh định, nghĩa l  0,87(1  C)    CVp Vn  R Vp C    ( / D)  (6.32) http://www.ebook.edu.vn143 Bài giảng Kết cấu thép theo Tiêu chuẩn 22 TCN 272-05 AASHTO LRFD đó, hệ số giảm cho    M r  Mu R   0,  0,   1,  M  0, 75 M   f y   r (6.33) với mơ men tính tốn Mr   f Mn Sự phụ thuộc RVp vào mơ men Mu tải trọng có hệ số biểu diễn hình 6.7 Sức kháng cắt danh định từ cơng thức 6.32 phải sức kháng cắt danh định vách không đ ược tăng cường xác định lấy vơ cơng thức 6.31 Hình 6.7 Tác động tương hỗ cắt uốn Tỷ số C định nghĩa trước công thức 5.13 -5.16 miêu tả hàm D/tw hình 5.10 Khi  cr nhỏ  y , khoang vách ứng xử đàn hồi C xác định từ công thức 6.25 C 1,57 Ek ( D / tw ) Fyw (6.34) Công thức gần với công thức 5.15 Basler (1961a) rằng, cơng thức 6.34 có giá trị  cr nhỏ 0,8 y , vậy, tỷ số độ mảnh giới hạn vách cho ứng xử đàn hồi xác định lấy C = 0,8 công thức 6.34, nghĩa l D 1,57 Ek Ek   1, 40 tw 0,8 Fyw Fyw công thức gần với giới hạn cho công thức 5.15 Như trường hợp khác miêu tả ứng xử hàm độ mảnh, đáp ứng đàn hồi giả thiết đường thẳng Giả thiết hàm tuyến tính độ mảnh có dạng http://www.ebook.edu.vn144 Bài giảng Kết cấu thép theo Tiêu chuẩn 22 TCN 272-05 AASHTO LRFD C C1 Ek ( D / tw ) Fyw số C1 xác định từ điều kiện đ ường thẳng phải qua điểm C  0,8; D / t w  140 Ek / Fyw , tức 0,8  C1  C1  0,8(1, 40)  1,12 1, 40 Như vậy, D / tw  1, 40 C 1,12 Ek  1, ( D / tw ) Fyw (6.35) gần với công thức 5.14 Giới hạn tr ên C công thức 6.35 tương ứng với  cr   y ứng suất oằn cắt hay lớn h ơn cường độ cắt chảy ứng xử dẻo toàn phần xảy mà khơng có ổn định Khi C = 1,0, tỷ số độ mảnh giới hạn D Ek  1,12 tw Fyw gần với giới hạn cho công thức 5.14 Khoang mặt cắt không Khi mặt cắt chữ I không chắc, sức kháng uốn giới hạn (các bảng 5.5 -5.7) cho dạng ứng suất dạng mô men Do vậy, giới hạn tương hỗ mô men-lực cắt có dạng ứng suất, nhi ên biểu thức giống nhau, nghĩa là, Nếu fu  0, 75 f Fy  0,87(1  C)   Vn  Vp C    ( / D)  (6.36) Nếu fu  0, 75 f Fy  0,87(1  C)    CVp Vn  RVp C    ( / D)  (6.37) đó, http://www.ebook.edu.vn145 Bài giảng Kết cấu thép theo Tiêu chuẩn 22 TCN 272-05 AASHTO LRFD   Fr  fu R   0,  0,    Fr  0, 75 f Fy     1,  (6.38) đó, fu ứng suất lớn bi ên nén khoang xem xét tải trọng có hệ số Fr sức kháng uốn có hệ số của bi ên nén Từ cơng thức 5.3 biểu thức bảng 5.5 -5.7, ta Fr   f Fn   f Rb Fyc (6.39) Biểu thức R công thức 6.38 l giống cơng thức 6.33 hình 6.7 thay mơ men ứng suất Vì biểu thức R dựa ứng suất nên ảnh hưởng cứng hố biến dạng đ ược sử dụng giới hạn không áp đặt cho công thức 6.38 Các khoang đầu Các khoang đầu (hoặc cuối) mặt cắt chữ I có điều kiện bi ên khác so với khoang Một khoang đầu có điều kiện bi ên khơng liên tục khơng có khoang bên cạnh làm việc neo cho trường ứng suất kéo Kết l à, trường ứng suất kéo phát triển v số hạng thứ công thức 6.20 đ ược sử dụng cho sức kháng cắt danh định khoang đầu Ngay khoang đầu xem có tăng cường thực tế có số hạng đầu công thức 6.20 tham gia v sức kháng cắt danh định giống nh vách không tăng cường Biểu thức sức kháng cắt n ày cho cơng thức 6.24 tóm tắt bảng 6.1 cho phạm vi độ mảnh vách khác Để không xảy phá hoại sớm khoang đầu, Basler (1961a) khuyên nên bố trí sườn tăng cường với khoảng cách nhỏ cho khoang đầu để tránh phát triển hiệu ứng trường kéo khoang Nếu ổn định vách không xảy th ì trường kéo khơng phát triển Tiêu chuẩn AASHTO LRFD sử dụng cách tiếp cận n ày cho khoang đầu quy định rằng, vách khơng có s ườn tăng cường dọc, khoảng cách sườn tăng cường ngang cần không vượt 1,5D; vách có s ườn tăng cường dọc, khoảng cách cần không vượt 1,5 lần chiều cao lớn khoang phụ (hình 6.6) Tóm tắt khoang vách đ ược tăng cường Các biểu thức xác định sức kháng cắt danh định khoang vách b ên có tăng cường tóm tắt bảng 6.2 bảng 6.3 http://www.ebook.edu.vn146 Bài giảng Kết cấu thép theo Tiêu chuẩn 22 TCN 272-05 AASHTO LRFD Bảng 6.2 Sức kháng cắt danh định vách có tăng c ường Chắc Sức kháng cắt danh định Không Nếu Mu  0,5 f M p Nếu fu  0, 75 f Fy  0,87(1  C)   Vn  Vp C     ( d / D ) o   Nếu Mu  0,5 f M p Nếu fu  0, 75 f Fy  0,87(1  C)    CVp Vn  R Vp C    ( / D)     M r  Mu R   0,  0,     Mr  0, 75 f M y Hệ số giảm Bảng 6.3    1,    Fr  fu R   0,  0,     Fr  0, 75 f Fy    1,  Tỷ số ứng suất oằn cắt v cường độ cắt chảy Độ mảnh vách C  cr y Không ổn định Mất ổn định đàn hồi Mất ổn định đàn hồi D Ek  1,10 tw Fyw D Ek  1,38 tw Fyw D Ek  1,38 tw Fyw C  1, C 1,10 D / tw Ek Fyw C 1,52 Ek ( D / tw ) Fyw VÍ DỤ 6.1 Hãy xác định cường độ chịu cắt vách mặt cắt chữ I ví dụ 5.3 cho tr ên hình 5.14 khoảng cách s ườn ngang 2000 mm cho khoang vách bên Trong ví dụ 5.7, chiều dài không đỡ biên nén 6000 mm vùng chịu mô men âm, mặt cắt ngang đ ược định loại không Tổng đại số ứng suất mặt cắt thép mơ men thiết kế có hệ số l 290 MPa (kéo) đỉnh biên 316 MPa (nén) đáy biên Cường độ chảy vách Fyw 345 MPa Lời giải Khi tham khảo bảng 6.2, mặt cắt không chắc, mức độ t ương tác mô men-lực cắt phụ thuộc vào ứng suất lớn fu biên nén tải trọng có hệ số Cho ví dụ này, fu  316 MPa , lớn so với 0, 75 f Fy  0, 75(1, 0)(345)  259 MPa http://www.ebook.edu.vn147 Bài giảng Kết cấu thép theo Tiêu chuẩn 22 TCN 272-05 AASHTO LRFD  0,87(1  C)    CVp Vn  R Vp C    ( / D)    Fr  fu R   0,  0,   F  0, 75 F  f y  r    1,  từ ví dụ 5.7 Fr   f Fn   f Rb Rh Fyc  1, 0(0, 990)(1, 0)(345)  342 MPa Từ đây, R  0,  0, 342  316  0, 725 342  259 Từ công thức 6.22 6.23   / D  2000 / 1500  1,33 Vp  0,58Fyw Dtw  0,58(345)(1500)(10)  001 500 N  3002 kN Khi tham khảo bảng 6.3 tính k từ cơng thức 6.6 k  5,  5, 5,  5,   7,81  (1,33)2 1,38 Ek (200000)(7,81)  1,38  93 Fyw 345 D 1500 Ek   150  1,38  93 tw 10 Fyw Theo đó, C 1,52 Ek 1,52 (200000)(7,81)   0,306 ( D / tw ) Fyw (150) 345 CVp  0,306(3002)  918 kN Đáp số http://www.ebook.edu.vn148 Bài giảng Kết cấu thép theo Tiêu chuẩn 22 TCN 272-05 AASHTO LRFD Cường độ chịu cắt danh định vách  0,87(1  C)  Vn  R Vp C    CVp  918 kN 12    0,87(1  0,306)   0, 725(3002) 0,306    (1,33)    2176(0,306  0,362)  1454 kN cường độ chịu cắt có hệ số vách l Vr   Vn  1, 0(1454)  1454 kN  lấy từ bảng 1.1 http://www.ebook.edu.vn149 ... thẳng đứng lực kéo xiên (hình 6. 3), nghĩa V   t s tw sin  (6. 9) http://www.ebook.edu.vn1 36 Bài giảng Kết cấu thép theo Tiêu chuẩn 22 TCN 27 2-0 5 AASHTO LRFD Hình 6. 4 Dầm hộp vách mỏng sau thí... http://www.ebook.edu.vn140 Bài giảng Kết cấu thép theo Tiêu chuẩn 22 TCN 27 2-0 5 AASHTO LRFD 0,8 y   cr hay D 2,80 E E   3,50 tw 0,8 Fyw Fyw (6. 28) Các giá trị quy định Tiêu chuẩn thiết kế cầu AASHTO LRFD l tương... http://www.ebook.edu.vn142 Bài giảng Kết cấu thép theo Tiêu chuẩn 22 TCN 27 2-0 5 AASHTO LRFD D E  6, 77 tw fc Với fc = Fy = 250 MPa E = 200 GPa D 200000  6, 77  191 tw 250 Với fc = Fy = 345 MPa D 200000  6, 77  163