Tiểu Luận Đòa Chất Công Trình Nâng Cao Các Đặc Trưng Biến Dạng Của Đất Và Ý Nghóa LỜI NÓI ĐẦU Trong giai đoạn xây dựng và phát triển đất nước của thời kỳ kinh tế mở, công tác xây dựng cơ bản và giao thông là một trong những nhiệm vụ hàng đầu. Để đáp ứng được yêu cầu này, việc nghiên cứu sử dụng đất đá làm nền và môi trường cho các công trình xây dựng khác nhau giữ vai trò hết sức quan trọng. Có thể nói nền móng là một trong các yếu tố quan trọng nhất đảm bảo ổn đònh công trình xây dựng mà Đòa Kỹ Thuật là chuyên môn quyết đònh việc lựa chọn giải pháp, tính toán thiết kế và xử lý, kiến nghò phục vụ cho công tác thi công. Do vậy, khi mà đâu đó còn xảy ra sự cố về lún nhà, nứt đường, trượt lở mái dốc, sập cầu … thì không những kiến thức và kỹ năng Đòa Kỹ Thuật có vấn đề mà trách nhiệm Đòa Kỹ Thuật cũng không thể xem nhẹ. Để hạn chế những bất cập, chúng ta cần nhận thức rõ và đánh giá đúng vai trò Đòa Kỹ Thuật trong công tác xây dựng, cần đào tạo, trang bò đồng bộ và thống nhất các tiêu chuẩn – quy phạm và tài liệu kỹ thuật chuyên môn cao, sao cho ngang tầm với khu vực và quốc tế trong tiến trình hội nhập kinh tế quốc tế. Trong xây dựng hiện nay, việc ước lượng độ lún và biến dạng của nền móng công trình là vấn đề hết sức quan trọng đối với người kỹ sư. Điều này cho phép chúng ta tính toán chính xác khối lượng công trình, dự báo chính xác được độ lún và biến dạng của công trình trong quá trình thi công cũng như trong thời gian đưa vào khai thác, sử dụng công trình. Vì vậy, trong giai đoạn khảo sát thiết kế công trình, công tác khảo sát, phân tích các đặc trưng biến dạng của đất và ý nghóa của chúng là một trong những công tác hết sức quan trọng và cần thiết. Điều này sẽ rất có ý nghóa trong việc tiết kiệm được nhiều chi phí xây dựng cũng như giảm thiểu tối đa các rủi ro về lún, biến dạng của công trình trong lương lai. Vì sự hạn hẹp về thời gian, ha ïn chế về kiến thức chuyên môn, đề tài không tránh khỏi những sơ sót. Chúng tôi rất chân thành nhận được các ý kiến đóng góp quý báu của bạn đọc để đề tài có thể hoàn chỉnh hơn. GVHD: TS Bùi Trường Sơn Trang 1 Tiểu Luận Đòa Chất Công Trình Nâng Cao Các Đặc Trưng Biến Dạng Của Đất Và Ý Nghóa I. KHÁI NIỆM CHUNG Đất là vật liệu không liên tục gồm các hạt rắn và các lỗ rỗng thông nhau. Các hạt rắn dạng hạt (khoáng đá) như: sỏi, sạn, cát và một phần hạt bột không giữ nước trên bề mặt, trong khi đó các hạt dạng bảng, dạng kim (khoáng sét) lưu giữ nước trên bề mặt hạt, nhờ lực hút tónh điện, hình thành các màng nước liên kết (vỏ nước). Đất có thể bão hòa nước (thể tích lỗ rỗng chứa đầy nước) hoặc không bão hòa (đất ít ẩm hoặc ẩm). Các hạt đất hình thành các kết cấu dạng hạt (chặt hoặc rời) cho đất hạt thô (sỏi, sạn, cát), dạng tổ ong, dạng bông cho đất hạt mòn (bột, sét). Dạng kết cấu hạt (dù rời) cũng có biến dạng bé hơn dạng tổ ong và dạng bông. Do đó, khung hạt đất khi chòu tải do trọng lượng bản thân hoặc tải ngoài sẽ bò biến dạng, được gọi là biến dạng của đất. Biến dạng của đất nền tùy thuộc loại khoáng, loại hạt, loại kết cấu hạt, lòch sử hình thành, lòch sử chòu tải… thông qua các đặc trưng vật lý như: độ rỗng, tỷ trọng đất… Biến dạng của đất gồm hai thành phần:  Biến dạng khung hạt thường ứng với tải nhỏ và khi dỡ tải hình dạng khung hạt có thể phục hồi hình dạng ban đầu  biến dạng đàn hồi.  Khung hạt được sắp xếp lại (thay đổi liên kết khung kết cấu) làm giảm thể tích phần rỗng  biến dạng dẻo. Lượng nước chứa trong lỗ rỗng của đất cũng như tính chất của loại nước trong đất cũng ảnh hưởng rất lớn lên sức chòu tải của kết cấu khung hạt và đặc tính biến dạng của đất. Tính biến dạng của đất hay còn gọi là tính nén lún của nó, được xác đònh bằng khả năng giảm thể tích lỗ rỗng trong một đơn vò thể tích đất dưới tải trọng ngoài. Trong trường hợp xác đònh, chính sự giảm thể tích lỗ rỗng liên quan tới khả năng làm chặt hơn các hạt trong đất. Quá trình này kéo theo sự dòch chuyển tất yếu của các hạt đất… GVHD: TS Bùi Trường Sơn Trang 2 Tiểu Luận Đòa Chất Công Trình Nâng Cao Các Đặc Trưng Biến Dạng Của Đất Và Ý Nghóa II. TÍNH BIẾN DẠNG CỦA ĐẤT Thực chất tính biến dạng của đất là sự giảm thể tích lỗ rỗng hay sự dòch chuyển và sắp xếp lại các hạt đất dưới tác dụng của tải trọng ngoài, đồng thời chúng trở nên gần nhau hơn, chặt chẽ hơn. Do đó, đôi khi người ta còn gọi biến dạng này là biến dạng thể tích. Thật vậy, đất càng chặt hay càng bền sẽ bò biến dạng càng ít, ngược lại đất càng yếu và xốp càng bò biến dạng nhiều khi chúng chòu tác dụng của tải trọng ngoài như nhau. Để dự đoán tính biến dạng do nén chặt đất dưới tác dụng của tải trọng ngoài, ngoài các trò số ứng suất gây biến dạng, cần phải phân tích thêm một số chỉ tiêu đặc trưng cho tính nén lún của đất như:  Quan hệ giữa hệ số rỗng (e) với tải trọng ngoài (P): e= f(P).  Hệ số nén lún a.  Hệ số biến đổi thể tích m v .  Chỉ số nén C c .  Chỉ số nở C s .  Hệ số cố kết C v .  Áp lực tiền cố kết p c .  Module tổng biến dạng của đất E 0 .  Module biến dạng không thoát nước của đất E u .  Hệ số Poisson của đất . GVHD: TS Bùi Trường Sơn Trang 3 Tiểu Luận Đòa Chất Công Trình Nâng Cao Các Đặc Trưng Biến Dạng Của Đất Và Ý Nghóa III. PHÂN TÍCH MỘT SỐ ĐẶC TRƯNG BIẾN DẠNG CỦA ĐẤT P>0 V= Vo-Vp Vp= Vs(1+ep) Khí Nước Hạt Đất P=0 Khí Nước Hạt Đất Vv= eoVs Vs Vo= Vs(1+eo) Vs Vvp Hình 1. Sơ đồ thí nghiệm nén cố kết bằng thiết bò nén không nở hông GVHD: TS Bùi Trường Sơn Trang 4 Tiểu Luận Đòa Chất Công Trình Nâng Cao Các Đặc Trưng Biến Dạng Của Đất Và Ý Nghóa 1. Khái quát chung Khi có những lớp đất t rải dài chòu tác động của những tải thẳng đứng tác động rộng khắp, lớp đất bò nén theo phương trục z. Để mô phỏng trạng thái đất trên, người ta nén đất trong một dụng cụ có tên là máy nén không nở hông hoặc máy nén cố kết như hình 1. Thí nghiệm nén cố kết nhằm mục đích nghiên cứu quá trình cố kết theo lý thuyết Terzaghi. Thí nghiệm xác đònh độ lún do quá trình thoát nước lỗ rỗng trong một mẫu đất dưới tải trọng thẳng đứng. Chi tiết các quy đònh và các bước tiến hành của thí nghiệm nén cố kết có thể tham khảo tiêu chuẩn ASTM D2435. 2. Thiết bò thí nghiệm Mẫu đất được lấy vào trong một dao vòng bằng thép không rỉ, cứng, có đường kính khoảng 70mm, chiều cao khoảng 20mm. Dao vòng chứa mẫu đất được đặt trong một hộp nén với hai tấm đá thấm ốp phía trên và dưới. Mẫu đất được bão hòa hoàn toàn trong quá trình thí nghiệm trong điều kiện ngập nước. 3. Chuẩn bò mẫu Cắt một khúc đất, trong hộp mẫu nguyên dạng lấy ra trong hộp tôn hoặc nhựa, rồi dùng dao vòng nén ấn từ từ cắt vào trong mẫu. Vừa ấn, vừa gọt xung quanh cho đến khi mẫu đất lọt vào dao vòng. Công việc cần thực hiện nhẹ nhàng, cẩn thận sao cho không làm xáo động mẫu. Dùng con dao sắc cắt phẳng đất ở hai mặt dao vòng. Dao vòng và lõi đất được cho vào hộp nén và lắp đặt vào vò trí trong máy nén. Lắp đặt và hiệu chỉnh đồng hồ đo độ lún về vò trí 0. 4. Tiến hành thí nghiệm Khi hộp mẫu đã được lắp đặt vào trong vò trí, ta tiến hành chất tải bằng các quả cân vào hệ thống cánh tay đòn ứng với cấp áp lực đầu tiên dự kiến. Hộp cho ngập nước, đồng hồ bấm giây được khởi động và bắt đầu đọc chuyển vò lún theo khoảng thời gian cho đến khi ổn đònh lún.  Chọn cấp áp lực thí nghiệm Trọng lượng các quả cân được lựa chọn sao cho đạt được các cấp áp lực tăng dần như sau: P= 0.125 – 0.5 – 1 – 2 – 4 – 8 – 16 – 32 (kg/cm 2 ).  Chọn sơ đồ thời gian đo Ứng với mỗi cấp tải trọng, các số đọc của đồng hồ đo chuyển vò sẽ được ghi nhận ứng với các thời điểm như sau: T= 6’’ – 15’’ – 30’’ – 45’’ – 1’ – 2’ – 4’ – 8’ – 15’ – 30’ – 1h – 2h – 3h – 5h – 8h – 24h… GVHD: TS Bùi Trường Sơn Trang 5 Tiểu Luận Đòa Chất Công Trình Nâng Cao Các Đặc Trưng Biến Dạng Của Đất Và Ý Nghóa Đọc các s ố đo tiếp tục cho đến khi mẫu cố kết hoàn toàn dưới một cấp áp lực, thường là 24h hay 48h. Sau đó gia tải cấp tải trọng tiếp theo. Số lượng và giá trò của các cấp tải trọng sẽ phụ thuộc vào loại đất và phạm vi của ứng suất dự kiến ở hiện trường. Sau khi gia tải đến cấp tải trọng cuối cùng, sau khi quá trình cố kết hoàn toàn đạt được thì tiến hành dỡ tải theo một hay vài giai đoạn. * Một số thông số thu nhận được từ thí nghiệm nén cố kết a. Quan hệ giữa hệ số rỗng e và tải trọng ngoài P Khi dưới tác dụng của tải trọng nén một trục không nở hông tự do thì biến dạng thể tích tương đối bằng biến dạng dọc tương đối : 00 h h V V    (a.1) Trong đó :  V 0 , h 0 : thể tích, chiều cao ban đầu của mẫu tương ứng.  V, h : trò số giảm thể tích và chiều cao tương ứng của mẫu đất. Từ phương trình (a.1), ta có : 0 p0 0 0 0 V VV h V V hh     (a.2) Ở đây : V o = V s +V v ; e 0 = s v V V  V v = V s e 0 V 0 = V s (1+e 0 ) Tương tự ta có : V p = V s (1+e p ) Thay V 0 và V p vào (a.2), ta nhận được : )e1(V )e1(V)e1(V hh 0s ps0s 0      0 p0 0 e1 ee hhS    (a.3) Thật vậy, dưới tải trọng nén bên ngoài là p 1 sẽ cho ta hệ số rỗng của đất sau khi nén là e 1 , với p 2 cho ta e 2 . Từ các kết quả thu được, ta có đồ thò quan hệ e= f(p) như hình 2 sau đây GVHD: TS Bùi Trường Sơn Trang 6 Tiểu Luận Đòa Chất Công Trình Nâng Cao Các Đặc Trưng Biến Dạng Của Đất Và Ý Nghóa 0.40 0.45 0.50 0.55 0.60 0.65 0.70 0.75 0.80 01234567891011121314151617181920212223242526272829303132 Ứng suất nén  (kG/cm 2 ) hệ số rỗng e b. Hệ số nén lún a Đặc trưng nén lún của đất có thể thể hi ện thông qua độ dốc của đường thẳng đi qua hai điểm có giá trò ứng suất khác nhau. Độ dốc của đường này chính là hệ số nén. Hệ số nén a về trò số bằng tang của góc nghiêng với trục ngang của đường cong nén lún trong khoảng áp lực đã cho. p e tga    12 21 pp ee a    (b.1) c. Module tổng biến dạng E 0 , module không thoát nước E u , hệ số Poisson  và hệ số nén tương đối m v (a 0 ) 0 2 0 1 0v E ) 1 2 1( E 1 e1 a am        (c.1) Hay : a e1 E 1 0   (c.2) Hình 2. Đường cong nén lún e= f(p) GVHD: TS Bùi Trường Sơn Trang 7 Tiểu Luận Đòa Chất Công Trình Nâng Cao Các Đặc Trưng Biến Dạng Của Đất Và Ý Nghóa Ở đây :    1 2 1 2 với  là hệ số Poisson. Như chúng ta đã biết, trong môi trường đất hiện tượng biến dạng không chỉ diễn ra tức thời mà còn diễn ra theo thời gian (hay còn gọi là quá trình cố kết). Do đó, trong phân tích biến dạng sử dụng module đàn hồi cần phân biệt chúng ở hai trạng thái :  Module đàn hồi không thoát nước (E u ) : khi áp dụng cần kết hợp với hệ số Poisson không thoát nước ( u ). Module này biểu hiện là tỷ số giữa ứng suất và biến dạng của đất, sao cho thời gian gia tải tức thì để nước trong đất không thể thoát ra ngoài, nghóa là hiện tượng cố kết không xảy ra.  Module đàn hồi thoát nước (E 0 ) : khi áp dụng thông số này cần kết hợp với hệ số Poisson ở trạng thái thoát nước (). Module này được sử dụng trong phân tích lún của nền móng khi tải trọng tác dụng diễn ra trong thời gian đủ dài để nước trong lỗ rỗng của khối đất có thể thoát ra hết (nghóa là quá trình cố kết đã hoàn tất). Absi đã chứng minh biểu thức quan hệ giữa hai loại module nêu trên theo biểu thức sau, khi đất được giả thiết là đàn hồi.    1 E 1 E 0 u u (c.3) Hình 3. Đường biểu diễn ứng suất biến dạng tương đối ở các trạng thái GVHD: TS Bùi Trường Sơn Trang 8 Tiểu Luận Đòa Chất Công Trình Nâng Cao Các Đặc Trưng Biến Dạng Của Đất Và Ý Nghóa d. Chỉ số nén C c , chỉ số nở C s , hệ số nén lún a v Vẽ lại quan hệ giữa hệ số rỗng e và ứng suất nén  (hay p) trên đồ thò bán logarit như trong hình 4. 1.00 1.20 1.40 1.60 1.80 2.00 2.20 0.1 1.0 10.0 Ứng s uất né n  (kG/cm 2 ) Hệ số rỗng e C c C s P c Trường hợp sử dụng biểu đồ e-l ogp, chỉ số C c được xác đònh theo công thức : 12 21 c plogplog ee C    (d.1) C c chính là độ dốc của đường nén nguyên thủy, bao gồm cả đặc tính đàn hồi và dẻo của đất nền. Với đất cố kết bình thường thì độ lún càng tăng khi trò số C c càng lớn. Các khoảng giá trò sau được dùng để đánh giá cho mức độ nén lún của đất nền.  C c < 0.02  Đất hầu như không nén lún.  0.02<C c < 0.05  Đất nén lún rất ít.  0.05<C c < 0.1  Đất nén rất ít.  0.1<C c < 0.2  Đất nén lún trung bình.  0.2<C c < 0.3  Đất nén lún khá mạnh.  0.3<C c < 0.5  Đất nén lún mạnh.  C c > 0.5  Đất nén lún rất mạnh. Hình 4 . Đường cong e-logp của thí nghiệm nén cố kết GVHD: TS Bùi Trường Sơn Trang 9 Tiểu Luận Đòa Chất Công Trình Nâng Cao Các Đặc Trưng Biến Dạng Của Đất Và Ý Nghóa Chỉ s ố nở C s (chỉ số nén lại) được xác đònh ở phần đường cong dỡ tải và được xác đònh theo công thức : 21 12 s plogplog ee C    (d.2) Hệ số nén a v trong trường hợp này được xác đònh theo công thức : TB c v C435.0 a   (d.3)  TB : ứng suất trung bình của hai cấp tải trọng. Công thức tính lún theo quan hệ e-logp : 1 2 1 c p p logh e1 C S   (d.4) Công thức tính độ nở theo quan hệ e-logp : 1 2 1 s p p logh e1 C S   (d.5) e. Hệ số cố kết C v Thông thường sử dụng hai phương pháp để xác đònh hệ số C v , tùy theo loại đất, đó là phương pháp Taylor và phương pháp Casagrande. Phương pháp Casagrande (Hình 5.) Từ các kết quả đo biến dạng nén lún của mẫu đất dưới mỗi cấp áp lực ở các thời gian khác nhau, vẽ đường cong cố kết trong tọa độ biến dạng nén ( h) và logarit của thời gian (logt, phút). Ở phần đầu đường cong, lựa chọn các điểm tương ứng với thời gian t 1 (thường chọn t 1 = 15’’) và t 2 = 4t 1 . Gọi hiệu số của số đọc chiều cao mẫu ở thời điểm t 1 và 4t 1 là s, chiều cao mẫu lúc đặt gia tải (ứng với mức độ cố kết U= 0) là chiều cao mẫu ở thời điểm t 1 cộng với s. Giao điểm giữa tiếp tuyến của đường cong tại điểm uốn và đường tiếp tuyến ở phần cuối của đường cong được xem là điểm U 100 (ứng với mức độ cố kết U= 100%). Đường trung bình của U 0 và U 100 chính là đường U 50 cắt đường cong thí nghiệm tại điểm t 50 . Hệ số cố kết C v được xác đònh theo công thức : 50 2 50 v t H197.0 C  (e.1) GVHD: TS Bùi Trường Sơn Trang 10 [...]... Cả hệ thống các bấc thấm tạo cho mức độ an toàn chống trượt của mái dốc đất đắp tăng lên đáng kể GVHD: TS Bùi Trường Sơn Trang 25 Tiểu Luận Đòa Chất Công Trình Nâng Cao Các Đặc Trưng Biến Dạng Của Đất Và Ý Nghóa VII Ý NGHĨA CÁC ĐẶC TRƯNG BIẾN DẠNG CỦA ĐẤT VÀ MỘT SỐ NHẬN XÉT  Từ các kết quả của thí nghiệm nén cố kết, ta nhận thấy quá trình cố kết chính là quá trình thoát nước lỗ rỗng trong đất (tiêu... độ biến dạng ổn đònh cuối cùng, mức độ biến dạng ban đầu có thể chiếm từ 20 – 30% hay nhiều hơn so với độ lún ổn đònh tùy thuộc vào loại đất, trạng thái của chúng Các đặc trưng cơ lý tương ứng với trạng thái nén chặt của nền đất trong đó bao gồm các đặc trưng biến dạng của đất nền phụ thuộc rất nhiều vào mối tương quan độ chặt – độ ẩm của đất Do vậy khi tính toán thiết kế, chúng ta phải lựa chọn các. . .Tiểu Luận Đòa Chất Công Trình Nâng Cao Các Đặc Trưng Biến Dạng Của Đất Và Ý Nghóa Hình 5 Biểu đồ thí nghiệm cố kết thấm theo phương pháp Casagrande Phương pháp Taylor (Hình 6.) Từ các kết quả đo biến dạng nén lún của mẫu đất dưới mỗi cấp áp lực ở các thời gian khác nhau, vẽ đường cong cố kết trong tọa độ biến dạng nén (h) và căn số bậc hai của thời gian ( t , phút) Vẽ... nén một trục và lý thuyết cố kết Terzaghi 2 Tại vò trí (2) của hình 10 thì ứng suất hoạt động khác so với trường hợp trên  Ứng suất đứng và ngang không phải là ứng suất chính mà bò tác động bởi ứng suất cắt  Biến dạng ngang là đáng kể và chuyển thành chuyển dòch xệ ngang của đất nền GVHD: TS Bùi Trường Sơn Trang 18 Tiểu Luận Đòa Chất Công Trình Nâng Cao Các Đặc Trưng Biến Dạng Của Đất Và Ý Nghóa Chuyển... đắp một lớp đất đắp có chiều cao H, ta cần sử dụng một gia tải tạm thời (Temporary Surcharge) có bề dày H Với chiều cao H của đất đắp và H+H của đất đắp và gia tải, ta có thể xác đònh được các độ lún tương ứng h 1 và h 2 (h 2 >h 1 ) bằng phương pháp tính toán lún cố kết (hình 12.) GVHD: TS Bùi Trường Sơn Trang 20 Tiểu Luận Đòa Chất Công Trình Nâng Cao Các Đặc Trưng Biến Dạng Của Đất Và Ý Nghóa Hình... Trường Sơn Trang 17 Tiểu Luận Đòa Chất Công Trình Nâng Cao Các Đặc Trưng Biến Dạng Của Đất Và Ý Nghóa IV BẢN CHẤT HIỆN TƯNG LÚN CỐ KẾT – NHỮNG ĐIỂM CẦN LƯU Ý Khi có một lớp đất đắp nằm trên một nền đất yếu thì độ lún xảy ra bởi nhiều nguyên nhân, mức độ quan trong của nó phụ thuộc vào từng vò trí đang xét 1 Tại vò trí (1) của hình 10, nằm dưới tim đường, có độ sâu nhỏ so với chiều rộng đất đắp (ví dụ B=... Nâng Cao Các Đặc Trưng Biến Dạng Của Đất Và Ý Nghóa Các nguồn gốc của tiền cố kết có thể liệt kê trong bảng sau Cơ chế của tiền cố kết Những biến đổi tổng ứng suất do:  Giảm áp lực do trọng lượng bản thân các lớp đất bên trên  Những kiến trúc xưa  Tan băng Những biến đổi ứng suất nước lỗ rỗng do:  Sự thay đổi mực nước ngầm  Áp lực lớp nước artesi  Sự bơm nước ngầm ở độ sâu hoặc sự chảy vào các đường... lún vẫn tiếp tục xảy ra (lún do từ biến) Trường hợp này rất phức tạp và chỉ được nghiên cứu trong các trường hợp đặc biệt Hình 11 Đường thí nghiệm nén một trục theo thời gian GVHD: TS Bùi Trường Sơn Trang 19 Tiểu Luận Đòa Chất Công Trình Nâng Cao Các Đặc Trưng Biến Dạng Của Đất Và Ý Nghóa V CÁC GIẢI PHÁP GIA TĂNG VẬN TỐC CỐ KẾT Khi chúng tiến hành đắp đất trên một nền đất yếu, có bề dày khá lớn, vì vậy... Ứng suất đứng và ngang, theo vò trí so với trục của khối đất đắp Với các điều kiện nêu trên, ta có:  Ứng suất đứng và ngang là ứng suất chính  Biến dạng ngang không đáng kể và được xem bằng không  Không có ứng suất cắt trên các bề mặt đứng và ngang Khi đó độ chuyển vò đứng (độ lún) tuân theo nguyên tắc giảm thể tích của đất Đây là mối quan hệ ứng suất – biến dạng phù hợp theo nguyên lý của thí nghiệm... Casagrande Kenny (1964) Raju (1956), Leonard và Rimiah (1959), Leonard và Altschaeffl (1954), Bjerrum (1967, 1972) Lambe (1958) Bjerrum (1967) Lowe (1974) Trang 14 Tiểu Luận Đòa Chất Công Trình Nâng Cao Các Đặc Trưng Biến Dạng Của Đất Và Ý Nghóa g Tính toán cố kết theo thời gian Hình 8 Biến thiên áp lực nước lỗ rỗng theo thời gian và theo chiều sâu trong quá trình cố kết Lý thuyết Terzaghi cho phép xác đònh . Cao Các Đặc Trưng Biến Dạng Của Đất Và Ý Nghóa 0.40 0. 45 0 .50 0 .55 0.60 0. 65 0.70 0. 75 0.80 0123 456 7891011121314 151 61718192021222324 252 6272829303132 Ứng suất nén  (kG/cm 2 ) hệ số rỗng e . với các thời điểm như sau: T= 6’’ – 15 ’ – 30’’ – 45 ’ – 1’ – 2’ – 4’ – 8’ – 15 – 30’ – 1h – 2h – 3h – 5h – 8h – 24h… GVHD: TS Bùi Trường Sơn Trang 5 Tiểu Luận Đòa Chất Công Trình Nâng Cao. (d .5) e. Hệ số cố kết C v Thông thường sử dụng hai phương pháp để xác đònh hệ số C v , tùy theo loại đất, đó là phương pháp Taylor và phương pháp Casagrande. Phương pháp Casagrande (Hình 5. )