1 5 6 4 3 2 -2,48 -10,48 -15,98 -27,98 -47,98 -0,700 17808000550012000200005000 52280 57001800 44780 16860 7500 -8,20 -6,40 8°8' 4063 5400 8°8' Chương 17: KiÓm tra mãng cäc theo ®iÒu kiÖn c-êng ®é C¹nh cña cäc vu«ng cã diÖn tÝch t-¬ng ®-¬ng víi cäc nhåi lµ: )m(063,1 4 2,1 .14,3a 2  Sơ đồ xác định kích th-ớc khối móng quy -ớc Tính kích th-ớc khối móng quy -ớc: 654 1 3 66554433 1 22 tb HHHH HHHHH '3232 78,44 5.4220.3512.325,5.1828,2.28 => '88 4 tb Cạnh đáy khối móng quy -ớc: )m(86,16)'88(tg.78,44.2063,4a Trọng l-ợng tiêu chuẩn của khối móng quy -ớc tính theo công thức: c 5 3i iMqu PPP Trong đó: P i - Trọng l-ợng lớp đất thứ i (đã trừ đi phần đất bị cọc chiếm chỗ) P c - Trọng l-ợng cọc. Xét lớp 2: )T(71,113078,1.28,2.5.13,186,16P 2 2 Xét lớp 3: )T(24,27588,1.5,5.5.13,186,16P 2 3 Xét lớp 4: )T(1,595178,1.12.5.13,186,16P 2 4 Xét lớp 5: )T(39,1014182,1.20.5.13,186,16P 2 5 Xét lớp 6: )T(49,25078,1.5.5.13,186,16P 2 2 Vậy: )T(43,231215,126.549,250739,101411,595124,275871,1130P Mqu Tổng lực nén tiêu chuẩn tại đáy khối móng quy -ớc là: )T(65,2465243,2312122,1531PNP Mquc Giá trị Mômen tại đáy khối móng quy -ớc: )Tm(17,501M tc Giá trị ứng suất cực trị tại đáy khối móng quy -ớc: M tc M minmax, W M F P Trong đó: F M - diện tích đáy móng quy -ớc F M =16,86.16,86=284,26(m 2 ) W M - tính bởi công thức )m(77,798 6 86,16 W 3 3 M Vậy, có: )m/T(63,073,86 77,798 17,501 26,284 65,24652 2 minmax, )m/T(36,8763,073,86 2 max )m/T(1,8663,073,86 2 min )m/T(73,86 2 tb Tính toán khả năng chịu tải của đất d-ới khối móng quy -ớc: )DCBqAb(mR tc 0 tc Trong đó: m - hệ số điều kiện làm việc lấy bằng 1. Với lớp 6 có =42, tra bảng đ-ợc các giá trị A, B, D nh- sau: A=2,87; B=12,5; D=12,77. C tc =0 b=18,16(m) P max 900 =1,8(T/m 3 ) )m/T(32,84 78,44 8,1.582,1.2078,1.128,1.5,578,1.28,2 ).78,442().Lh(q 2 tbd0 Vậy: )m/T(1,1141)32,84.5,128,1.86,16.87,2.(1R 2tc Dễ thấy rằng điều kiện c-ờng độ thỏa mãn: )m/T(32,1369R2,1)m/T(36,87 2tc2 max )m/T(1,1141R)m/T(73,86 2tc2 tb 3. Kiểm tra móng cọc theo điều kiện biến dạng: Tính ứng suất bản thân: )m/T(61,808,1.582,1.2078,1.1278,1.5,578,1.28,2 2 bt Tính ứng suất gây lún tại đáy khối móng quy -ớc: )m/T(12,661,8073,86 2 bttbgl Ta thấy rằng, tại vị trí z=0, có )m/T(06,861,80.1,01,0)m/T(12,6 2 bt 2 gl , do đó không cần tính lún theo quy phạm, móng cọc coi nh- không bị lún. 4. Tính toán kiểm tra đài cọc: Tính toán kiểm tra đài cọc bao gồm tính đài cọc chịu uốn và kiểm tra chọc thủng đài cọc. 4.1. Tính đài cọc chịu uốn: Sơ đồ tính đài là đài ngàm vào cột. Giá trị Mômen uốn tính toán tại vị trí ngàm là: ) Tm ( 27 , 1030 9 , 0 . 37 , 572 . 2 M Sơ đồ tính đài chịu uốn Chọn a=17(cm)=> chiều cao làm việc: h 0 =180-157=163(cm). Diện tích cốt thép cần bố trí là: )cm(82,250 163.9,0.2800 103027000 hR M F 2 0a a , chọn 3630a150 có F a =254,52(cm 2 ), bố trí đều theo 2 ph-ơng. 0a150 1 2 30a150 5400 1200 3000 1200 Sơ đồ bố trí thép đài 4.2. Kiểm tra chọc thủng đài cọc: 4.2.1. Kiểm tra chọc thủng do cột: Sơ đồ tính toán chọc thủng nh- hình vẽ. 3693691200 1630 1063 1063 Sơ đồ kiểm tra chọc thủng đài Điều kiện c-ờng độ: k01c22c1 Rh)Ch()Cb(P Trong đó: C 1 = C 2 = 0,369(m) 242,4 369,0 63,1 C h 0 , vậy có: 354,3215,1 C h 15,1 2 2 0 21 Vế trái: ) T ( 9 , 1760 P Vế phải: 2.3,354(1,2+0,369).1,63.134 = 2298,84(T) Vậy, vế phải > vế trái => điều kiện c-ờng độ đ-ợc thỏa mãn. 4.2.2. Kiểm tra chọc thủng do cọc ở góc: Điều kiện c-ờng độ: tb0k bhR75,0P Trong đó: C 1 = C 2 = 0,369(m) b 1 = b 2 = 1,731(m) Vế trái: )T(37,572PP max Vế phải: 0,75.3,354.134.1,63.[2(0,369+1,731)+2.1,063] = 3475,73(T) VËy, vÕ ph¶i > vÕ tr¸i => ®iÒu kiÖn c-êng ®é ®-îc tháa m·n. 4.3. KiÓm tra ®iÒu kiÖn ph¸ ho¹i trªn tiÕt diÖn nghiªng: §iÒu kiÖn c-êng ®é: k0 RbhQ  Trong ®ã: 565,1217,0 C h 17,0 2 2 0         b = 5,4(m) VÕ tr¸i: ) T ( 9 , 1760 Q  VÕ ph¶i: 1,565.5,4.1,63.134 = 1845,87(T) VËy, vÕ ph¶i > vÕ tr¸i => ®iÒu kiÖn c-êng ®é ®-îc tháa m·n. . có: )m/T(63,073,86 77,798 17, 501 26,284 65,24652 2 minmax, )m/T(36,8763,073,86 2 max )m/T(1,8663,073,86 2 min )m/T(73,86 2 tb Tính toán khả năng chịu tải của đất d-ới khối móng quy -ớc: )DCBqAb(mR tc 0 tc Trong. D=12,77. C tc =0 b=18,16(m) P max 900 =1,8(T/m 3 ) )m/T(32,84 78,44 8,1.582,1.2078,1.128,1.5,578,1.28,2 ).78,44 2() .Lh(q 2 tbd0 Vậy: )m/T(1,1141)32,84.5,128,1.86,16.87,2 .(1 R 2tc Dễ thấy rằng. mãn: )m/T(32,1369R2,1)m/T(36,87 2tc2 max )m/T(1,1141R)m/T(73,86 2tc2 tb 3. Kiểm tra móng cọc theo điều kiện biến dạng: Tính ứng suất bản thân: )m/T(61,808,1.582,1.2078,1.1278,1.5,578,1.28,2 2 bt Tính