Chng 13: tính toán, tổ hợp nội lực, tính cốt thép cho khung trục 1 * I. Tính nội lực, tổ hợp hệ quả tác động động đất: 1. Tính toán nội lực: Sử dụng phần mềm SAP 9.0.3 để tính toán nội lực khung trục 1 với các tải trọng đã tính toán ở các ch-ơng tr-ớc. Kết quả nội lực khung đ-ợc thể hiện trong phần phụ lục. 2. Tổ hợp hệ quả tác động động đất: Do phổ phản ứng ở các dạng dao động đ-ợc xem là độc lập với nhau (luôn có T i+1 <0,9.T i ), nên hệ quả tác động động đất đ-ợc tổ hợp theo công thức: 2 E Ei E E Trong đó: E E - hệ quả tác động động đất đang xét (lực, chuyển vị, vv ); E Ei - giá trị của hệ quả tác động động đất này do dạng dao động thứ i gây ra. Giá trị nội lực do tác động động đất đ-ợc thể hiện trong các bảng sau: Do khung đối xứng nên chỉ cần xét nửa khung. - Mômen trong cột: M 1 M 2 M 3 M Tầng Cấu kiện Tiết diện (Tm) (Tm) (Tm) (Tm) 1 -2.23 10.55 4.61 11.73 C1 2 -3.55 3.83 0.72 5.27 1 -11.83 23.14 8.65 27.39 25 C2 2 3.63 -6.35 -2.64 7.78 1 -8.92 21.65 8.00 24.74 C1 2 -1.22 -2.05 -2.08 3.17 1 -15.33 31.75 11.39 37.05 24 C2 2 6.60 -14.46 -6.18 17.05 1 -11.20 24.83 7.94 28.37 C1 2 1.04 -8.18 -4.72 9.50 1 -20.59 39.66 12.74 46.47 23 C2 2 11.10 -24.37 -9.72 28.49 1 -13.71 26.56 6.85 30.66 C1 2 3.64 -14.02 -6.77 15.99 1 -24.91 44.39 12.02 52.30 22 C2 2 15.66 -32.85 -11.95 38.30 1 -15.80 26.70 4.88 31.41 C1 2 6.21 -18.78 -7.90 21.30 1 -29.01 46.76 9.89 55.91 21 C2 2 20.16 -39.41 -12.67 46.04 1 -17.73 25.83 2.41 31.42 C1 2 8.70 -22.07 -8.08 25.06 1 -32.80 47.14 6.66 57.81 20 C2 2 24.48 -43.68 -11.88 51.46 1 -19.52 24.55 -0.32 31.37 C1 2 11.08 -25.68 -7.36 28.92 1 -36.35 46.34 2.66 58.96 19 C2 2 28.52 -47.37 -9.75 56.15 1 -21.16 20.75 -3.07 29.79 C1 2 13.32 -27.36 -5.87 30.99 1 -39.64 41.99 -1.68 57.77 18 C2 2 32.44 -48.07 -6.06 58.31 1 -22.71 16.40 -5.64 28.57 C1 2 15.52 -27.75 -3.76 32.02 1 -42.68 36.00 -6.04 56.16 17 C2 2 35.99 -46.42 -2.85 58.81 1 -24.06 11.20 -7.82 27.67 C1 2 17.15 -26.92 -1.37 31.95 1 -45.61 28.40 -10.09 54.67 16 C2 2 39.64 -43.11 -1.68 58.59 1 -25.82 5.20 -9.60 28.03 C1 2 20.51 -26.73 1.47 33.72 15 C2 1 -47.89 18.58 -13.46 53.10 2 41.09 -37.44 5.58 55.87 1 -25.54 -3.95 -10.52 27.90 C1 2 19.76 -25.31 3.25 32.27 1 -52.82 7.10 -16.76 55.87 14 C2 2 45.25 -33.91 9.38 57.32 1 -28.59 -10.95 -10.99 32.53 C1 2 21.64 -22.62 5.97 31.87 1 -53.39 -5.26 -17.33 56.38 13 C2 2 47.26 -26.60 12.70 55.70 1 -29.16 -18.08 -9.76 35.67 C1 2 23.13 -18.48 8.44 30.79 1 -55.56 -16.78 -16.80 60.42 12 C2 2 49.80 -17.73 15.54 55.10 1 -29.95 -24.69 -7.69 39.57 C1 2 24.77 -13.49 10.49 30.09 1 -56.97 -28.36 -14.71 65.32 11 C2 2 52.01 -7.79 17.35 55.38 1 -30.40 -30.97 -4.77 43.66 C1 2 25.87 -8.36 11.90 29.68 1 -58.30 -39.85 -11.29 71.51 10 C2 2 54.48 2.91 18.11 57.48 1 -31.19 -37.46 -1.19 48.76 C1 2 29.12 -2.27 13.23 32.06 1 -58.80 -51.11 -6.43 78.17 09 C2 2 54.62 12.30 17.43 58.64 1 -29.43 -43.30 3.77 52.49 C1 2 28.46 0.59 13.71 31.60 1 -61.61 -64.70 -0.44 89.34 08 C2 2 58.23 21.91 16.95 64.48 1 -31.04 -49.29 7.89 58.78 C1 2 30.25 6.90 13.18 33.71 1 -59.81 -72.26 5.88 93.99 07 C2 2 59.92 32.30 14.55 69.61 1 -29.98 -51.62 11.76 60.8406 C1 2 34.69 17.09 11.15 40.25 1 -58.78 -78.12 11.58 98.45 C2 2 61.29 42.69 10.66 75.45 1 -25.38 -48.70 14.54 56.81 C1 2 29.38 15.55 10.10 34.74 1 -56.96 -82.04 17.02 101.31 05 C2 2 70.62 61.36 5.31 93.70 1 -29.91 -56.34 18.57 66.44 C1 2 32.67 25.28 6.63 41.84 1 -82.98 -117.21 26.09 145.96 04 C2 2 66.77 65.61 0.87 93.61 1 -70.41 -106.90 27.63 130.95 C1 2 18.02 10.97 6.22 21.99 1 -94.60 -137.08 32.88 169.77 03 C2 2 46.41 46.52 -0.29 65.71 1 -51.69 -82.13 24.02 99.97 C1 2 8.81 3.32 4.83 10.58 1 -88.19 -129.45 33.30 160.14 02 C2 2 53.31 62.21 -7.44 82.26 1 -68.44 -102.30 27.24 126.06 C1 2 60.32 78.58 -15.74 100.30 1 -93.73 -136.10 34.47 168.81 01 C2 2 67.29 87.89 -17.73 112.10 1 60.32 78.58 -15.74 100.30 C1 2 157.19 214.31 -48.17 270.11 1 67.29 87.89 -17.73 112.10 HÇm 1 C2 2 155.73 212.35 -45.75 267.28 1 157.19 214.31 -48.17 270.11 C1 2 238.07 327.92 -75.47 412.19 1 155.73 212.35 -45.75 267.28 HÇm 2 C2 2 238.58 328.60 -75.62 413.06 - Lùc däc trong cét: N 1 N 2 N 3 N TÇng CÊu kiÖn (T) (T) (T) (T) 25 C1 0.39 -2.12 -0.94 2.35 C2 1.58 -0.45 0.11 1.65 C1 1.48 -5.82 -2.45 6.49 24 C2 3.14 -0.73 0.30 3.24 C1 3.53 -11.38 -4.53 12.75 23 C2 4.48 -0.57 0.62 4.56 C1 6.56 -18.58 -6.93 20.89 22 C2 6.63 -0.06 1.02 6.71 C1 10.57 -27.02 -9.34 30.48 21 C2 6.58 0.74 1.43 6.77 C1 15.51 -36.27 -11.48 41.08 20 C2 7.35 1.73 1.79 7.76 C1 21.34 -45.93 -13.09 52.31 19 C2 7.93 2.86 2.07 8.68 C1 28.00 -55.56 -13.98 63.77 18 C2 8.34 4.05 2.21 9.53 C1 35.45 -64.63 -14.03 75.04 17 C2 8.58 5.19 2.20 10.27 C1 43.64 -72.71 -13.19 85.82 16 C2 8.65 6.21 2.02 10.84 C1 52.53 -79.36 -11.48 95.86 15 C2 8.53 7.04 1.68 11.19 C1 62.09 -84.11 -8.98 104.93 14 C2 8.33 7.53 1.21 11.29 C1 72.16 -87.10 -6.01 113.27 13 C2 8.04 7.75 0.67 11.19 C1 82.73 -88.04 -2.74 120.84 12 C2 7.60 7.67 0.07 10.80 C1 93.78 -86.75 0.63 127.75 11 C2 7.00 7.23 -0.54 10.08 C1 105.27 -83.10 3.81 134.17 10 C2 6.25 6.42 -1.12 9.03 C1 117.15 -77.04 6.54 140.36 09 C2 5.32 5.21 -1.62 7.62 C1 129.36 -68.47 8.51 146.61 08 C2 4.30 3.62 -1.96 5.95 C1 141.79 -58.04 9.73 153.52 07 C2 3.19 1.76 -2.16 4.24 C1 154.37 -45.81 10.03 161.34 06 C2 1.93 -0.42 -2.20 2.96 C1 166.93 -32.04 9.31 170.23 05 C2 0.60 -2.81 -2.05 3.53 C1 179.26 -17.09 7.55 180.23 04 C2 6.51 2.86 -2.67 7.60 C1 200.86 10.63 3.14 201.17 03 C2 -3.77 -11.13 -0.41 11.76 C1 215.46 30.13 -0.59 217.56 02 C2 -5.88 -14.63 0.29 15.77 C1 231.60 52.19 -5.27 237.47 01 C2 -8.49 -18.73 1.19 20.60 C1 231.60 52.19 -5.27 237.47 HÇm 1 C2 -8.49 -18.73 1.19 20.60 C1 231.60 52.19 -5.27 237.47 HÇm 2 C2 -8.49 -18.73 1.19 20.60 - Lùc c¾t ë ch©n cét tÇng hÇm 2: Q 1 Q 2 Q 3 Q CÊu kiÖn (T) (T) (T) (T) C1 26.96 37.87 -9.10 47.37 C2 27.62 38.75 -9.29 48.48 - M«men trong dÇm: M 1 M 2 M 3 M TÇng CÊu kiÖn TiÕt diÖn (Tm) (Tm) (Tm) (Tm) 1 2.23 -10.55 -4.61 11.73 D1 3 -1.48 9.61 4.31 10.64 M¸i D2 1 10.35 -13.52 -4.34 17.57 1 5.37 -17.83 -7.27 19.99 D1 3 -5.02 17.28 7.09 19.34 25 D2 1 13.94 -20.82 -6.95 26.00 1 9.99 -26.88 -10.01 30.3724 D1 2 -9.41 25.96 9.71 29.27 D2 1 17.77 -28.36 -9.21 34.71 1 14.75 -34.75 -11.56 39.48 D1 2 -14.06 33.64 11.22 38.15 23 D2 1 21.95 -35.11 -10.52 42.72 1 19.44 -40.72 -11.65 46.60 D1 2 -18.62 39.45 11.31 45.07 22 D2 1 26.04 -40.14 -10.54 48.99 1 23.94 -44.61 -10.32 51.67 D1 2 -23.00 43.24 10.02 49.99 21 D2 1 29.96 -43.32 -9.31 53.49 1 28.22 -46.62 -7.76 55.05 D1 2 -27.16 45.20 7.54 53.27 20 D2 1 33.67 -44.81 -7.02 56.49 1 32.24 -46.43 -4.28 56.69 D1 2 -31.07 45.03 4.16 54.87 19 D2 1 37.14 -44.33 -3.92 57.96 1 36.03 -43.76 -0.22 56.68 D1 2 -34.76 42.44 0.21 54.86 18 D2 1 40.36 -41.64 -0.31 57.99 1 39.58 -38.94 4.06 55.67 D1 2 -38.22 37.78 -3.95 53.89 17 D2 1 43.37 -37.05 3.50 57.15 1 42.97 -32.11 8.23 54.27 D1 2 -41.47 31.11 -7.99 52.45 16 D2 1 46.06 -30.58 7.17 55.75 1 46.05 -22.81 11.99 52.77 D1 2 -44.79 22.25 -11.71 51.36 15 D2 1 49.12 -22.29 10.62 54.98 1 48.35 -14.38 14.23 52.41 D1 2 -47.28 14.08 -13.97 51.27 14 D2 1 51.36 -14.57 12.74 54.89 1 50.80 -4.54 15.73 53.37 D1 2 -49.64 4.41 -15.42 52.17 13 D2 1 53.18 -5.40 14.07 55.27 12 D1 1 53.08 6.21 16.13 55.82 2 -51.89 -6.11 -15.81 54.59 D2 1 54.88 4.52 14.43 56.93 1 55.16 17.48 15.27 59.84 D1 2 -53.95 -17.16 -14.97 58.56 11 D2 1 56.36 14.90 13.67 59.88 1 57.06 29.10 13.09 65.38 D1 2 -55.77 -28.52 -12.82 63.94 10 D2 1 57.51 25.50 11.72 63.99 1 58.54 41.03 9.46 72.11 D1 2 -57.48 -40.36 -9.31 70.85 09 D2 1 58.74 36.63 8.56 69.75 1 -59.49 49.87 5.82 77.85 D1 2 -58.61 -49.20 -5.74 76.74 08 D2 1 59.43 45.00 5.33 74.74 1 60.23 58.52 1.42 83.99 D1 2 -59.28 -57.67 -1.40 82.72 07 D2 1 59.43 52.78 1.37 79.50 1 60.07 65.79 -3.40 89.15 D1 2 -59.28 -65.00 3.37 88.04 06 D2 1 58.98 59.72 -2.99 83.99 1 59.28 71.89 -8.47 93.56 D1 2 -57.79 -70.18 8.27 91.29 05 D2 1 95.82 108.41 -12.50 145.23 1 103.08 132.18 -21.03 168.94 D1 2 -102.20 -131.09 20.85 167.52 04 D2 1 59.17 71.61 -11.21 93.57 1 69.71 93.10 -17.83 117.66 D1 2 -68.96 -92.15 17.65 116.44 03 D2 1 65.64 84.12 -15.95 107.89 1 77.25 105.63 -22.41 132.77 D1 2 -76.05 -104.02 22.07 130.73 02 D2 1 70.99 94.29 -19.85 119.68 - Lùc c¾t trong dÇm: TÇng CÊu Q 1 Q 2 Q 3 Q kiÖn (T) (T) (T) (T) D1 0.39 -2.12 -0.94 2.35 M¸i D2 1.97 -2.58 -0.83 3.35 D1 1.09 -3.70 -1.51 4.14 25 D2 2.65 -3.97 -1.32 4.95 D1 2.04 -5.56 -2.08 6.28 24 D2 3.38 -5.40 -1.75 6.61 D1 3.03 -7.20 -2.40 8.17 23 D2 4.18 -6.69 -2.00 8.14 D1 4.01 -8.44 -2.42 9.65 22 D2 4.96 -7.65 -2.01 9.34 D1 4.94 -9.25 -2.14 10.70 21 D2 5.71 -8.25 -1.77 10.19 D1 5.83 -9.67 -1.61 11.41 20 D2 6.41 -8.54 -1.34 10.76 D1 6.67 -9.63 -0.89 11.75 19 D2 7.07 -8.44 -0.75 11.04 D1 7.45 -9.07 -0.05 11.74 18 D2 7.69 -7.93 -0.06 11.05 D1 8.19 -8.08 0.84 11.54 17 D2 8.26 -7.06 0.67 10.89 D1 8.89 -6.66 1.71 11.24 16 D2 8.77 -5.83 1.37 10.62 D1 9.56 -4.74 2.50 10.96 15 D2 9.36 -4.25 2.02 10.48 D1 10.07 -3.00 2.97 10.92 14 D2 9.78 -2.78 2.43 10.45 D1 10.57 -0.94 3.28 11.11 13 D2 10.13 -1.03 2.68 10.53 D1 11.05 1.30 3.36 11.62 12 D2 10.45 0.86 2.75 10.84 D1 11.49 3.65 3.18 12.47 11 D2 10.73 2.84 2.60 11.40 D1 11.88 6.07 2.73 13.62 10 D2 10.95 4.86 2.23 12.19 D1 12.21 8.57 1.98 15.05 09 D2 11.19 6.98 1.63 13.29 D1 12.43 10.43 1.22 16.27 08 D2 11.32 8.57 1.02 14.23 D1 12.50 12.23 0.30 17.49 07 D2 11.32 10.05 0.26 15.14 D1 12.56 13.77 -0.71 18.65 06 D2 11.24 11.38 -0.57 16.01 D1 12.32 14.95 -1.76 19.45 05 D2 18.23 20.62 -2.38 27.63 D1 21.61 27.71 -4.41 35.42 04 D2 11.33 13.72 -2.15 17.92 D1 14.60 19.50 -3.73 24.64 03 D2 12.49 16.01 -3.04 20.53 D1 16.14 22.07 -4.68 27.74 02 D2 13.52 17.96 -3.78 22.80 . Chng 13: tính toán, tổ hợp nội lực, tính cốt thép cho khung trục 1 * I. Tính nội lực, tổ hợp hệ quả tác động động đất: 1. Tính toán nội lực: Sử dụng phần mềm SAP 9.0.3 để tính toán nội lực. 2: Q 1 Q 2 Q 3 Q CÊu kiÖn (T) (T) (T) (T) C1 26.96 37.87 -9.10 47.37 C2 27.62 38.75 -9.29 48.48 - M«men trong dÇm: M 1 M 2 M 3 M TÇng CÊu kiÖn TiÕt diÖn (Tm) (Tm) (Tm) (Tm) 1 2.23 -10.55 -4.61. 107.89 1 77.25 105.63 -22.41 132 .77 D1 2 -76.05 -104.02 22.07 130 .73 02 D2 1 70.99 94.29 -19.85 119.68 - Lùc c¾t trong dÇm: TÇng CÊu Q 1 Q 2 Q 3 Q kiÖn (T) (T) (T) (T) D1 0.39 -2.12 -0.94 2.35 M¸i D2