chương 7: Tính cốt thép ở mặt cắt chịu moment ở giữa nhịp: Tính toán bố trí cốt thép ở nhịp Moment giữa nhịp làm căng thớ trên do đó tiết diện cần tính là tiết diện chữ T cánh chịu nén . Moment chịu uốn của bê tông . 0 0.3 1300 2 0.3 0.75 468 . 2 2 c C n c c h M R b h h T m                        Với b c là bề rộng cánh, b c = b = 2m , chiều cao cánh ,h c = 0.3m . Ta nh ận thấy các giá trị moment tại nhịp M< M c => trục trung hoà đi qua cánh vậy tính theo tiết diện chữ nhật lớn. 2 2000 800 1600000 b h mm     Chọn a = 50mm => h 0 = 800 – 50= 750 mm. Bê tông Max 300 => R n = 130 (KG/cm 2 ) = 1300 (T/m 2 ) Tại nhịp AB : (mặt cắt II-II ): Giá trị moment : 11.79 T.m Max bê tông 300 => 58.0 0   và R n = 130 (KG/cm 2 ) = 1300 ( T/m 2 ). Ta tính được : : A 2 0 hbR M n  = 2 11.79 0,008 1300 2 (0.75)     =1- A21 = 1 1 2 0.008 0.008     Fa = a n R hbR 0  = 2 0.008 1300 2000 750 574 27000 mm     Với lượng thép trên ta không cần chọn thêm thép (chỉ với cấu tạo là đủ ) MAËT CAÉT 2-2 TL 1/25 4 6 4 ø12 Þ10a250 3 2000 400 800 Þ10a250 1 2Þ 20 5 Þ 8 2 2Þ 20 800 300 (cot gia) (cau tao) Tại nhịp BC : (mặt cắt IV-IV ): Giá trị moment : 53.07 T.m Max bê tông 300 => 58.0 0   và R n = 130 (KG/cm 2 ) = 1300 ( T/m 2 ). Ta tính được : : A 2 0 hbR M n  = 2 53.07 0,03 1300 2 (0.75)    =1- A21 = 1 1 2 0.03 0.03     Fa = a n R hbR 0  = 2 0.03 1300 2000 750 2166.6 27000 mm     Với lượng thép trên ta chọn thêm 4 20  và 2 25  MAËT CAÉT 4-4 TL 1/25 4 6 4ø12 Þ10a250 3 2000 400 800 Þ10a250 1 4Þ 20 5 Þ 8 2 2Þ 20 800 300 (cot gia) (cau tao) 11 4 Þ 20 2Þ 25 Tại nhịp CD : (mặt cắt VI-VI ): Giá trị moment : 25.27 T.m Max bê tông 300 => 58.0 0   và R n = 130 (KG/cm 2 ) = 1300 ( T/m 2 ). Ta tính được : : A 2 0 hbR M n  = 2 25.27 0,017 1300 2 (0.75)    =1- A21 = 1 1 2 0.017 0.017     Fa = a n R hbR 0  = 2 0.017 1300 2000 750 1227.7 27000 mm     Với lượng thép trên ta chọn thêm 4 20  MAËT CAÉT 6-6 TL 1/25 4 6 4 ø12 Þ10a250 3 2000 400 800 Þ10a250 1 Þ 5 Þ 8 2 2Þ 20 800 300 (cot gia) Þ Tại nhịp DE : (mặt cắt VIII-VIII ): Giá trị moment : 8 T.m Max bê tông 300 => 58.0 0   và R n = 130 (KG/cm 2 ) = 1300 ( T/m 2 ). Ta tính được : : A 2 0 hbR M n  = 2 7.84 0,005 1300 2 (0.75)    =1- A21 = 1 1 2 0.005 0.005     Fa = a n R hbR 0  = 2 0.005 1300 2000 750 361 27000 mm     Với lượng thép trên ta không càn chọn thêm thép ( cốt cấu tạo là đủ) MẶT CẮT 8-8 TL 1/25 4 6 4 ø12 Þ10a250 3 2000 400 800 Þ10a250 1 2Þ 20 5 Þ 8 2 2Þ 20 800 300 (cot gia) (cau tao) Tính cốt đai trong dầm móng băng : Ta chọn giá trị lực cắt lớn nhất để bố trí cốt đai . Dựa vào bảng kết quả tính nội lực bằng chuong trình KRICOM ta ch ọn giá trị . Q max = 50.31 T. - Để đảm bảo bêtông không bò phá hoại do ứng suất nén chính thì ta cần phải tính toán điều kiện: ĐK1: k0.Rn.b.h0 =0.35 x 1300 x 0.4 x 0.75= 136.5(T) > Qmax=50.31(T). ( k 0 = 0.35 do ta sử dụng Max 300)  Không phải thay đổi kích thước tiết diện dầm. Kh ẳ năng chịu lực của bê tơng. ĐK2: k1.Rk.b.h0 = 0.6 x 100 x 0.4 x 0.75 = 18 (T) < Qmax = 50.31(T). (Xem móng như dầm lấy k1 = 0,6). Cần phải bố trí cốt dai chịu kéo Điều kiện kiểm tra tho ã mãn. Ch ọn thép A II có ./22000/2200 22, mTcmKGRR aa  Và thép 8  (F a = 0.503 cm 2 ) làm đai 2 nhánh (n = 2 ) Khoảng cách giữa hai cốt đai theo tính toán : 2 2 4 0 2 2 max 8. . . . . . 8 100 0.4 0.75 22000 4 0,503 10 0.3( ). 50.31 tt k a d d R b h R n f u m Q            Vậy khoảng cách giữa hai cốt đai theo tính toán u tt = 30 cm. Kho ảng cách lớn nhất giữa 2 cốt đai : 2 2 0 max 1,5. . . 1,5 100 0.4 0.75 0.67( ). 54.26 k R b h u m Q       Trong đoạn gần gối dầm (l/4): 80 26.6 3 3 h   cm h= 80 40  => u ct =  30cm U = min(u tt , u ct , u max ) Ch ọn u ct = 20cm. Trong đoạn giữa dầm (l/2): 3 3 80 60 4 4 h cm    h=80>25 => u ct  50cm Ch ọn u ct = 25cm . V ậy ta có thể chọn cốt đai 8  , n = 4 ,u 1 = 20cm cho đoạn (l/4)nhịp, đầu nhịp 8  , n =4 ,u 2 = 25 cm cho đoạn l/2 nhịp giữa nhịp. . 25. 27 T.m Max bê tông 300 => 58.0 0   và R n = 130 (KG/cm 2 ) = 1300 ( T/m 2 ). Ta tính được : : A 2 0 hbR M n  = 2 25. 27 0,0 17 1300 2 (0 .75 )    =1- A21 = 1 1 2 0.0 17 0.0 17 . (0 .75 )    =1- A21 = 1 1 2 0.0 17 0.0 17     Fa = a n R hbR 0  = 2 0.0 17 1300 2000 75 0 12 27. 7 270 00 mm     Với lượng thép trên ta chọn thêm 4 20  MAËT CAÉT 6-6 TL 1/25 4 6 4 ø12 Þ10a250 3 2000 400 800 Þ10a250 1 Þ 5 Þ. chương 7: Tính cốt thép ở mặt cắt chịu moment ở giữa nhịp: Tính toán bố trí cốt thép ở nhịp Moment giữa nhịp làm căng thớ trên do đó tiết diện cần tính là tiết diện chữ T cánh chịu