Thiết kế MBA điện lực Mba điện lực là một bộ phận rất quan trọng trong hệ thống điện . Việc tải điện năng đi xa từ nhà máy điện đến hộ tiêu thụ trong các hệ thống điện cần phải có rất nhiều lấn tăng giảm điện áp . Do đó tổng công suất đặt của các Mba lớn hơn nhiều lần so với công suất máy phát . Tuy hiệu suất của Mba thường rất lớn ( 98-99% ) Nhưng do số lượng Mba nhiều nên tổng tổn hao trong hệ thống rất đáng kể vì thế vấn đề đặt ra trong thiết kế Mba vẫn là giảm tổn hao nhất là tổn hao không tải trong Mba . Khuynh hướng phát triển của ngành chế tạo Mba điện lực hiện naylà tăng được giới hạn về công suất , về điện áp , ngoài ra còn mở rộng thang công suất của Mba thành nhiều dãy để đáp ứng một cách rộng rãi với nhu cầu sử dụng và vận hành Mba . Để làm được điều đó trong thiết kế , chế tạo Mba ta phải không ngừng cải tiến , tìm ra những vật liệu mới tốt hơn , thay đổi kết cấu mạch từ hợp lí , tăng trình độ công nghệ Qua bản đồ án môn học này đã giúp em hiểu và làm quen với công việc thiết kế Mba nói riêng và máy điện nói chung . Mặc dù đã rất cố gắng trong quá trình thiết kế nhưng chắc chắn không tránh khỏi những sai sót , em mong các thầy , cô cùng các bạn đóng góp những ý kiến xây dựng . Em xin chân thành cảm ơn . Hà nội . Ngày 10.10.2001 Sinh viên Ph n I :ầ Tính toán các kích th c ch y uướ ủ ế 1.1 Các đại lượng điện cơ bản của Mba 1 Thiết kế MBA điện lực 1.1.1 Công suất mỗi pha của mba: S f = m S = 3 400 =133,33 (KVA) 1.1.2 Công suất mỗi trụ: S’= t S = 3 400 =133,33 (KVA) 1.1.3 Dòng i n dây nh m c:đ ệ đị ứ -Phía CA: 2 3 . 2 3 10 U S I dm = = )(6,6 10.35.3 10.400 3 3 A= -Phía HA: 1 3 1 .3 10. U S I dm = = )(36,577 10.4,0.3 10.400 3 3 A= 1.1.4 Dòng điện pha định mức: -Phía CA: đấu Y 6,6 22 == II f (A) -Phía HA: đấu Y I f1 =I 1 = 577,36 (A) 1.1.5 Điện áp pha: Cả CA và HA đấu Y: .3 2 2 U U f = = )(26,20207 3 10.35 3 V= )(94,230 3 400 3 1 1 V U U f === 1.1.6 Các thành phần điện áp ngắn mạch: Thành phần tác dụng: (%)15,1 400.10 4600 .10 10 10 .100. . 3 3 ==== − − dm n f f f nf r S P Im Im U rI u Thành phần phản kháng: %866,415,15 2222 =−=−= rnx uuu 1.1.7 Điện áp thử của các dây quấn: Phía CA: 85 2 = th U (KV) Phía HA: 5 1 = th U (KV) ( Bảng 2) 1.2 Chọn các số liệu xuất phát và thiết kế sơ bộ lõi thép: 1.2.1 Lõi sắt : Ch n lõi s t ki u tr , dây qu n cu n th nh hình tr nên ti t di n ngang ọ ắ ể ụ ấ ộ à ụ ế ệ c a tr s t có d ng b c thang i x ng n i ti p v i hình tròn ng kính dủ ụ ắ ạ ậ đố ứ ộ ế ớ đườ 2 Thiết kế MBA điện lực d d 0 1 Theo bảng 4 với các tấm lá tôn có ép chọn số bậc là 6 Vật liệu lõi sắt : dùng tôn silic mã hiệu 3404 có chiều dày : 0,35 mm-Bảng8 Để ép trụ ta dùng nêm gỗ suốt giữa ống giấy Bakêlit với trụ hay với cuộn dây hạ áp <H.2> Để ép gông ta dùng xà ép với bu lông xiết ra ngoài gông Xà ép gông trên và dưới được liên kết với nhau bằng những bulông thẳng đứng chạy dọc cửa sổ lõi sắt giữa hai cuộn dây. giữa xà ép với gông phải lót đệm cacton cách điện để hệ thống xà sắt không tạo thành mạch từ kín . 1.2.2 Chọn tôn silic và cường độ từ cảm trong trụ Ch n tôn silic cán l nh mã hi u 3404 có chi u d y 0,35mm ọ ạ ệ ề à ta chọn B T =1,6T 3 Thiết kế MBA điện lực 1.2.3 Các hệ số và suất tổn hao, suất từ hoá trong trụ và gông. 1/ Hệ số dầy: Tra Bảng 10 : k đ = 0,92 2/ Hệ số chêm kín Bảng 4: k c =0,884 3/ Hệ số lợi dụng lõi thép: k ld =k c .k đ = 0,884.0,92=0,813 4/ Hệ số tăng cường tiết diện gông: ( Bảng 6) k g =T g :T t =1,015 Từ cảm trong gông B G =B T /k g =1,6/1,015=1,576 5/ Hệ số quy đổi từ trường tản: k R =0,95 6/ Từ cảm khe hở không khí giữa trụ và gông: ghép chéo 2/ TKK BB =⇒ = )(131,1 2 6,1 T= 7/ Suất tổn hao thép (Bảng 45 ) Trong trụ p T = 1,295(W/kg) Trong gông p G =1,251(W/kg) 8/ Suất từ hoá ( Bảng50) Trong trụ q T =1,775 (W/Kg) Trong gông q G =1,675(W/Kg) 1.2.4 Chọn cách điện : ( Bảng 18,19) 1. Cách điện giữa trụ và dây quấn HA: a 01 = 15 (mm) 2. Cách điện giữa dây quấn HA và CA: a 12 =27 (mm) 3.cách điện giữa dây quấn CA và CA: a 22 =30 (mm) 4. cách điện giữa dây quấn CA đến gông : l 02 =75 (mm) 5.bề dầy ống cách điện CA và HA : δ 12 =5 (mm) 6.Tấm chắn giữ các pha : δ 22 =3 (mm) 7.Đầu thừa ống cách điện: l đ2 =50 (mm) 8. Chiều rộng quy đổi từ trường tản: a R =a 12 +1/3(a 1 +a 2 ) trong đó 2 4 ' 21 10. 3 − = + Sk aa (Bảng 12) ⇒ k=0,59 019,010.33,133.59,0 3 2 4 21 == + ⇒ − aa a R =0,027+0,019=0,047(m) 1.3 Xác định kích thước chủ yếu của MBA: MBA c n thi t k l lo i máy 3pha 3 tr ki u ph ng dây qu n ng tâm ầ ế ế à ạ ụ ể ẳ ấ đồ (H.4) 4 Thiết kế MBA điện lực l a 2 d 21 d l o a 01 a 1 c a 22 c Các kích thước chủ yếu của MBA là: - Đường kính trụ sắt: d - Chiều cao dây quấn: l - Đường kính trung bình giữa hai dây quấn: d 12 1.3.1 Tính hệ số kích thước cơ bản β: Hệ số β biểu diễn quan hệ giữa đường kính trung bình d 12 với chiều cao dây quấn l. l d 12 . π β = Để chi phí chế tạo MBA là nhỏ nhất, mặt khác vẫn đảm bảo các chỉ tiêu kỹ thuật ta cần phải tìm được giá trị β tối ưu . Công suất trên một trụ : S ’ =U.I Thành phần phản kháng của điện áp ngắn mạch : (%)10. . 9,7 4 12 − π = lu kadwIf U v rR x (%)10. . 9,7 4− β = v rR x u kawIf U Trong đó : . I, w: là dòng điện và số vòng cuộn dây CA hoặc HA . f =50Hz tần số lưới điện 5 Thiết kế MBA điện lực .k r =0,95 hệ số Rogovski .a R =0,047 m chiều rộng quy đổi từ trường tản .u v =4,44.f.B T .T T Điện áp trên một vòng dây .T T =k lđ πd 2 /4 Tiết diện trụ rR xldT rR vx v kaf uk d Bf kawf uu wuS 9,7 10 4 44,4 9,7 10.10 2 2 34 '         == − π β Rút ra: 22 ' 507,0 ldTx rR kBuf kaS d β = Trong biểu thức trên chỉ có β thay đổi trong một phạm vi rộng quyết định tới sự thay đổi đường kính d Đặt A= 176,0 813,0.6,1.866,4.50 95,0.047,0.33,133 507,0 .'. 507,0 4 22 4 22 == ldTx rR kBuf kaS Để tìm được β tối ưu, trước hết ta xác định trọng lượng tác dụng của MBA a. Trọng lượng tác dụng của lõi sắt: Lõi sắt gồm hai phần trụ và gông Trọng lượng sắt của trụ :         +=+= 0 12 0 .2 . 4 . .).2.( l d k d tllTtG FeldFeTT β π γ π γ Trong đó : +Số trụ tác dụng : t=3 +Tỉ trọng sắt γ )/(7650 3 mKg Fe = +Đường kính trung bình giữa 2 dây quấn : d 12 =a.d Hệ số : a=1,4 (Bảng13) +Khoảng cách giữa cuộn dây và gông : l 0 = 0,075 (m) d =A.X ; d 12 =a.A.X ; β=X 4 ; 2 2 1 .XA X A G T += (2-42) Trong đó : ld kAaA 10.663,5 34 1 = 0 24 2 10.605,3 lkAA ld = Thay số : )(401,351813,0.176,0.4,1.10.663,5 34 1 KgA == )(09.68075,0.813,0.176,0.10.605,3 24 2 KgA == Trọng lượng sắt gông: Để cho đơn giản ta giả thiết gông có tiết diện chữ nhật : ))1.((. 4 . 2))1.(( 2 2 eCtk d keCtTkG FeldGFeTGG +−=+−= γ π γ Trong đó : +Khoảng cách giữa hai trụ : C= 2221212 .2 aaad +++ +Chiều dày cuộn CA: a 2 =b.d/2 +Trị số b (Bảng 14) : b = 0,32 +Khoảng cách cách điện : a 12 = 0,027(m) ; a 22 = 0,03(m) +d =a.A.X +Hệ số tăng cường gông : k=1.015 Thay vào : 2 2 3 1 XBXBG G += (2-48) với: 6 Thiết kế MBA điện lực ).( 10.40,2 ).( 10.40,2 2212 24 2 34 1 aaAkkB ebaAkkB ldG ldG += ++= Thay số : )(977,229)41,032,04,1.(176,0.813,0.015,1.10.40,2 34 KgB =++= )(968,34)03,0027,0.(176,0.813,0.015,1.10.40,2 24 2 KgB =+= Trọng lượng tác dụng của lõi sắt MBA : 3 1 2 22 1 .).( XBXBA X A GGG GTFe +++=+= b. Trọng lượng dây quấn đồng : 2 . . ∆ = K Pk G nf dq (2-53) Trong ó : .K l h ng s ph thu c i n tr su t c a dâyqu n : Kđ à ằ ố ụ ộ đ ệ ở ấ ủ ấ Cu =2,4.10 - 12 +mật độ dòng điện : 12 . . 746.0 dS uP k vn f =∆ +k f : hệ số tính đến tổn hao phụ trong dây quấn, trong vách. Chọn k f =0,94 (Bảng 15) Thay d 12 =a.A.X, u v =4,447.B T .T T ; T T = ld k d 4 . 2 π vào ( 2-53) : 2 1 X C G dq = . Trong đó : 222 2 ' 1 AUfBkk Sa KC rTldf dq = Với tần số f=50Hz : 222 2 1 AUBkk Sa kC rTldf dq = với dây đồng : K dq =2,46.10 -2 ( ) kgC 39,340 176,0.15,1.6,1.813,0.94,0 4,1.400 10.46,2 222 2 2 1 == − Khi tính cả trọng lượng cách điện của dây quấn và phần dây quấn tăng thêm dùng để điều chỉnh điện áp ở cuôn CA thì trọng lượng toàn bộ dây quấn phải nhân thêm hệ số k=1,06 Giá thành vật liệu td: ( ) dqdqgTFetd GkCGGCC ++= Trong đó C Fe và C dq tương ứng là giá 1kg sắt làm lõi và 1kg kim loại đồng làm dây quấn đã kể đến các chi phí về chế tạo lõi sắt và dây quấn cũng như các phế liệu không dùng được . Thường biểu diển giá thành theo đơn vị quy ước với cách chọn giá thành 1kg sắt làm đơn vị. ( ) X C kK X A XABXB C C C dqFe Fe td td 11 2 22 3 1 ' ++++== (2-59) Trong đó: 84,1== Fe dq dqFe C C K (Bảng 16) 7 Thiết kế MBA điện lực Đạo hàm CT 2-59 và cho triệt tiêu: 0 ' = dX dC td Để xác định trị số X tương ứng với giá thành vật liệu tác dụng cực tiểu từ phương trình: 0 45 =−−+ DCXBXX (2-60) 924,106,1.84,1. 977,229.3 39,340.2 3 2 509,0 977,229.3 401,351 3 320,0 977,229 )09,68968,34( . 3 2 . 3 2 1 1 1 1 1 22 === === = + = + = kK B C D B A C B AB B dqFe Thayvào (2-60): X 5 + 0,320.X 4 - 0,509.X- 1,924=0 Giải phương trình trên bằng phương pháp dò ta được : X=1,21 Tương ứng với trị số 068,2 4 == X β So sánh với phạm vi trị số β cho trong Bảng 17 [ ] 4,2;8,1∈ β Để chọn được β còn phải căn cứ vào những tham số kĩ thuật của mba thiết kế: 1. Tổn hao không tải: ).( ' 0 ggttf GpGpkP += Trong đó: + p t ; p g suất tổn hao trong trụ và gông (bảng 45) P t = 1,295 (w/kg) ; p g =1,251(w/kg) + k ’ f : hệ số phụ, (Bảng 43) ; k ’ f =1,25 G t ,G g ;theo biểu thức (2-42) và (2-48) 2. Thành phần phản kháng của dòng điện không tải (%) 1010. 10. 3 2 S Q S Q i ox == Với Q là công suất từ hoá, gần đúng tính bởi công thức : )( '' δ QQQkQ fcf ++= Trong đó: + '' f k : hệ số kể đến sự phục hồi từ tính không hoàn toàn khi ủ lại lá tôn lấy 2,1k '' f = +Q c : công suất tổn hao chung của trụ và gông: Q c =q t .G t + q g .G g (VA) (2-64) q t ;q g là suất tổn hao của trụ và gông: Bảng 50 q t =1,775 (VA/kg) q g =1,675 (VA/kg) +Q f : công suất từ hoá phụ đối với “góc” Q f = 40 q t .G 0 =(VA) 40 .1,775. G 0 =71. G 0 G 0 là trọng lượng của một góc 3334334 0 74,21.176,0.813,0.015,1.10.486,0 10.486,0 XXXAkkG ldg === + δ Q : công suất từ hoá ở những khe hở không khí nối giữa các lá thép 8 Thiết kế MBA điện lực t TqQ .2,3 δδ = (VA) =3,2 .4000 T t (2-67) + δ q : suất từ hoá khe hở: bảng 50 Tiết diện tác dụng của của trụ : T t = 223 0198,0785,0 XXAk ld = Trong tính toán sơ bộ có thể coi gần đúng dòng điện không tải i 0 =i 0x 3. M t dòng i n trong dây qu n:ậ độ đ ệ ấ dqdq dq dq nf GG G GK Pk 1 10.219,42 10.75,1433 .10.4,2 4600.93,0 . 6 12 12 . ====∆ − Trong ó : +đ 2 1 X C G dq = +K=2,4.10 -12 +k f =0,93 i v i MBA d u Đố ớ ầ 6 10.5,4≤∆ Cu (A/m 2 ) 4. L c c h c :ự ơ ọ L c h ng kính tác d ng lên m t trong hai dây qu n :ự ướ ụ ộ ấ )( . 10.2610 ).(628,0 '2 262 max N af Suk kiF R xn rr −− == βω 38,51)1( 5 100 .41,1)1( 100 .41,1 5/15,1. /. =+=+= − − π π ee u k XR uu n n )(10.712,194 047,0.50 33,133.5.38,51 10.26 3 2 2 NF r == − ng su t kéo tác d ng lên ti t di n s i dây d n :ứ ấ ụ ế ệ ợ ẫ 3 . 2 XM T F r r == ωπ σ Trong ó :đ 206,0 176,0.4,1 4600 .95,0.93,0.38,51.10.244,0 . 10.244,0 66 === −− Aa P kkkM n rfnCu i u ki n : Đ ề ệ 2 /(60 mMN≤ σ L p b ng các i l ng :ậ ả đạ ượ β 1,2 1,8 2,4 3,0 3,6 4 X β= 1,047 1,158 1,245 1,316 1,377 XXA /401,351/ 1 = 335,63 303,46 282,252 267,022 255,193 22 2 .09,68. XXA = 74,64 91,300 105,54 117,922 129,11 2 21T X.AX/AG += 410,27 394,27 387,79 384,79 384,300 33 1 .977.229. XXB = 263,952 357,117 443,805 524,145 600,463 22 2 .968,34. XXB = 38,332 48,89 54,201 60,561 66,304 2 2 3 1G X.BX.BG += 302,284 406,007 498,006 584,706 666,767 GTFe GGG += 712,554 800,277 885,796 969,496 1051,067 9 Thiết kế MBA điện lực TTt G.295,1G.p = 531,299 510,580 502,188 498,303 487,670 GGG G.251,1G.p = 378,157 507,915 623,01 731,467 834,126 )G.pG.p(25,1P GGTt0 += 1136,82 1273,119 1406,498 1537,213 1652,245 TTT G.775,1G.q = 728,23 699,83 688,33 683,002 682,133 GGG G.675,1G.p = 506,326 680,062 834,160 979,383 1116,832 GGTTC G.qG.qQ += 1234,556 1379,892 1522,49 1662,385 1798,954 3 0 .74,21 XG = 24,952 33,759 41,953 49,548 56,762 0f G.71Q = 1771,592 2396,889 2978.663 3517,908 4030,102 2 .0198,0 XT T = 0,022 0,0266 0,0307 0,0343 0,0375 T TQ .12800= δ 281,6 340,48 391,68 439,04 480 )QQQ(2,1Q fc δ ++= 3287,748 4117,261 4892,833 5619,333 6309,056 )S.10/(Qi x0 = 0,822 1,03 1.23 1,40 1,58 2 1dq X/CG = 310,488 253,812 219,587 196,529 179,503 dqdqdqFe G.95,1G.k.k = 605,452 494,933 428,195 382,232 350,03 dqdqFeFe ' td G.k.kGC += 1318,006 1295,21 1313,991 1351,728 1401,97 dq G/1.10.219,42 6 =∆ 2,4.10 6 2,65.10 6 2,85.10 6 3,012.10 6 3,15.10 6 3 r X.123,0=σ 0,141 0,191 0,237 0,280 0,321 XXAd .176,0. == 0,151 0,167 0,179 0,190 0,198 d.4,1d.ad 12 == 0,211 0,234 0,251 0,266 0,277 βπ= /d.l 12 0,552 0,408 0,329 0,279 0,242 +V i gi i h n Pớ ớ ạ 0 =920 W 6,2≤⇒ β +V i gi i h n iớ ớ ạ 0 =1,5% [ ] 6,3;2,1∈∀⇒ β +Tr s ị ố β =2,068 ng v i Cứ ớ ’ tdmin Ta ch n giá tr ọ ị β=2,068 tho mãn t t c các tiêu chu n t ra.ả ấ ả ẩ đặ 1.3 Các kích th c ch y u :ướ ủ ế 1/ ng kính tr s t :Đườ ụ ắ )(211,0068,2.176,0 4 4 mAd === β Ch n ng kính tiêu chu n g n nh t : dọ đườ ẩ ầ ấ mđ =0,22 Tính l i tr s ạ ị ố β mđ : 44,2 176,0 22,0 4 4 =       =       = A d dm dm β 2/ ng kính trung bình c a rãnh d u gi a hai dây qu n :Đườ ủ ầ ữ ấ 1210112 .2.2 aaadd dm +++= (2-77) + )(021,0019,0.1,1 3 . 21 11 m aa ka == + = ; Trong ó : kđ 1 =1.1 v à 019,0 3 21 = + aa 10 [...]... 3.2.3 Điện áp ngắn mạch toàn phần: Un = 6,9492 + 1,4932 = 7,107% Sai lệch lớn hơn so với tiêu chuẩn : 7,107 − 6,8 100 = 4,5% 6,8 Như vậy sai số nằm trong phạm vi ±5% đạt yêu cầu 3.3 Lực cơ học của dây quấn: Khi mba bị sự cố ngắn mạch thì dòng điện ngắn mạch sẽ rất lớn, nó không những làm tăng nhiệt độ máy mà còn gây lực cơ học lớn nguy hiểm đối với dây quấn mba 23 Thiết kế MBA điện lực 3.3.1 Dòng điện. .. ( A/m2) 3 Tiết diện vòng dây sơ bộ: 11 Thiết kế MBA điện lực I t1 I f1 360,844 ' T1 = ∆ = = = 134,216.10-6 (m2) = 134,216 (mm2) 2,689.10 6 ∆tb tb Chọn kết cấu dây quấn, dựa theo Bảng 38: Với S = 250 KVA ; It = 360,844 (A) ; U1 = 0,4 ( KV) ' T 1 = 134,261 (mm2) Chọn kết cấu dây quấn hình xoắn mạch đơn dây dẫn bẹt ( H.5) Với ưu điểm là độ bền cơ cao, cách điện boả đảm, làm lạnh tốt hv Hình 5 4 Chiều... loại thùng : Theo bảng 57 ta chọn kết cấu thùng vách phẳng có ống làm lạnh cong 2 Các kích thước tối thiểu bên trong thùng 32 Thiết kế MBA điện lực - Khoảng cách từ dây dẫn ra của dây quấn CA đến dây quấn CA : s1 = 40 (mm) (Bảng 31) với U th 2 = 85 KV, bọc cách điện 4(mm) - Khoảng cách từ dây dẫn ra đến vách thùng dầu : s 2 = 42 (mm) (Bảng 31) với U th 2 = 85 KV ,bọc cách điện 4 (mm) -Khoảng cách từ dây... một dây quấn còn dây quấn kia đặt vào điều áp ngắn mạch Un để cho dòng điện trong cả hai dây quấn đều bằng định mức 3.1.1 Tổn hao chính: Pcu = I2.R = Là tổn hao đồng trong dây quấn: ∆2 T 2 ρ l.10−6 = ∆2 (T.l) ρ 10-6 T ⇔Pcu = ∆2(T.l.γ d) ρ , 10-6 = 2,4m 10-12 ∆2 Gcu (4-3) γd Trong đó: + ∆ : Mật độ dòng điện (A/m2) 18 Thiết kế MBA điện lực + ∆1 = 2,570 106(A/m2) +∆2 = 2,678 106 (A/m2) + T tiết diện... W2đm - Wđc = 3150 – 2 79 = 2992(vòng) 5 Mật độ dòng điện sơ bộ: ∆2 = 2∆tb - ∆1 = 2 2,689 106 - 2,577 106 = 2,808 106 (A/m2) 6 Tiết diện dây dẫn sơ bộ: 15 Thiết kế MBA điện lực I2 4,124 T '2 = ∆ − 10− 6 = 2,808.106.10− 6 = 1,469(mm2) 2 7 Chọn kiểu dây quấn: Theo bảng 38: Với S =250 (KVA) ; It2 = 4,124(A) ; U2 = 35(KV) + T '2 = 1,469(mm2) Chọn kết cấu dây quấn kiểu: hình ống nhiều lớp dây dẫn tròn... .100 = 98.2%    dm 0 n   Phần V : Tính toán nhiệt 30 Thiết kế MBA điện lực 5.1 Tính toán nhiệt của dây quấn : 1 Nhiệt độ chênh trong lòng dây quấn hay lõ sắt với mặt ngoài của nó: θ0 = -Dây quấn HA: dây chữ nhật : q.δ λcd Trong đó : + δ là chiều dầy cách điện ở một phiá của dây dẫn : δ1 = 0,2.10−3 m + λ cd : Suất dẫn nhiệt của lớp cách điện của dây dẫn Bảng 54 : λ cd = 0,17 (W/m 0C) +q: Mật độ dòng... δ12 = 4 0,12 = 0,48 (mm) ' , a 22 = 5(mm) a2 = [1,8(5 + 9) + 0,48[ (5 − 1) + (9 − 1)] + 5].10− 3 = 36.10-3 (m) Với điện áp 35 KV ta bố trí thêm màn chắn tĩnh điện bằng kim loại dầy 0,5mm ( nối điện với dây quấn cao áp) ở lớp trong cùng của cuộn CA Màn chắn có cách điện hai phía bằng cách điện lớp nên chiều dày cuộn CA sẽ là: ' a2 = [ a2 + (δ c + 2δ1 ].10−3 = [ 36 + ( 0,5 + 2.0,48) ].10−3 = 37,5.10−3...Thiết kế MBA điện lực + a01=1,5 cm + a12=2,7 cm d12 = 22 + 2.1,5 + 2.2,1 + 2,7 = 31,9cm 3/ Chiều cao dây quấn : l= π d12 π 31,9 = = 41,0516cm β dm 2,44 Tiết diện thuần sắt của trụ : 2 2 π d dm π d dm π 0,22 2 = k ld = 0,813 = 0,038(m) 4 4 4 Điện áp một vòng dây : u v = 4,44 f BT TT = 4,44.50.1,6.0,038 = 13,5(V ) TT = k d k... = 6 (mm) 36 + 4 12 Thiết kế MBA điện lực ⇒ hv1 < 0,0165m ( 16,5mm) do đó dùng dây quấn hình xoắn mạch đơn ' 5 Căn cứ vào hv1 và T 1 chọn dây dẫn theo Bảng 21: - Chọn số sợi chập song song là : mv1 = 6 - Tiết diện sợi dây : 23,4(mm2) 3,8.6,2 Πb 4,2.6,6 ; 23,4 - Kích thước dây dẫn: 6 Tiết diện mỗi vòng dây: T1 = n.v1 Td1 10-6 = 6 23,4 10-6 = 140,4 10-6 (m2) 7 Mật độ dòng điện thực: ∆1 = I1 360,844... = 1 + 0,44 108(0,683)2 1,32.10-12.142 = 1,001 Dây quấn HA là dây quấn hình xoắn có số sợi ghép song song là 6 do đó còn có tổn hao phụ gây nên bởi dòng điện phân bố không đều giữa các dây ghép song song vì hoán vị không hoàn toàn 20 Thiết kế MBA điện lực n 2 4 3 5 6 b m m 1 n a f kfhv1 = 1 + 0,53 10-2.β2 ( ρ )2.a4(n4 – 20n2 + 64) cu 2  50   3,74.10-12(64 – 20 62 + 64) kfhv1 = 1 + 0,53 10 (0,506) . Thiết kế MBA điện lực Mba điện lực là một bộ phận rất quan trọng trong hệ thống điện . Việc tải điện năng đi xa từ nhà máy điện đến hộ tiêu thụ trong các hệ thống điện cần phải. trong thiết kế Mba vẫn là giảm tổn hao nhất là tổn hao không tải trong Mba . Khuynh hướng phát triển của ngành chế tạo Mba điện lực hiện naylà tăng được giới hạn về công suất , về điện áp , ngoài. Tính toán các kích th c ch y uướ ủ ế 1.1 Các đại lượng điện cơ bản của Mba 1 Thiết kế MBA điện lực 1.1.1 Công suất mỗi pha của mba: S f = m S = 3 400 =133,33 (KVA) 1.1.2 Công suất mỗi