Chương 2: TÍNH TOÁN THIẾT KẾ CHI TIẾT MÁY I TÍNH TOÁN BỘ TRUYỀN ĐAI: 1)Chọn đai vải đai cao su: với đặc tính bền, dẻo,ít bò ảnh hưởng của độ ẩm và sự thay đổi của nhiệt độ ,đai vải đai cao su được dùng khá rộng rãi 2)Thông số bộ truyền: Đường kính bánh nhỏ: d 1 = (5,2 … 6,4). 3 dc T = (5,2… 6,4) 3 6,53055 =(195…240) mm chọn d 1 =200mm (theo tiêu chuẩn) d 2 =d 1 .u đ .(1-  ) với bộ truyền nhanh lấy  =0,01 d 2 =200.2,5(1-0,01) =495 mm chọn d 2 =500( theo tiêu chuẩn) Tính lại u đ = 5,2 200 500 1 2  d d Khoảng cách trục a  (1,5 2)(d 1 +d 2 ) =(1,5 2)(500+200) = 1050 1400 lấy a =1100mm Chiều dài đai L =2.a +         mm a dddd 3319 1100 . 4 200500 2 200500. 1100.2 4 2 2 2 2121         Lấy L=3500 mm Góc ôm đai  =180 -   0 57 1100 200500  =164,45 0 Lực vòng F t = v P dc .1000 với v= 536,7 60000 720.200.14,3 60000 11   nd m/s F t = N8,530 536,7 4.1000  Ứng suất có ích cho phép  F  = F  0 .C  .C v .C 0 Ứng suất có ích cho phép xác đònh bằng thực nghiệm :  F  0 =k 1 - k 2 1 d  Với đai vải đai cao su chọn 40 1 1  d  Bộ truyền đạt gần như thẳng đứng  0 =1,6k 1 =2,3; k 2 =9  F  0 =2,3 - 40 9 =2,075 Hệ số kể đến ảnh hưởng của góc ôm đai  1 :C  Với  =164,45 0 ta lấy C  =,9534 Hệ số kể đến ảnh hưởng của lực ly tâm ,đến độ nhám của đai trên bánh đai: C v =1-k v (0,01v 2 -1) k v =0,04; v=7,536m/s C v = 1,0173 Hệ số kể đến ảnh hưởng của vò trí bộ truyền trong không gian và phương pháp căng đai C 0 =0,9  F  = 2,075.0,9534.1,0173.0,9 =1,8113MPa Tiết diện đai A =b.  =   F d t k F  ; 40 1 1  d  =5 b =   mm kF F dt 65 8113,1.5 1,1.8,530 . .   Lấy theo tiêu chuẩn b = 71mm Xác đònh lực căng ban đầu và lực tác dụng lên trục: F 0 =  0 .b =1,6.5.71 =568N Lực tác dụng lên trục F 1 = 2.F 0 .sin       2 1  =2.568.sin       2 45,164 = 1125,6N II) TÍNH HỘP GIẢM TỐC 1)Chọn vật liệu Với tải trọng trung bình bộ truyền làm việc êm,va đập ít,quá tải thấp.bánh nhỏ của răng làm viêc nhiều hơn bánh lớn,do đó trong 2 cấp truyền ta chọn vật liệu chế tạo bánh nhỏ cứng hơn bánh lớn: Bánh nhỏ: Thép 45 tôi cải thiện đạt độ cứng HB280  b1 =850MPa  ch1 =580MPa Bánh lớn: Thép 45 tôi cải thiện đạt độ cứng HB260  b2 =850MPa  ch2 =580MPa 2)Xác đònh ứng xuất cho phép(tính sơ bộ)  H  = H HL Hlím S K . 0  Với 0 1lim H  =2.HB 1 +70 =2.280+70 =630 MPa 0 2lim H  =2.HB 2 + 70 =2.260+ 70 =590MPa 0 1lim F  = 1,8.HB 1 = 1,8.280 =504Mpa 0 2lim F  = 1,8 .HB 2 =1,8.260 =468Mpa Tra bảng 6.2 (thiết kế hệ thống truyền động cơ khí) ta có S H = 1,1 Bộ truyền coi như chòu trải trọng tónh N HO =20.HB 2,4 Từ đó ta có :N HO1 =30.280 2,4 =22,4.10 6 N NO2 =30.260 2,4 =18,75.10 6 Bộ truyền làm việc 5 năm mỗi năm làm việc 300 ngày mỗi ngày 12 giờ  t  =19500 h n 1 =288 vòng/phút Số lần ăn khớp trong một vòng quay c = 1 N HE =60.1.288.19500 =336,96.10 6 N HE  N HO1  N HO2 K HL = 1   H  1 = H HL H S K 0 1lim  = 1,1 630 = 572,73Mpa  H  2 = 36,536 1,1 590 . 0 2lim  H HL H S K  Mpa N FE = N HE (Bộ truyền chòu tải trọng tónh) N FO =4.10 6 ;N FE N FO  K FL =1 Bộ truyền quay một chiều  K FC =1 Tra bảng 6.2 ta có S F =1,75  F  1 = 288 75,1 1.504 . . 0 1lim  H FLFC F S KK  Mpa  F  2 = 36,536 1,1 590 . 0 2lim  H HL H S K  Mpa ứng suất cho phép khi chòu quá tải  H  1max =2,8 ch1 =580.2,8 =1624MPa  H  2max =2,8 ch2 =2,8.580 =1624Mpa  F  1max =0,8 ch1 =0,8.580 =464 Mpa  F  2max =0,8 ch2 =0,8.580 =464 Mpa . cứng HB260  b2 =850MPa  ch2 =580MPa 2) Xác đònh ứng xuất cho phép(tính sơ bộ)  H  = H HL Hlím S K . 0  Với 0 1lim H  =2. HB 1 +70 =2. 280+70 =630 MPa 0 2lim H  =2. HB 2 + 70 =2. 260+. =1100mm Chiều dài đai L =2. a +         mm a dddd 3319 1100 . 4 20 0500 2 200500. 1100 .2 4 2 2 2 2 121         Lấy L=3500 mm Góc ôm đai  =180 -   0 57 1100 20 0500  =164,45 0 Lực. nhanh lấy  =0,01 d 2 =20 0 .2, 5(1-0,01) =495 mm chọn d 2 =500( theo tiêu chuẩn) Tính lại u đ = 5 ,2 200 500 1 2  d d Khoảng cách trục a  (1,5 2) (d 1 +d 2 ) =(1,5 2) (500 +20 0) = 1050 1400 lấy