Phần I: Tính toán cơ bản I. Tính chọn động cơ và phơng án kết cấu BCT 1. Công suất yêu cầu trên trục bơm N= Yc gQtH 1000 Q t = (1,02 ữ 1,15) Q chọn Q t = 1,15 Q Q t = 1,15 . 53 = 61,48 m 3 /h Q t = 60.60 48,61 = 0,0171 m 3 /s N= 535,0.1000 700.0171,0.81,9.1000 = 219,48 (Kw) 2. Công suất động cơ Nđc = (1,1 ữ 1,3) N chọn Nđc = 1,2 N Nđc = 1,2.219,48 = 263,4 (Kw) 3. Số vòng quay đặc trng n S = yH iQtn 4/3 4/3 65,3 với i = 8 y = 1 n=2950 H = 700 m n S = 3,65. 1.700 8.0171,0.2950 4/3 4/3 n S = 49,5 (vòng/phút) chọn n S = 50 (vòng/phút) II. Tính toán các thông số ở cửa vào BCT 1. Vẽ sơ đồ kết cấu BCT và quy ớc các kích thớc 2. Xác định đờng kính đầu ra của trục bơm dr = [ ] 3 2,0 Mx (cm) M x = 97403. n N .B (N.cm) Với thép làm trục 30 ữ 45 [ ] = B(200 ữ 250) (N/cm2) Ta chọn [ ] = 225 B mà B =9,81 [ ] = 225.9,81 = 2207,25 (N/cm2) N=219,48 (Kw) Vậy M x = 97403. 2950 48,219 .9,81 = 71090,9 (N.cm) dr = 3 25,2207.2,0 9,71090 = 5,44 (cm) 3. Xác định đờng kính nơi lắp BCT Dựa vào kết cấu bơm mà ta chọn d d = 6 (cm) 4. Xác định may ơ BCT d 0 = (1,2 ữ 1,25) d ta chọn d 0 = 1,23 d d 0 = 1,23.6 = 7,38 (cm) d 0 = 73,8 (mm) chọn d 0 = 74 (mm) 5. Xác địn đờng kính Ds Ds = 2 0 4 d Cs Qt + (m) Cs: tốc độ ở cửa vào Cs = Kcs gHi2 có Hi = i H = 8 700 = 87,5 g = 9,81 (m/s) Kcs: hệ số tốc độ chọn theo bảng Bằng phơng pháp s uy ta đợc Kcs = 0,11 Cs = 0,11 5,87.81,9.2 = 4,6 (m/s) d0 = 74 (mm) = 0,074 (m) Ds = 2 074,0 6,4. 0171,0.4 + = 0,1039 (m) = 103,91 (mm) 6. Xác định đờng kínDh 1 n 60 thì lấy D 1 = (1 ữ 1,05) Ds ta chọn D1 = 1,03 Ds = 1,03.103,91 114 (mm) 7. Xác định chiều rộng mép vào b1 b 1 = 01 CD Qt C 0 = (0,06 ữ 0,08) 3 2 Qtu Chọn C 0 = 0,07 3 2 0171,0.2950 = 3,71 (m/s) Từ lu lợng ta có b 1 = 71,3.107,0.14,3 0171,0 = 0,0137 (m) ta lấy b 1 10% ữ 20% lấy 15% b 1 100 %15.0137,0 = 0,002055 b 1 = 0,0137 + 0,002055 = 0,015755 (m) lấy b 1 = 16 (mm) C 1r = C 0r 11 1 Dt t = K 1 C 0r = K 1 C 0 Với K 1 = 1,15 ữ 1,2 chọn K 1 = 1,2 C 0 = 3,71 C 1r = 1,2 . 3,71 = 4,45 8. Xác định giá trị góc vào cánh 1 tg 1 = u r CU C 11 1 = 111 1 cos CU C r với U 1 = 2 1D mà = 30 n = 30 2950.14,3 = 308,8 (1/s) U 1 = 308,8 2 107,0 = 16,5 Song thông thờng tính góc vào không va đập 1,0 , nghĩa là góc vào ứng với 1 = 90 0 ta có: tg 1,0 = 1 1 U C r tg 1,0 = 5,16 45,4 = 0,2606 1,0 = 14,93 0 chọn 1,0 = 15 0 1 = 1,0 + mà = 3 0 + 5 0 1 = 15 0 +5 0 = 20 0 9. Chiều dầy bánh dẫn S chọn tuỳ theo công nghệ chế tạo, nói chung nếu S chọn nhỏ thì ít bị thu hẹp ở cửa vào chọn S = 4 III. Tính toán các thông số ở cửa ra BCT 1. Góc ra của BCT 2 - Để đảm bảo tổn thất nhỏ, ta thờng lấy 2 tuỳ theo ns nh sau: dựa vào bảng và bằng phơng pháp nội suy ta có: n S = 50 vòng/phút ta lấy 2 = 28 0 2. Tính tốc độ vòng ở mép ra của cánh U 2 - Từ phơng trình cơ bản: H LT = g CU U22 = g 1 U 2 2 - 2 22 tg CU r Tính U2 bằng công thức thực nghiệm: U 2 = K U2 t gH2 (m/s) Với K U2 = 1 với là hệ số áp suất Theo ns dựa theo bảng bằng phơng pháp nội suy Ta chọn = 1,03 K U2 = 03,1 1 = 0,985 vậy U 2 = 0,985 5,87.81,9.2 = 40,8 (m/s) 3. Tính đờng kính tại cửa ra BCT D 2 = n U 2 60 = 2950.14,3 8.40,3 = 0,26427 (m) 4. Tính chiều rộng BCT ở cửa rab2 b 2 = r t CD tt t Q 22 21 2 (m) với C 2r = (0,7 ữ 1)C 1r = (0,8 ữ 1,1)C 0 (m/s) chọn C 2r = 0,95C 0 = 0,95 . 3,71 = 3,5245 K 2 : hệ số thu hẹp ở cửa ra Chọn sơ bộ K 2 = 1,05 ữ 1,1 Ta chọn K 2 = 1,08 b 2 = 5245,3.26427,0.14,3 08,1.0171,0 = 9246,2 018468,0 b 2 = 0,0063 (m) = 6,3 (mm) 5. Xác định gía trị tốc độ tơng đối 1 = 1sin 1 r C = 0 19sin 4,4 = 13,5 (m/s) 2 = 2sin 2 rC = 0 28sin 5245,3 = 7,51 (m/s) 6. Xây dựng các tam giác tốc độ 7. Số cánh dẫn Z Để tiện lợi có thể tính theo công thức sau: Z = K 2 21 12 12 + + Sin DD DD Chọn K 8 chọn K = 6,5 Z = 6,5 2 2820 107,026427,0 107,026427,0 + + Sin Z = 6,2 chọn Z = 7 cánh 8. Chiều dầy bánh công tác m = 10 ữ 15 mm chọn m = 13 mm IV. Kiểm nghiệm 1. K 1 = 1 1 1 1 Sin S Z D Z D = 0 20 004,0 7 114,0.14,3 7 114,0.14,3 Sin K 1 = 1,25 So với K sơ bộ ta chọn thì %4%100. 25,1 2,125,1 = Sai số nhỏ có thể dùng đ ợc K 2 = 2 22 2 Sin S Z D Z D K 2 = 0 28 004,0 7 26427,0.14,3 7 26427,0.14,3 Sin K 2 = 1,077 So với K sơ bộ ta đã chọn %27,0%100. 08,1 077,108,1 = Không quá 5% có thể dùng đợc 2. Kiểm nghiệm tỉ số b 2 /D 2 : 024,0 26427,0 0063,0 = 3. Kiểm tra tỉ số: 79,1 5,7 5,13 = D 1 D 2 Phần 2: Xây dựng biên dạng cánh 2.1 Xây dựng biên dạng cánh dầu kiểu mặt kinh tuyến (mặt đứng) nh cánh có dạng mặt trụ. Khi n S 80 (vòng/phút) cánh dầu sẽ cong 1 chiều đơn giản có dạng cánh cong mặt trụ, hẹp và dày việc xây dựng biên dạng mặt đứng cánh dầu BCT đợc tiến hành nh sau: - Dựng các kích thớc d,d o ,D 1 ,D s ,D 2 -Lấy một điểm nào đó làm chuẩn trên D 2 , kẻ đờng nghiêng một góc so với phơng thẳng đứng ,góc này 3 0 ữ 5 o khi n s nhỏ và lơn hơn khi n s lớn - dùng đờng nghiêng vừa kẻ làm chuẩn dựng các kích thớc b 2 trên D 2 và b 1 trên D 1 - Nối sơ bộ b 2 và b 2 thành một hình dạng hình thang (hình vẽ) Muốn vẽ chính xác ,ta phải tìm các trị số b 1 thay đổi từ cửa vào đến cửa ra(từ vị trí r 1 = D 1 /2 đến vị trí r 2 = D 2 /2) .Lấy sơ bộ đờng trung bình của b 1 và b 2 , đờng 1 - 2.Ta có giá trị b i ứng với một D i náo đó là : b i = Q Các giá trị C i , W i , S i tìm trên hình 8 ứng với D i .Chia đờng trung bình 1- 2 thành nhiều khoảng , các điểm chia cách tâm BCT là: r i = D i /2, các khoảng chia không nhất thiết bằng nhau mà tùy thuộc vao mức độ cần vẽ chính xác. tìm các giá trị cấn thiết t hình 8 ứng với các điểm chia vừa thực hiện, ta tính đợc các giá trị b i . Các b i thực hiện cũng đợc lấy phù hợp với việc lấy tăng b 1 và b 2 ở trên. - Dựng các đờng tròn đờng kính b i tơng ứng với các giá trị của D i . Vẽ hai đờng thẳng bao với các đờng tròn b i đó, ta đợc biên dạng cánh dẫn trên mặt kinh tuyến. Chú ý rằng tâm các đờng tròn b i không nhất thiết nằm trên đờng 1-2 mà có thể xê dịch chúng để đảm bảo sự điều hòa của dòng chảy(biên dạng trơn liên tục) mà vẫn giữ qui luật thay đổi của b i (hình vẽ). Các kết quả đợc ghi vào bảng thống kê sau. 2.2 Xây dựng biên dạng cánh dẫn (mặt trụ) kiểu mặt cắt vĩ tuyến: ở đây n S = 50 (vòng/phút) mặt cắt dẫn có dạng mặt trụ cong 1 chiều đơn giản 10 9 8 7 6 5 4 3 2 1 thứ i Điểm chia 0,26427 0,2468 0,2302 0,2136 0,197 0,1804 0,1638 0,1472 0,130 0,114 m Di 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 mm Si 3,52 3,626 3,729 3,832 3,935 4,038 4,141 4,244 4,447 4,45 m/s Cir 7,51 8,18 8,845 9,51 10,175 10,84 11,505 12,17 12,835 13,5 m/s i 0,1185 0,111 0,104 0,096 0,0885 0,0811 0,0736 0,661 0,0586 0,0511 m Ti 0,469 0,4548 0,4407 0,4266 0,4125 0,3984 0,3843 0,3702 0,3561 0,342 - Sin 1 1,08 1,0936 1,1069 1,1202 1,1335 1,1468 1,1601 1,1734 1,1867 1,2 - Ki 0,0063 0,00744 0,00851 0,00958 0,01065 0,01172 0,0279 0,01386 0,01493 0,016 m bi 6,3 7,44 8,51 9,58 10,65 11,72 12,79 13,86 14,93 16 mm Phần 3: Các bộ phận dẫn hớng 1: Bộ phận dẫn hớng vào - Đây là bơm nhiều cấp nên bộ phận dẫn hớng vào thờng vuông góc với trục nắp BCT .Vì vậy để dòng chảy đi vào BCT, ta phải nắn dòng chảy sao cho dòng chảy vào đối xứng với trục. - Đây là bơm nhiều cấp có các BCT đặt cùng chiều nên dòng chảy ở cửa vào sẽ có hớng vuông góc với trục bơm sau đó đợc phân bố theo hớng vào đối xứng trục (hình 24b [ 1 ]). Khi lu thể đợc dẫn vào miệng hút thì các tiết diện máng dẫn vào sẽ đợc thu hẹp dần theo quy luật máng xoắn để lu thể vào cửa hút BCT một cách đều đặn, không gây va đập, điều đó đợc thể hiện nhờ việc phân bố máng xoắn từ tiết diện V đến I (hình 25 [ 1 ]) giảm dần để đảm bảo tốc độ dọc máng xoắn đó là không đổi, tại tiết diện 0 (vô cùng) có lới chắn để khử dòng quay. Việc phân bố máng xoắn thu hẹp dần cũng khử đợc không gian chết của dòng chảy ở gần trục quay của bơm, tốc độ của dòng chảy từ mặt bích nối với ống bơm của bơm đợc tính nh sau: C h = K ch gH2 Trong đó K ch : hệ số tốc độ đợc chọn theo n S Khi n S 80 (vòng/phút) có thể lấy K ch = 0,11 ữ 1,12 chọn K ch = 1,115 C h = 0,115 5,87.81,9.2 C h = 4,76 m/s - Đờng kíng nơI cửa bích hút vào bơm D h = 0676,0 76,4.14,3 0171,0.4 4 == h t C Q (m) Lại có C h = 5,13,1 ữ D C CD = (1,3 ữ 1,5)Ch chọn CD = 1,4Ch = 1,4.4,76 = 6,66 (m/s) theo hình 25 [1] tiết diện IV có diện tích F 4 = Kp 3 n Q t Trong đó Kp = 1,8 ữ 2,2 chọn Kp = 2 Diện tích tiết diện IV: F 4 = 2 3 2950 0171,0 = 0,0359 (m2) Diện tích tiết diện III: F 3 = 0359,0). 180 45180 (4 0 00 =F U U IV III F 3 = 0,0269 (m2) Diện tích tiết diện II: F 2 = 0359,0). 180 90180 (4 0 00 =F U U IV II F 2 = 0,01795 (m2) Diện tích tiết diện I: F 1 = 0359,0). 180 135180 (4 0 00 =F U U IV I F 1 = 0,008975 (m2) Diện tích tiết diện V: F 5 = 0395,0). 180 45180 (4 0 00 + =F U U IV V F 5 = 0,04488 (m2) * Khoảng cách AF = 2D S = 2.103,91 = 207,82 (mm) OO = 4 3 D S = 4 3 .103,91 = 77,93 (mm) BO = 6 5 D S = 6 5 .103,91 = 86,59 (mm) CO = D S = 103,91 (mm) DO = 6 7 D S = 6 7 .103,91 = 121,23 (mm) EO = 4 5 D S = 4 5 .103,91 = 129,89 (mm) HO = 4 6 D S = 4 6 .103,91 = 155,86 (mm) * Thiết kế hình dạng hình học ở các tiết diện hình thang ở cửa vào Ta coi hình dạng ở các tiết diện vào của BCT có dạng là những hình thang cân đã biết (Fi) có đáy lớn là ai cha biết và đáy nhỏ b = b1 = 16 (mm) có các chiều cao hi, sau khi tính đợc các tiết diện hình thang này ta thiết kế lại sao cho những hình dáng hình học phù hợp. * ở tiết diện I (FI) F 1 = 0,008975 (m2) h 1 = OB - 2 91,103 59,86 2 = S D = 34,635 (mm) a 1 = 16 635,34 10.008975,0.2 2 6 1 1 = b hi F = 501,16 (mm) * Tiết diện F 2 : F 2 = 0,01795.10 6 (m 2 ) h 2 = OC - 955,51 2 91,103 91,103 2 == S D (mm) a 2 = 16 955,51 10.01795,0.2 2 6 1 2 2 = b h F = 674,98 (mm) * Tiết diện F3: F 3 = 0,0269.10 6 (m 2 ) h 3 = OD - 275,69 2 91,103 23,121 2 == S D (mm) a 3 = 6,76416 275,69 10.0269,0.2 1 2 6 3 3 == b h F (mm) * Tiết diện F 4 : F 4 = 0,0359.10 6 (m 2 ) h 4 = OE - 935,77 2 91,103 89,129 2 == S D (mm) a 4 = 28,92116 935,77 10.0359,0.2 2 6 1 4 4 == b h F (mm) * Tiết diện F 5 : F 5 = 0,0488.10 6 (m 2 ) h 5 = OH - 905,103 2 91,103 86,155 2 == S D (mm) a 5 = 87,84716 905,103 10.4488,0.2 2 6 1 5 5 == b h F (mm) * Kiểm nghiệm lại: Công thức kiểm nghiệm: K 8 = Kp. 32 3 2 D D Với D 3 = K H .D 2 = Với ns = 50 (vòng/phút) K p = 1,22 K H = 1,01 (tra giản đồ H29 [1] ) h 8 = (Kp K H ) 7,27 2 27,264 )01,122,1( 2 2 == D (mm) sai số kiểm nghiệm: K U = %9,0%100. 5,27 5,277,27 = Giá trị h8 đạt yêu cầu 3: Bộ phận dẫn hớng ra kiểu xoắn ốc - Nhiệm vụ của bộ phận dẫn hớng ra là nhận lu thể đi ra từ BCT. Sau đó dẫn ra ống đẩy để đảm bảo giữ đợc chiều chuyển động của dòng chảy và ít tổn thất va đập bộ phận dẫn hớng ra có hình dạng xoắn ốc mở rộng dần Đặt r 2 : bán kính ngoài cùng của BCT r 3 : bán kính đờng tròn cơ sở của đờng xoắn ốc b 2 : chiều rộng cửa ra BCT b 3 : chiều rộng ban đầu của máng xoắn ứng với bán kính r3 (H28[1]) - Các kích thớc đợc tính nh sau: b 3 = b 2 + (0,02 ữ 0,05)D 2 = 6,3 + (0,02 ữ 0,05).264,27 = 15,5 (mm) r 3 = r 2 + 30 2 r hay r 3 = (1,03 ữ 1,05)r 2 r 3 = 137,42 (mm) - Ta tính từ điều kiện tốc độ dòng chảy trong máng xoắn không đổi từ tiết diện 1 ữ 8 là: Cmx = Kmx 1 2gH Kmx = 0,48 (tra theo bảng H29 [1]) C mx = 0,48 89,195,87.81,9.2 = (mm) [...]... cấp BCT đ t theo 1 chều thì bộ phận dẫn hớng trung gian của nó đợc làm t những đĩa dẫn có cánh phía trớc nhận lu thể đi ra t BCT trớc và các cánh dẫn phía sau dẫn lu thể đi vào cửa h t BCT tiếp theo - Căn cứ vào hình vẽ k t cấu của bơm mẫu ta chọn bộ phẫn dẫn hớng trung gian kiểu cánh dẫn - Để đảm bảo lu t của chuyển động của dòng chảy cánh thờng có dạng xoắn ốc logarit với phơng trình: r = r3.etg3... dẫn dòng chuyển tiếp phía sau đĩa trung gian thờng đợc thi t kế bằng 1 cung tròn nh phơng pháp Bơrixcơ với điều kiện 6 = 900 và 5 = 3 hình 32b [1] Phần 4: Bộ phận l t kín 1: L t kín BCT - Giữa thân bơm và BCT bao giờ cũng t n t i 1 khe hở Để đảm bảo lu lợng không t n th t qua đó, hiệu su t lu lợng yll của bơm cao thì khe hở giữa chúng 1 và 2 phải r t nhỏ (h33[1]) Không những thế để làm t ng sức cản... ngời ta còn làm chúng có k t cấu phức t p, có dạng zíc zắc (hình 34) Khi bơm làm việc, khe hẹp sẽ bị mòn, chiều rộng khe hẹp t ng lên do đó ngời ta làm các vành chịu mòn ghép vào đó, lợng ch t lỏng ra qua khe hở l t kín phía trớc BCT 1 là: - q1 = à.fy 2 ghy à: hệ số lu lợng khe hẹp (tuỳ thuộc vào l t kín ) Fy = 2ry1 1: diện t ch ti t diện khe hẹp hy: c t áp khe hẹp thông thờng với ns = 50 vòng/ph t thì... vòng l t F = 1,4.p 2 dK d 2 B 4 ( ) (B = 9,81) dK = d + b = 60 + 15 = 75 (mm) F = 1,4.87,5 [ ] 3,14 (0,075) 2 (0,06) 2 9,81 = 1,91( N ) 4 Phần V: Lực t c đụng trong máy bơm và t nh toán trục bơm 1:lực hớng trục 1 Lực do sự chênh áp phía trớc và phía sau BCT coi phía trớc và phía sau BCT trên khoảng Ry đến r2 là nh sau (h36[1]) Khoảng t r0 đến Ry là nh trớc BCT có áp su t p1 r t nhỏ, phía sau lại... biểu thị lực có chiều ngợc trục 2 Lực t c dụng phía bên trong của BCT: Do k t cấu của BCT nên dòng chảy phía cửa vào của BCT sẽ phải thay đổi cả hớng và độ lớn của t c độ nghĩa là thay đổi động lợng Khi đó chúng sẽ r t ra 1 lực hớng trục t c dụng lên BCT hớng t phía trớc ra phía sau của BCT và độ lớn của nó đợc xác định nh sau: Q Fztr = g C 0 Do đây là BCT hỗn lu Fztr =(0,01-0,05) A < 1 ta có thể... 4tg12,5 0.370 2tg12,5 0 15,5 + 15,5 2 + 4tg15 0.463 2tg15 0 = 21,7 (mm) 15,5 + 15,5 2 + 4tg17,5 0.555 2tg17,5 0 15,5 + 15,5 2 + 4tg 20 0.648 2tg 20 0 = 18,8 (mm) = 24,05 (mm) = 25,97 (mm) h8 = 15,5 + 15,5 2 + 4tg 22,5 0.740 2tg 22,5 0 = 27,5 (mm) 4: Bộ phận dẫn hớng trung gian - Các bộ phận dẫn hớng trung gian làm nhiệm vụ dẫn lu thể t BCT phía trớc đến cửa vào của BCT tiếp theo ở các máy bơm nhiều. .. 0,648.10 3 (m2) + T nh chiều cao hình thang các ti t diện đó theo: b3 + b32 + 4tg Fi 2 hi = 1 2tg 2 góc mở i t ng dần 5 ữ 100 góc max sẽ đ t đợc ở ti t diện 8 có thể với 450 1 10 0 F1 15,5 + 15,5 2 + 4tg 92,5 2 2 h1 = = = 5,78 (mm) 1 10 0 2tg 2tg 2 2 2 0 15,5 + 15,5 + 4tg 7,5 185 h2 = = 10,9 (mm) 2tg 7,5 0 b3 + b32 + 4tg h3 = h4 = h5 = h6 = h7 = 15,5 + 15,5 2 + 4tg10 0.278 2tg10 0 = 15,3 (mm)... Dấu (-) biểu thị lực có chiều dọc trục * T ng hợp lực t c dụng lên BCT: Fz = Fzng + F*zng +Fztr = - 5688 - 142,2 - 786,3 = - 6616,5 II Lực hớng kính - Lực này do sự thay đổi lu lợng của máy bơm và do cấu t o của máng xoắn ốc dẫn hớng ra và đợc t nh theo công thức sau: Q Fr = K R 1 Q H D2 b' 2 dm KR: hệ số lực hớng kính (phụ thuộc vào ns) đợc tra theo giản độ h37[1] Ns = 50 vòng/ph t KR = 0,11... = g C 0 Do đây là BCT hỗn lu Fztr =(0,01-0,05) A < 1 ta có thể xác định lực này bằng thực nghiệm 3 Lực phụ hớng trục - Khi vành l t phía trớc BCT bị mòn áp su t phía trớc đĩa BCT nhỏ hơn áp su t phía sau Khi đó xu t hiện phụ lực hớng trục t c dụng lên BCT và hớng t phía sau ra phía trớc và độ lớn đợc t nh nh sau: r22 r2 r2 + R2 hi 22 + 2 2 2 2 2 2 2r2 r2 R y R y 2 34,14 0,132 0,132 2 0,132... su t lu lợng yll = Q 14,7.10 3 = 94% Q + q1 + q 2 14,7.10 3 + 0,173.10 3 + 0,77.10 3 Dựa vào k t cấu bơm và dựa theo l1 ta chọn chều dày l2 = l1 = 20 (mm) 2: L t kín trục bơm - Chọn vòng l t kín làm t số Amiang có chiều dày b = 0,25d = 0,25.60 = 15 (mm) - Chiều dày phần l t kín: s = 2b = 2.15 = 30 (mm) L = (i + 0,5)b i: số vòng l t trong đó L = 2d = 2.60 = 120 (mm) p= H 700 = = 87,5(at ) 8 8 1 at . chọn tuỳ theo công nghệ chế t o, nói chung nếu S chọn nhỏ thì t bị thu hẹp ở cửa vào chọn S = 4 III. T nh toán các thông số ở cửa ra BCT 1. Góc ra của BCT 2 - Để đảm bảo t n th t nhỏ, ta thờng. hớng trung gian - Các bộ phận dẫn hớng trung gian làm nhiệm vụ dẫn lu thể t BCT phía trớc đến cửa vào của BCT tiếp theo ở các máy bơm nhiều cấp BCT đ t theo 1 chều thì bộ phận dẫn hớng trung. t m các giá trị cấn thi t t hình 8 ứng với các điểm chia vừa thực hiện, ta t nh đợc các giá trị b i . Các b i thực hiện cũng đợc lấy phù hợp với việc lấy t ng b 1 và b 2 ở trên. - Dựng các