Trường :ĐHSPKT Vinh Khoa: CKĐL LỜI NÓI ĐẦU Trong những năm gần đây cùng với sự phát triển mạnh mẽ của nền kinh tế thế giới, nền kinh tế việt nam cũng từng bước phát triển trên con đường CÔNG NGHIỆP HÓA – HIỆN ĐẠI HÓA. Bên cạnh đó kỹ thuật của nước ta cũng từng bước tiến bộ. Trong đó phải nói đến nghành động lực nói chung và sản xuất ô tô nói riêng, chúng ta đã liên doanh với khá nhiều hãng ô tô nổi tiếng trên thế giới như Nissan, Honda, Toyota…cùng sản xuất và lắp ráp ô tô. Để góp phần nâng cao trình độ và kỹ thuật, đội ngũ kỹ thuật của ta phải tự nghiên cứu, thiết kế tính toán đó là yêu cầu cấp thiết. Có như vậy ngành sản xuất ô tô của ta mới có thương hiệu riêng cho mình trên thị trường quốc tế. Sau khi học xong môn học TÍNH TOÁN THIẾT KẾ ÔTÔ, chúng em được tổ bộ môn giao làm nhiệm vụ Đồ án môn học. Trong quá trình tính toán để hoàn thành Đồ án môn học chuyên nghành này, bước đầu chúng em đã gặp không ít khó khăn bỡ ngỡ nhưng cùng với sự nỗ lực của các bạn trong nhóm, và sự hướng dẫn hết sức tận tình của thầy giáo Nguyễn Ngọc Tú, giờ đây sau một thời gian làm việc hăng say, nghiêm túc chúng em đã hoàn thành xong Đồ án môn hoc Tính toán thiết kế ôtô. Tuy nhiên do là lần đầu tiên chúng em vận dụng lý thuyết đã học, vào tính toán và thiết kế ôtô cụ thể theo thông số cho trước, nên gặp rất nhiều khó khăn và không tránh khỏi những sai sót. Vì vậy chúng em rất mong sự quan tâm, sự giúp đỡ chỉ bảo của các thầy để bản thân chúng em ngày càng được hoàn thiện hơn nữa về kiến thức chuyên môn và khả năng tự nghiên cứu của mình. Qua Đồ án môn học này bản thân em đã có ý thức hơn cho nghề nghiệp của mình, đã dần hình thành cho mình phương pháp học tập và nghiên cứu mới. Cảm ơn sự giúp đỡ tận tình của thầy Nguyễn Ngọc Tú, đã giúp em sớm hoàn thành tốt Đồ án môn hoc này.Rất mong được sự giúp đỡ nhiều hơn nữa của thầy và các thầy giáo trong khoa. Em xin chân thành cảm ơn! SVTH : Phan Viết Kiên GVHD: Nguyễn Ngọc Tú 1 Trường :ĐHSPKT Vinh Khoa: CKĐL NHẬN XÉT, ĐÁNH GIÁ ĐỒ ÁN Gi¸o viªn híng dÉn : nguyÔn ngäc tó Kết quả đánh giá : Gi¸o viªn chÊm : Kết quả đánh giá : SVTH : Phan Viết Kiên GVHD: Nguyễn Ngọc Tú 2 Trường :ĐHSPKT Vinh Khoa: CKĐL I. TỔNG QUAN VỀ HỆ THỐNG THIẾT KẾ I.1. Công dụng của hệ thống thiết kế : Hiện nay trên ô tô, máy kéo có nhiều loại ly hợp khác nhau, ly hợp là một cụm chi tiết quan trọng, có tác dụng tách nối truyền động từ động cơ đến hộp số khi gài số, hay nói cách khác, ly hợp là bộ phận dùng để nối trục khuỷu dộng cơ với hệ thống truyền lực, để truyền mômen quay được êm dịu và cắt truyền động đế hệ thống truyền lực nhanh chóng, dứt khoát. Ngoài ra, ly hợp còn là cơ cấu an toàn cho hệ thống truyền lực khi quá tải. I.2. Nêu và phân tích các yêu cầu của hệ thống thiết kế : 1. Ly hợp phải truyền được mômen quay lớn nhất của động cơ mà không bị trượt ở bất cứ điều kiện sử dụng nào. Để thực hiện điều đó thì M ms ly hợp > M emax nghĩa là hệ số dự trữ β > 1. 2. Đóng êm dịu để tăng từ từ mômen quay lên trục của hệ thống truyền lực, không gây va đập các bánh răng. Khi ly hợp đóng êm dịu thì ô tô khởi hành từ từ mà không bị giật, làm cho người lái đỡ mệt. 3. Mở dứt khoát nhanh chóng nghĩa là cắt hoàn toàn truyền động từ động cơ đến hệ thống truyền lực trong thời gian rất ngắn. Nếu ly hợp mở không dứt khoát, dẫn đến việc khó già số êm dịu vì mômen quay của động cơ và mômen quy dẫn của các chi tiết chuyển động của động cơ sẽ truyền tới trục sơ cấp của hộp số làm cho việc dịch chuyển các bánh răng vào ăn khớp khi gài số khác sẽ rất khó khăn. Việc mở dứt khoát và nhanh chóng sẽ giảm lực va đập giữa các bánh răng. 4. Mômen quán tính của các chi tiết thụ động phải nhỏ để giảm các lực va đập lên bánh răng. 5. Đóng vai trò như một bộ phận an toàn để tránh tác dụng của hệ thống truyền lực, những lực qua lớn khi xẩy ra quá tải : M ms ly hợp < M emax . 6. Điều khiển nhẹ nhàng và lực điều khiển nhỏ. SVTH : Phan Viết Kiên GVHD: Nguyễn Ngọc Tú 3 Trường :ĐHSPKT Vinh Khoa: CKĐL 7. Các bề mặt ma sát thoát nhiệt tốt, đảm bảo sự làm việc bình thường. Khi ly hợp làm việc thì nhiệt độ các bề mặt làm việc là rất lớn. Chính vì vậy, yêu cầu khi thiết kế ly hợp là phải đảm bảo làm sao để bề mặt ma sát có thể thoát nhiệt tốt nhất. 8. Kết cấu đơn giản, trọng lượng nhỏ, làm việc bền, độ tin cậy cao, điều chỉnh và chăm sóc dễ dàng. I.3. PHÂN LOẠI SƠ BỘ HỆ THỐNG THIẾT KẾ : Dựa vào cách truyền mômen quay từ động cơ tới hệ thống truyền lực mà có thể chia các loại ly hợp : 1. Ly hợp ma sát : Truyền mômen quay bằng các bề mặt ma sát. Trên ô tô thì loại ly hợp ma sát được dùng nhiều, tùy theo hình dạng của chi tiết mà chia ra các loại: - Ly hợp đĩa : Phần thụ động có 1,2 hay 3 đĩa ma sát, tùy theo tải trọng từng loại xe. Loại ly hợp ma sát 1 đĩa có kết cấu đĩa thụ động và hệ dẫn động ly hợp đơn giản, thoát nhiệt tốt, mở dứt khoát, mômen của các chi tiết thụ động bé, giá thành rẻ. Tuy nhiên khi làm việc dễ xẩy ra mòn bề mặt ma sát. Hay đĩa ma sát bị đảo, dẫn đến ly hợp mở không dứt khoát. loại 2 đĩa đóng êm dịu hơn do có nhiều đĩa nên các bề mặt ma sát tiếp xúc với nhau từ từ khi đóng ly hợp. Tuy nhiên việc định vị các đĩa ma sát khi cắt ly hợp là khó khăn. - Ly hợp hình côn : Phần đĩa thụ động có hình côn. - Ly hợp hình trống: Phần đĩa thụ động làm theo dạng má phanh tàn trống. Loại ly hợp hình côn và tang trống ngày nay không còn dùng trên ô tô nữa vì mômen quán tính của các chi tiết thụ động của chúng lớn gây tải trọng va đập lớn lên hệ thống truyền lực khi đóng ly hợp. 2. Ly hợp thủy lực : Truyền mômen quay bằng cách nhờ tác dụng của trường nam cham điện. Đóng ly hợp êm dịu, ngắt ly hợp dứt khoát, độ tin cậy cao. Nhược điểm chính là kết cấu cồng kềnh, hiệu suất giảm do tổn hao điện từ, giá thành cao. SVTH : Phan Viết Kiên GVHD: Nguyễn Ngọc Tú 4 Trường :ĐHSPKT Vinh Khoa: CKĐL II. CHỌN LOẠI LY HỢP, SƠ ĐỒ LY HỢP, SƠ ĐỒ DẪN ĐỘNG LY HỢP II.1. Chọn loại ly hợp : Qua phân tích sơ bộ như trên, ta chọn loại ly hợp ma sát một đĩa để thiết kế cho loại xe con được yêu cầu. Để tạo lực ép thì có thể dùng lò xo trụ bố trí xung quanh, lò xo côn hoặc lò xo dạng đĩa. - Ly hợp lò xo trụ bố trí xung quanh đĩa ép có kết cấu đơn giản, dễ chế tạo, thoát nhiệt tốt, kích thước gọn, có rộng chỗ để bố trí cốc ép, mômen truyền qu bề mặt ma sát rất lớn. Tuy nhiên nó có nhược điểm là lực ép phân bố không đều, việc điều chỉnh khe hở giữa các bề mặt ma sát khó. Khi lắp ở động cơ cao tốc lò xo bị biến dạng (cong) dưới tác dụng của lực ly tâm làm giảm lực ép. - Ly hợp lò xo côn : Dùng một lò xo côn bố trí chính giữa nên lực ép lên bề mặt ma sát đều hơn. Tuy vậy mômen truyền qua bề mặt ma sát lại nhỏ vì áp suất của lò xo tác dụng lên đĩa ép phải qua đòn mở, việc bố trí cốc ép khó khăn do không gian phần giữa chật hẹp, ngoài ra việc điều chỉnh khe hở giữa các bề mặ ma sát khó. - Ly hợp lò xo đĩa côn có kết cấu nhỏ gọn, vì lò xo đĩa côn vừa làm nhiệm vụ đĩa ép vừa làm nhiệm vụ là đòn mở cho phép rút ngắn kích thước dài và giảm hối lượng của ly hợp. nhờ có đặc tính là phi tuyến nên lực mở ly hợp chỉ cấn nhỏ, mở nhẹ nhàng. Lực ép lên bề mặt ma sát đều hơn và đĩa ép phân phối đều. Do vậy mà khi sử dụng lò xo đĩa lực tác dụng lên bàn đạp cần thiết để giữ cho ly hợp ở trạng thái mở giảm và sự mài mòn các bề mặt ma sát trong giới hạn nào đó không làm giảm mà thậm chí còn làm tăng lực ép. Nhược điểm của ly hợp lò xo đĩa côn là rất khó chế tạo được lò xo có đặc tính theo yêu cầu, với lực ép lớn mà kích thước nhỏ. Mặc dù đối với ly hợp lò xo đĩa côn, việc chế tạo lò xo đĩa rất khó đạt được đặc tính phi tuyến yêu cầu nhưng với những ưu điểm trên nên ta chọn ly hợp lò xo đĩa côn một đĩa ma sát để thiết kế cho xe. SVTH : Phan Viết Kiên GVHD: Nguyễn Ngọc Tú 5 Trường :ĐHSPKT Vinh Khoa: CKĐL P 1 P P 2 λ 1 λ 2 λ ∆λ A 1 2 3 Hình 1.1. Đồ thị biểu diễn đặc tính của các lò xo 1 - Lò xo đĩa ; 2 - Lò xo trụ ; 3 - Lò xo côn II.2. Chọn sơ đồ dẫn động ly hợp : Dẫn động ly hợp là để mở ly hợp khi cần thiết. Trên ô tô máy kéo hiện nay thường dùng hai loại dẫn động là : dẫn động cơ khí và dẫn động thủy lực. Có thể kết hợp cả khí nén để điều khiển ly hợp nhằm cắt hoàn toàn mômen từ động cơ truyền đến hộp số, giúp cho việc gài số dễ dang nhanh chóng, không va đập trong quá trình gài số. Hiện nay trên ô tô đang sử dụng một số dạng dẫn động ly hợp sau: 1. Dẫn động cơ khí - Dẫn động cơ khí có cường hóa chân không. - Dẫn động cơ khí có cường hóa thủy lực. - Dẫn động cơ khí có cường hóa khí nén. 2. Dẫn động thủy lực - Dẫn động thủy lực có cường hóa khí nén. Trong đó:  Dẫn động cơ khí có ưu điểm là chế tạo, bảo dưỡng sữa chữa đơn giản, làm việc tin cậy giá thành rẻ. Tuy nhiên, nó có nhược điểm : trong trường hợp chỗ ngồi của người lái ở xa ly hợp thì chiều dài và số lượng khâu khớp của dẫn SVTH : Phan Viết Kiên GVHD: Nguyễn Ngọc Tú 6 f e c d 1 b a δ s S n Q d 2 d Trường :ĐHSPKT Vinh Khoa: CKĐL động lớn, làm giảm hiệu suất dẫn động cơ khí thì vấn đề làm kín sàn xe và truyền lực từ bàn đạp đến ly hợp phức tạp hơn do động cơ đặt trên các đối đỡ đàn hồi.  Dẫn động thủy lực có ưu điểm là hiệu suất cao, độ cứng vững chắc cao nên giảm được dành trình tự do của bàn đạp. Dẫn động thủy lực còn hạn chế tốc độ dich chuyển của đĩa ép khi đóng ly hợp đột ngột nhờ đó giảm được giá trị tải trọng động. Tuy vậy, dẫn động thủy lực có nhược điểm : kết cấu phức tạp, đòi hỏi độ kín khít cao, đắt tiền, làm việc kém tin cậy hơn dẫn động cơ khí (Khi rò rỉ trên đường ống). Do những ưu điểm vượt trội của dẫn động thủy lực nên ta chọn loại dẫn động ly hợp bằng thủy lực dùng để thiết kế cho xe con. II.3. Sơ đồ dẫn động ly hợp : Hình 2.3. Sơ đồ nguyên lý dẫn đồng ly hợp SVTH : Phan Viết Kiên GVHD: Nguyễn Ngọc Tú 7 Trường :ĐHSPKT Vinh Khoa: CKĐL TÍNH TOÁN THIẾT KẾ LY HỢP I .Số liệu cho trước : -Loại xe : Ôtô tải - Trọng lượng toàn bộ khi tải đầy:G a = 8215 (kg) -Mô men cục đại : M emax = 31 (KG.m) , n M = 1200 (vòng/phút) -Công suất cực đại : N max = 90 (mã lực ) ứng với n N = 2400 (vòng/phút) -Ký hiệu bánh xe : 9,00-20 - Vận tốc cực đại :v max = 65 (km/h) -i h1 = 6,24 -Lò xo ép dạng trụ -Dẫn động thuỷ lực II. Nội dung cần tính toán : -Phân tích kết cấu chọn phưong án thiết kế ly hợp -Xác định mômen ma sát của ly hợp -Xác định các kích thước cơ bản của ly hợp -Tính công trượt riêng -Tính toán sức bền một số chi tiết chủ yếu của ly hợp - Tính toán dẫn động ly hợp III. Bản vẽ: 01 bản vẽ A 0 : Vẽ cắt dọc cắt ngang của ly hợp 01 bản vẽ A 3 : Hệ thống dẫn động ly hợp Sinh viên thực hiện Giáo viên hướng dẫn Phan Viết Kiên Nguyễn Ngọc Tú SVTH : Phan Viết Kiên GVHD: Nguyễn Ngọc Tú 8 Trường :ĐHSPKT Vinh Khoa: CKĐL NỘI DUNG TÍNH TOÁN I. Tính toán các thông số cơ bản của ôtô: I.1. Trọng lượng toàn bộ của ôtô: Trọng lượng toàn bộ ô tô được xác định theo công thức sau: G = G a =9525(kg) (1-1) I.2. Bán kính làm việc của bánh xe chủ động: Bán kính làm việc của bánh xe được xác định theo công thức sau: r bx = 4,25). 2 ( d B + (mm) (1-2) Trong đó : B : Chiều rộng lốp d : Đường kính vành Theo đề : Kí hiệu của bánh xe 9,00-20 Ở đây : B=9,00 (inh) =355,600 (mm) d= 20 (inh) =508 (mm) Thay số vào (1-2) ta được : r bx = 4,25). 2 ( d B + =(9,00+20/2).25,4)(mm) I.3. Tỷ số truyền của truyền lực chính i o : Xe tham khảo zil-164 có i o =7,63 II .Xác định mô men ma sát của ly hợp: Ly hợp phải có khả năng truyền hết mômen xoắn lớn nhất của của động cơ . Để đảm bảo yêu cầu truyền hết mô men xoắn lớn nhất của động cơ trong mọi điều kiện thì ta phải có : M ms =M emax .β (1-3) Trong đó : - M ms : mômen ma sát cần thiết của ly hợp . [N.m] - M emax :mômen xoắn lớn nhất của động cơ . [N.m].Theo đề M emax =41[KG.m] SVTH : Phan Viết Kiên GVHD: Nguyễn Ngọc Tú 9 Trường :ĐHSPKT Vinh Khoa: CKĐL - β : hệ số dự trữ của ly hợp . Hệ số dự trữ ly hợp β phải đủ lớn ( β > 1) để đảm bảo ly hợp truyền hết mômen xoắn động cơ trong mọi điều kiện làm việc của nó (khi các bề mặt ma sát bị dầu mỡ rơi vào ,khi các lo xo ép bị giảm tính đàn hồi ,khi các tấm ma sát bị mòn , …) .Mặt khác hệ số β cũng không được lớn quá vì như thế ly hợp không làm tốt chức năng bảo vệ an toàn cho hệ thống truyền lực khi quá tải . Hệ số β được chọn theo thực nghiệm : Đối với ôtô tải: β =1,5÷2,25 . Chọn β =1,8 Thay số vào ta có : M ms =M emax .β =41.1,8 =73,8 [N.m] III . Xác định các kích thước cơ bản của ly hợp : III.1. Bán kính hình vành khăn của bề mặt ma sát đĩa bị động : Bán kính ngoài của tấm ma sát ly hợp được xác định : R 2 = ( ) 3 max 1 2 .3 Rms e KpZ M − πµ β (1-4) Trong đó : µ :Hệ số ma sát trượt giữa các đôi bề mặt ma sát: µ =0,22÷0,3.Xe làm việc trong điều kiện không nặng nhọc và có tính động lực tốt nên chộn hệ số ma sát theo giới hạn nhỏ . Chọn µ =0,25 Z mz : Số đôi bề mặt ma sát ưu tiên chọn một đĩa bị động nên chọn Z mz =2 P : Áp suất pháp tuyến của các bề mặt ma sát .Để đảm bảo tuổi thọ cho các tấm ma sát giá trị p cho phép là [p] =1,4.10 5 ÷2,5.10 5 [N/m 2 ].Vì ly hợp làm việc trong điều kiện nhẹ nên có thể chọn áp suất theo giới hạn trên: p=1,8.10 5 [N/m 2 ] K R : Hệ số tỷ lệ giữa bán kính trong và ngoài bề mặt ma sát , K R = 2 1 R R =0,53÷0,75 .Chọn K R =0,65 Thay vào (1-2) ta có : SVTH : Phan Viết Kiên GVHD: Nguyễn Ngọc Tú 10 [...]... So sánh kết quả tính được với ứng suất cho phép ta thấy ly hợp làm việc đảm bảo bền  Tính toán đinh tán nối moay-ơ với xương đĩa bị động: Đinh tán nối moay-ơ với xương đĩa bị động được làm bằng thép có đường kính d=(6÷10)mm Đồi với xe con chọn d=6 (mm) Đường kính mũ đinh tán được tính theo công thức sau: Dmd =(1,6÷1,75).d ,chọn Dmd =1,6.d=1,6.6=9,6[mm] Ø35 Ø108 F Ø9,6 Ø9,6 l Ø22 Ø6 Sơ đồ tính toán. .. ứng suất cho phép [τ ] = (6500 ÷8000)KG/cm2 τ < [τ ] nên lò xo giảm chấn làm việc đảm bảo bền VI .Tính toán và thiết kế dẫn động ly hợp: VI.1 .Tính toán dẫn động ly hợp: VI.1.1.Sơ đồ tính toán dẫn động ly hợp: Các kích thước cơ bản và các thông số động học của cơ cấu dẫn động ly hợp của xe tham khảo theo sơ đồ ở trên hình vẽ Kích thước đòn dẫn động (mm) a 400 SVTH : Phan Viết Kiên b c d e 110 160 70 90... ] V.2 Tính toán Moay-ơ đĩa bị động :  Chiều dài moay-ơ được chọn tương đối lớn để giảm độ đảo của đĩa bị động ,moay-ơ được lắp với xương đĩa bị động bằng đinh tán và ghép với trục bằng then hoa d h Tính toán moay-ơ ta tính toán theo ứng suất cắt và dập trên then hoa D dtb Do trục ly hợp cũng là trục sơ cấp của hộp số ,nên đường kính ngoài trục ly hợp D được tính theo trục sơ cấp hộp số được tính sơ... Bán kính tương ứng vòng ngoài ,vòng trong của hình vành khăn bề mặt ma sát [cm] Thay số vào công thức (1-10) ta có: Lr = 3884,19 = 13, 28 [KG.m/cm2 ] 2.π 5, 40 2 − 3,512 ( ) So sánh kết quả tính được giữa công trượt riêng và công trượt riêng cho phép ta thấy Lr < [Lr] ly hợp đảm bảo bền IV.6 Nhiệt sinh ra do trượt ly hợp : Ngoài việc tính toán kiểm tra công trượt riêng ,ly hợp còn cần phải tính toán. .. phêrado phêrado đồng hoặc Atbet đồng -Tấm ma sát được gắn với xương đĩa bị động bằng đinh tán Vật liệu của đinh tán băng thép hoặc nhôm -Đường kính đinh tán được lấy trong khoảng (4÷6)mm.Đối với xe con có thể chọn đường kính đinh tán là 5mm -Chiều dày xương đĩa bị động được lấy trong khoảng (1,5÷2,0)mm.Chọn 1,5mm -Đinh tán được bố trí theo hai dãy tương ứng với các bán kinh trong là r1 và bán kính ngoài... theo khối lượng tính toán chế độ nhiệt ở trên có thể được xác định theo công thức : m 2 π R2 − R12 ρ δ≥ ( ) (1-12) Trong đó : ρ :Khối lượng riêng của đĩa ép Với vật liệu làm bằng gang thì ρ=7800[kg/m3 ] Thay số các đại lượng đã biết vào (1-12) ta có: δ≥ 3,92 = 0, 034 [m] = 34 [mm] π ( 0, 0540 − 0, 03512 ) 7800 2 V Tính toán sức bền một số chi tiết chủ yếu của ly hợp : V.1 Tính toán sức bền của đĩa... Gm =0 g : Gia tốc trọng trường g=9,81 [m/s2 ] rbx :Bánh kính làm việc của bánh xe chủ động rbx =0,6096 [m] ih1 : Tỷ số truyền của hộp số ở tay số 1 Theo đề ih1 =7,44 ip : Tỷ số truyền của hộp số phụ ip =1 io :Tỷ số truyền của truyền lực chính io =7,63 δ t : Hệ số tính đến khối lượng chuyển động quay trong hệ thống truyền lực trong tính toán thiết kế lấy δ t =1,05÷1,06 Chọn δ t =1,05 Thay số vào (1-6)... các bán kinh trong là r1 và bán kính ngoài là r2 Số lượng đinh tán có thể chọn n=36 đinh tán Dãy ngoài có bán kính là r2=81,94[mm] ,với số lượng đinh tán là n2=20 Dãy trong có bán kính là r1= 66,23 [mm] ,với số lượng đinh tán là n1=16 SVTH : Phan Viết Kiên 17 GVHD: Nguyễn Ngọc Tú Trường :ĐHSPKT Vinh Khoa: CKĐL Lực tác dụng lên mỗi dãy đinh tán được xác định theo công thức : F1 = M e max r1 2( r12 + r22... Ø108 F Ø9,6 Ø9,6 l Ø22 Ø6 Sơ đồ tính toán đinh tán gắn xương đĩa bị động với moay-ơ Đinh tán được bố trí một dãy với bán kính là r =54 [mm] ,số lượng đinh tán chọn n=8 (đinh) Lực tác dụng lên đinh tán được xác định theo công thức sau: F= 2.M e max 2.41 = = 1059 [N] D 0,108 Đinh tán được kiểm tra theo ứng suất cắt và ứng suất dập : -Ứng suất cắt của đinh tán : τc = F 1259 = = 5569972 2 π d 3,14.0,006... hết sức cần thiết IV.1 Mô men quán tính quy dẫn Ja [kg.m.s2 ]: Mô men quán tính khối lượng quy dẫn Ja được xác định từ điều kiện cân bằng động năng khi ôtô đang chuyển động xác định theo công thức sau: 12 SVTH : Phan Viết Kiên GVHD: Nguyễn Ngọc Tú Trường :ĐHSPKT Vinh Khoa: CKĐL 2  Ga + Gm  rbx 2  Ja =    i i i δ t [kg.m.s ] g   h1 p o (1-6) Trong đó : Ga : Trọng lượng toàn bộ của ôtô Ga=9525 . túc chúng em đã hoàn thành xong Đồ án môn hoc Tính toán thiết kế ôtô. Tuy nhiên do là lần đầu tiên chúng em vận dụng lý thuyết đã học, vào tính toán và thiết kế ôtô cụ thể theo thông số cho trước,. cứu, thiết kế tính toán đó là yêu cầu cấp thiết. Có như vậy ngành sản xuất ô tô của ta mới có thương hiệu riêng cho mình trên thị trường quốc tế. Sau khi học xong môn học TÍNH TOÁN THIẾT KẾ ÔTÔ, . môn học TÍNH TOÁN THIẾT KẾ ÔTÔ, chúng em được tổ bộ môn giao làm nhiệm vụ Đồ án môn học. Trong quá trình tính toán để hoàn thành Đồ án môn học chuyên nghành này, bước đầu chúng em đã gặp không