TR NG ĐH CÔNG NGH SÀI GÒN ƯỜ Ệ TR NG ĐH CÔNG NGH SÀI GÒN ƯỜ Ệ Ệ Ệ BT L N: K THU T ĐI NỚ Ỹ Ậ Ệ CH NG 1ƯƠ : T NG QUAN V Đ NG C KHÔNG Ổ Ề Ộ Ơ Đ NG B BA PHAỒ Ộ 1.1. KHÁI NI M CHUNG Ệ Đ ng c không đ ng b 3 pha là máy đi n xoay chi u ,làm vi c theo nguyên lý c m ngộ ơ ồ ộ ệ ề ệ ả ứ đi n t , có t c đ c a rotor khác v i t c đ t tr ng quay trong máy .ệ ừ ố ộ ủ ớ ố ộ ừ ườ Đ ng c không đ ng b 3 pha đ c dùng nhi u trong s n xu t và sinh ho t vì ch t oộ ơ ồ ộ ượ ề ả ấ ạ ế ạ đ n gi n , giá r , đ tin c y cao , v n hành đ n gi n , hi u su t cao , và g n nh khôngơ ả ẻ ộ ậ ậ ơ ả ệ ấ ầ ư c n b o trì. ầ ả D i công su t r t r ng t vài Watt đ n 10.000hp . Các đ ng c t 5hp tr lênả ấ ấ ộ ừ ế ộ ơ ừ ở h u h t là 3 pha còn đ ng c nh h n 1hp th ng là m t pha .ấ ế ộ ơ ỏ ơ ườ ộ 1.2. C U T OẤ Ạ Gi ng nh các lo i máy đi n quay khác ,đ ng c không đ ng b ba pha g m có các bố ư ạ ệ ộ ơ ồ ộ ồ ộ ph n chính sau :ậ + ph n t nh hay còn g i là stato ầ ỉ ọ + ph n quay hay còn g i là roto ầ ọ 1.2.1. PH N T NH ( hay STATORẦ Ỉ ): Trên stator có võ , lõi thép và dây qu n ấ 1.2.1.1. VÕ MÁY : Võ máy có tác d ng c đ nh lõi thép và dây qu n .Th ng võ máy làm b ng gang . Đ iụ ố ị ấ ườ ằ ố v i v máy có công su t t ng đ i l n ( 1000 kw ) th ng dung thép t m hàn l i làm vớ ỏ ấ ươ ố ớ ườ ấ ạ ỏ máy ,tùy theo cách làm ngu i ,máy và d ng v máy cũng khác nhau .ộ ạ ỏ SV: NGUY N CÔNG B NG - H NG CH N HUYỄ Ằ Ồ Ấ Trang 1 TR NG ĐH CÔNG NGH SÀI GÒN ƯỜ Ệ TR NG ĐH CÔNG NGH SÀI GÒN ƯỜ Ệ Ệ Ệ BT L N: K THU T ĐI NỚ Ỹ Ậ Ệ 1.2.1.2.L I THÉPỎ Lõi thép là ph n d n t . Vì t tr ng đi qua lõi thép là t tr ng quay nên đ gi mầ ẫ ừ ừ ườ ừ ườ ể ả b t t n hao , lõi thép đ c làm b ng nh ng lá thép k thu t đi n dày 0,5 mm ép l i . Khiớ ổ ượ ằ ữ ỹ ậ ệ ạ đ ng kính ngoài c a lõi thép nh h n 990mm thì dùng c t m thép tròn ép l i . Khiườ ủ ỏ ơ ả ấ ạ đ ng kính ngoài l n h n tr s trên thì ph i dùng nh ng t m thép hình r qu t ( hinh 1.2ườ ớ ơ ị ố ả ữ ấ ẻ ạ ) ghép l i thành kh i tròn .ạ ố M i lõi thép k thu t đi n đ u cóỗ ỹ ậ ệ ề ph s n cách đi n trên b m t đủ ơ ệ ề ặ ể gi m hao t n do dòng đi n xoáyả ổ ệ gây nên .N u lõi thép ng n thì cóế ắ th ghép thành m t kh i n u lõiể ộ ố ế thép quá dài thì ghép thành nh ngữ t m ng n m i t m thép dài t 6ấ ắ ỗ ấ ừ đ n 8 cm đ t cách nhau 1cm đế ặ ể thông gió cho t t .M t trong cùa láố ặ thép có s r nh đ d t dây qu n .ẽ ả ể ặ ấ 1.2.1.3. DÂY QU NẤ : Dây qu n stator đ c đ t vài cácấ ượ ặ rãnh c a lõi thép và đ c cách đi n t t v i lõi thép . Dây qu n ph n ng là ph n dây b ngủ ượ ệ ố ớ ấ ấ ứ ầ ằ đ ng đ c trong các rãnh ph n ng và làm thành m t ho c nhi u vòng kín .Dây qu n là bồ ượ ầ ứ ộ ặ ề ấ ộ ph n quan tr ng nh t c a đ ng c vì nó tr c ti p tham gia vào quá trình bi n d i năngậ ọ ấ ủ ộ ơ ự ế ế ổ l ng t đi n năng thành c năng . Đ ng th i v m t kinh t thì giá thành c a dây qu nượ ừ ệ ơ ồ ờ ề ặ ế ủ ấ cũng chi m t l khá cao trong toàn b giá thành c a máy. ế ỷ ệ ộ ủ + Các yêu c u đ i v i dây qu n bao g m :ầ ố ớ ấ ồ - Sinh ra đ c m t s c đi n đ ng c n thi t có th cho m t dòng đi n nh t đ nhượ ộ ứ ệ ộ ầ ế ể ộ ệ ấ ị ch y qua mà không b nóng quá m t nhi t đ nh t đ nh đ sinh ra m t moment c n thi tạ ị ộ ệ ộ ấ ị ể ộ ầ ế đ ng th i đ m b o đ i chi u t t .ồ ờ ả ả ổ ề ố - Tri t đ ti t ki m v t li u , k t c u đ n gi n làm vi c ch c ch n an toàn ệ ể ế ệ ậ ệ ế ấ ơ ả ệ ắ ắ - Dây qu n ph n ng có th phân ra làm các lo i ch y u sau :ấ ấ ứ ể ạ ủ ế + Dây qu n x p đ n và dây qu n x p ph c t p ấ ế ơ ấ ế ứ ạ + Dây qu n song đ n và dây qu n song ph c t p ấ ơ ấ ứ ạ ∗ Trong m t s máy c l n còn dùng dây qu n h n h p đó là s k t h p gi a hai dâyộ ố ở ớ ấ ỗ ợ ự ế ợ ữ qu n x p và song .ấ ế 1.2.2. PH N QUAY ( hay ROTOR )Ầ Ph n này g m 2 b ph n chính là lõi thép và dây qu n rotor:ầ ồ ộ ậ ấ 1.2.2.1 LÕI THÉP : Nói chung ng i ta dùng các lá thép k thu t đi n nh stator lõi thép đ c ép tr cườ ỹ ậ ệ ư ở ượ ự ti p lên tr c máy ho c lên m t giá rotor c a máy .Phía ngoài c a lá thép có s rãnh đ đ tế ụ ặ ộ ủ ủ ẽ ể ặ dây qu n .ấ SV: NGUY N CÔNG B NG - H NG CH N HUYỄ Ằ Ồ Ấ Trang 2 Hình 1.2 t m thép hình r qu t ấ ẻ ạ TR NG ĐH CÔNG NGH SÀI GÒN ƯỜ Ệ TR NG ĐH CÔNG NGH SÀI GÒN ƯỜ Ệ Ệ Ệ BT L N: K THU T ĐI NỚ Ỹ Ậ Ệ 1.2.2.2 DÂY QU N ROTORẤ : Phân lo i làm hai lo i chính rotor ki u dây qu n va roto ki u l ng sóc:ạ ạ ể ấ ể ồ Lo i rotor ki u dây qu n : rotor ki u dây qu n (hình 1.3 ) cũng gi ng nh dây qu n baạ ể ấ ể ấ ố ư ấ pha stator và có cùng s c c t dây qu n stator .Dây qu n ki u này luôn đ u hình sao ( Y )ố ự ừ ấ ấ ể ấ và có ba đ u ra đ u vào ba vành tr t g n vào tr c quay rotor và cách đi n v i tr c .Baấ ấ ượ ắ ụ ệ ớ ụ ch i than c đ nh và luôn tỳ trên vành tr t này đ d n đi n và m t bi n tr cũng n i saoổ ố ị ượ ể ẫ ệ ộ ế ở ố n m ngoài đ ng C đ kh i đ ng ho c đi u ch nh t c đ .ằ ộ ơ ể ở ộ ặ ề ỉ ố ộ Hình 1.3 : rotor ki u dây qu nể ấ Rotor ki u l ng sóc ( hình 1.4 ) : G m các thanh đ ng ho c thanh nhôm đ t trong rãnhể ồ ồ ồ ặ ặ và b ng n m ch b i hai vành ng n m ch hai đ u .V i đ ng c nh ,dây qu n rotorị ắ ạ ở ắ ạ ở ấ ớ ộ ơ ỏ ấ đ c đúc nguyên kh i g m thanh d n , vành ng n m ch, cánh t n nhi t và cánh qu t làmượ ố ồ ẫ ắ ạ ả ệ ạ mát .Các đ ng c công su t trên 100kw thanh d n làm b ng đ ng đ c đ t vào các rãnhộ ơ ấ ẫ ằ ồ ượ ặ rotor và g n ch t vành ng n m ch .ắ ặ ắ ạ SV: NGUY N CÔNG B NG - H NG CH N HUYỄ Ằ Ồ Ấ Trang 3 TR NG ĐH CÔNG NGH SÀI GÒN ƯỜ Ệ TR NG ĐH CÔNG NGH SÀI GÒN ƯỜ Ệ Ệ Ệ BT L N: K THU T ĐI NỚ Ỹ Ậ Ệ 1.2.3. KHE HỞ : Vì rotor là m t kh i tròn nên khe h đ u , khe h trong máy đi n không đ ng b r tộ ố ở ề ở ệ ồ ộ ấ nh ( t 0,2mm đ n 1mm trong máy đi n c nh và v a ) đ h n ch dòng đi n t hóa l yỏ ừ ế ệ ở ỏ ừ ể ạ ế ệ ừ ấ t l i vào ,và nh v y có th làm cho h s công su t c a máy tăng cao .ừ ướ ư ậ ể ệ ố ấ ủ 1.3. NGUYÊN LÝ LÀM VI C Đ NG C KHÔNG Đ NG B BA PHAỆ Ộ Ơ Ồ Ộ 1.4. Khi có dòng đi n ba pha ch y trong dây qu n stato thì trong khe h không khí su tệ ạ ấ ở ấ hi n t tr ng quay v i t c đ nệ ừ ườ ớ ố ộ 1 = 60f 1 /p (f 1 là t n s l i đi n ; p là s c p c c ; t c đầ ố ướ ệ ố ặ ự ố ộ t tr ng quay ) .T tr ng này quét qua dây qu n nhi u pha t ng n m ch nên trong dâyừ ườ ừ ườ ấ ề ự ắ ạ qu n rotor có dòng di n Iấ ệ 2 ch y qua . T thông do dòng đi n này sinh ra h p v i t thôngạ ừ ệ ợ ớ ừ c a stator t o thành t thông t ng khe h . Dòng đi n trong dây qu n rotor tác d ng v iủ ạ ừ ổ ở ở ệ ấ ụ ớ t thông khe h sinh ra moment . Tác d ng đó có quan h m t thi t v i t c đ quay n c aừ ở ụ ệ ậ ế ớ ố ộ ủ rotor . Trong nh ng ph m vi t c đ khác nhau thì ch đ làm vi c c a máy cũng khác nhauữ ạ ồ ộ ế ộ ệ ủ . Sau đây ta s nghiên c u tác d ng c a chúng trong ba ph m vi t c đ .ẽ ứ ụ ủ ạ ố ộ H s tr t s c a máy :ệ ố ượ ủ s = = Nh v y khi n = n1 thì s = 0 , còn khi n = 0 thì s = 1 ; khi n > n1 ,s < 0 và rotor quayư ậ ng c chi u t tr ng quay n < 0 thì s > 1 .ượ ề ừ ườ SV: NGUY N CÔNG B NG - H NG CH N HUYỄ Ằ Ồ Ấ Trang 4 TR NG ĐH CÔNG NGH SÀI GÒN ƯỜ Ệ TR NG ĐH CÔNG NGH SÀI GÒN ƯỜ Ệ Ệ Ệ BT L N: K THU T ĐI NỚ Ỹ Ậ Ệ 1.3.1 ROTOR QUAY CÙNG CHI U T TR NG NH NG T C Đ n < nẾ Ừ ƯỜ Ư Ố Ộ 1 ( 0 < s < 1) Gi thuy t v chi u quay nả ế ề ề 1 c a t tr ng khe h Φ và c a rotor n nh hình 1.5aủ ừ ườ ở ủ ư .Theo qiu t c bàn tay ph i , xác đinh đ c chi u s c đi n đ ng Eắ ả ượ ề ứ ệ ộ 2 và I 2 ; theo quy t c bànắ tay trái , xac đ nh đ c l c F và moment M . Ta th y F cùng chi u quay c a rotor , nghĩa láị ượ ự ấ ề ủ đi n năng đ a t i stator , thông qua t tru ng đã bi n đ i thành c năng trên tr c quay rotorệ ư ớ ừ ờ ế ổ ơ ụ theo chi u t tr ng quay nề ừ ườ 1 , nh v y đông c làm vi c ch đ đ ng c đi n . ư ậ ơ ệ ở ế ộ ộ ơ ệ 1.3.2 ROTOR QUAY CÙNG CHI U NH NG T C Đ n > nỀ Ư Ố Ộ 1 (s < 0) . Dùng đ ng c s c p quay rotor c a máy đi n không đ ng b v t t c đ d ng b nộ ơ ơ ấ ủ ệ ồ ộ ượ ố ộ ồ ộ > n 1 .Lúc đó chi u t tr ng quay quét qua dây qu n rotor s ng c l i , s c đi n đ ng vàề ừ ườ ấ ẽ ượ ạ ứ ệ ộ dòng đi n trong dây qu n rotor cũng đ i chi u nên chi u nên chi u c a M cũng ng cệ ấ ổ ề ề ề ủ ượ chi u nề 1 , nghĩa là ng c chi u v i rotor , nên đó là moment hãm ( hình 1.5b ).Nh v y máyượ ề ớ ư ậ đã bi n c năng tác d ng lên tr c đ ng c đi n ,do đ ng c s c p kéo thành đi n năngế ơ ụ ụ ộ ơ ệ ộ ơ ơ ấ ệ cung c p cho l i đi n ,nghĩa là đ ng c làm vi c ch đ máy phát .ấ ướ ệ ộ ơ ệ ở ế ộ 1.3.3. ROTOR QUAY NG C CHI U T TR NG n < 0 (s > 1) ƯỢ Ề Ừ ƯỜ Vì nguyên nhân nào đó mà rotor c a máy đi n quay ng c chi u t tr ng quay hìnhủ ệ ượ ề ừ ườ 1.5c , lúc này chi u c a s c đi n đ ng và moment gi ng nh ch đ đ ng c .Vìề ủ ứ ệ ộ ố ư ở ế ộ ộ ơ moment sinh ra ng c chi u quay v i rotor nên có tác d ng hãm rotor l i . Tr ng h p nàyượ ề ớ ụ ạ ườ ợ máy v a l y đi n năng l i đi nừ ấ ệ ở ướ ệ vào , v a l y c năng t đ ng c sừ ấ ơ ừ ộ ơ ơ c p .Ch đ làm vi c này g i là chấ ế ộ ệ ọ ế đ hãm đi n t .ộ ệ ừ 1.4 . CÁC Đ NG Đ C TÍNHƯỜ Ặ C A Đ NG C KHÔNG D NGỦ Ộ Ơ Ồ B Ộ Đ c tính t c đ n = F(Pặ ố ộ 2 ) SV: NGUY N CÔNG B NG - H NG CH N HUYỄ Ằ Ồ Ấ Trang 5 TR NG ĐH CÔNG NGH SÀI GÒN ƯỜ Ệ TR NG ĐH CÔNG NGH SÀI GÒN ƯỜ Ệ Ệ Ệ BT L N: K THU T ĐI NỚ Ỹ Ậ Ệ Theo công th c h s tr t ,ta có : ứ ệ ố ượ n = n1(1-s) Trong đó : s = . Khi đ ng c không t i Pộ ơ ả cu << P dt nên s ~ 0 đ ng c đi n quay g n t c độ ơ ệ ầ ố ộ đ ng b n ~ nồ ộ 1 .Khi tăng t i thì t n hao đ ng cũng tăng lên n gi m m t ít , nên đ ng đ cả ổ ồ ả ộ ườ ặ tính t c đ là đ ng d c xu ng .ố ộ ườ ố ố Đ c tính moment M=f(Pặ 2 ) Ta có M = f(s) thay đ i r t nhi u .nh ng trong ph m vi 0 < s < sổ ấ ề ư ạ m thì đ ng M = f(s) g nườ ầ gi ng đ ng th ng ,nên Mố ườ ẳ 2 = f(P 2 ) đ ng th ng qua g c t a đ .ườ ẳ ố ọ ộ Đ c tính hi u su t ặ ệ ấ η = f(P 2 ) Ta có hi u su t c a máy đi n không d ng b : ệ ấ ủ ệ ồ ộ η = 100% ∑P t ng t n hao, nh ng đây ch có t n hao đ ng thay đ i theo ph t i còn các t n haoổ ổ ư ở ỉ ổ ồ ổ ụ ả ổ khác là không đ i . ổ Đ c tính h s công su t cosặ ệ ố ấ ϕ = f(P 2 ) . Vì đ ng c luôn luôn nh n công su t ph n kháng t l i .Lúc không t i cosộ ơ ậ ấ ả ừ ướ ả ϕ r t th pấ ấ th ng < 0,2 .Khi có t i dòng đi n Iườ ả ệ 2 tăng lên nên cosϕ cũng tăng . 1.5. CÁC PH NG PHÁP KH I Đ NG ĐÔNG C KHÔNG Đ NG B BA PHA ƯƠ Ở Ộ Ơ Ồ Ộ 1.5.1. PH NG PHÁP Đ I Đ U DÂY QU NƯƠ Ổ Ấ Ấ Trong quá trình v n hành đ ng c đi n khi kh i đ ng chúng ta c n quan tâm đ n haiậ ộ ơ ệ ở ộ ầ ế v n đ ấ ề ∗ Gi m th p dòng đi n kh i đ ng(qua h th ng dâyd n chính vào dây qu n stato đ ngả ấ ệ ở ộ ệ ố ẫ ấ ộ c ) ngay th i đi m kh i đ ng .ơ ờ ể ở ộ ∗ Ph ng pháp gi m th p dòng đi n kh i đ ng th c ch t là gi m th p đi n áp cung c pươ ả ấ ệ ở ộ ự ấ ả ấ ệ ấ vào đ ng c t i th i di m kh i đ ng . Theo lý thuy t chúng ta có đ c quan h :momentộ ơ ạ ờ ể ở ộ ế ượ ệ ( hay ng u l c) kh i đ ng t l thu n v i bình ph ng giá tr đi n áp hi u d ng c p vàoẫ ự ở ộ ỷ ệ ậ ớ ươ ị ệ ệ ụ ấ đ ng c ,nh v y gi m giá tr dòng đi n kh i đ ng d n t i h u qu gi m th p giá tr c aộ ơ ư ậ ả ị ệ ở ộ ẫ ớ ậ ả ả ấ ị ủ moment kh i đ ng.ở ộ Trong th c t các bi n pháp gi m dòng kh i đ ng có th chia làm hai d ng nh sau ự ế ệ ả ở ộ ể ạ ư ∗ Gi m đi n áp ngu n c p vào dây qu n stato b ng ph ng pháp : bi n áp gi m áp ,hayả ệ ồ ấ ấ ằ ươ ế ả l p đ t các ph n t h n áp(c u phân áp)dùng đi n tr hay đi n c m .ắ ặ ấ ử ạ ầ ệ ở ệ ả ∗ S d ng b bi n đ i đi n áp xoay chi u 3 pha,dùng linh ki n đi n t đi u ch nh thayử ụ ộ ế ổ ệ ề ệ ệ ử ề ỉ d i đi n áp hi u d ng ngu n áp 3 pha c p vào đ ng c .H th ng kh i đ ng này đ c g iổ ệ ệ ụ ồ ấ ộ ơ ệ ố ở ộ ượ ọ là ph ng pháp kh i đ ng m n (soft start) cho đ ng c ươ ở ộ ề ộ ơ Các ph ng pháp ra dây trên stato cua đ ng c không đ ng b 3 pha :ươ ộ ơ ồ ộ  Đ ng c 3 pha 6 đ u dây ra ( đ u v n hành theo m t trong hai c p đi n áp ngu n 3 phaộ ơ ầ ấ ậ ộ ấ ệ ồ t ng ng so v i s đ đ u Y hay ươ ứ ớ ơ ồ ấ   Đ ng c 3 pha 9 đ u dây ra ( đ u v n hành theo m t trong hai ph ng pháp : đ u Y n iộ ơ ầ ấ ậ ộ ươ ấ ố ti p – Y song song , ế n i ti p -ố ế  song song . )  Đ ng c 3 pha 12 đ u day ra (đ u v n hành theo m t trong b n c p đi n áp ngu n 3ộ ơ ầ ấ ậ ộ ố ấ ệ ồ pha t ng ng v i m t trong s đ đ u dây Y n i ti p , Y song song , ươ ứ ớ ộ ơ ồ ấ ố ế n i ti p ,ố ế  song song ) 1.5.2. GI M DÒNG KH I Đ NG DÙNG ĐI N TR GI M ÁP C P VÀO DÂY Ả Ở Ộ Ệ Ở Ả Ấ QU NẤ SV: NGUY N CÔNG B NG - H NG CH N HUYỄ Ằ Ồ Ấ Trang 6 TR NG ĐH CÔNG NGH SÀI GÒN ƯỜ Ệ TR NG ĐH CÔNG NGH SÀI GÒN ƯỜ Ệ Ệ Ệ BT L N: K THU T ĐI NỚ Ỹ Ậ Ệ M t trong các bi n pháp gi m áp là đ u n i ti p di n tr Rmm v i b dây qu n statorộ ệ ả ấ ố ế ệ ở ớ ộ ấ t i lúc kh i đ ng .tác d ng c a Rmm trong tr ng h p này là làm gi m áp đ t vào t ngạ ở ộ ụ ủ ườ ợ ả ặ ừ pha dây qu n stator .ấ T ng t nh ph ng pháp đ i s đ đ u dây đ gi m dòng kh i đ ng ph ng phápươ ự ư ươ ổ ơ ồ ấ ể ả ở ộ ươ gi m áp c p vào dây qu n stator cũng làm gi m moment m máy . Do tính ch t moment tả ấ ấ ả ở ấ ỉ l bình ph ng đi n áp c p vào đ ng c . th ng chúng ta ch n các c p gi m áp : 80 % ,ệ ươ ệ ấ ộ ơ ườ ọ ấ ả 64% , 50% cho đ ng c .T ng ng v i các c p gi m áp này ,moment m máy ch kho nộ ơ ươ ứ ớ ấ ả ở ỉ ả 65% ;50% và 25% giá tr moment m máy khi c p ngu n tr c ti p b ng đ nh m c vào dâyị ở ấ ồ ự ế ằ ị ứ qu n stator .ấ 1.5.3. GI M DÒNG KH I Đ NG DÙNG ĐI N C M GI M ÁP C P VÀO DÂY QU N:Ả Ở Ộ Ệ Ả Ả Ấ Ấ Tr ng h p này đ gi m áp c p vào dây qu n stator t i lúc kh i đ ng .Chúng ta đ uừơ ợ ể ả ấ ấ ạ ở ộ ấ n i ti p đi n c m ( có giá tr đi n kháng )Xmm v i dây qu n stator .ố ế ệ ả ị ệ ớ ấ Do tính ch t moment t l bình th ng đi n áp c p vào đ ng c , th ng chúng ta ch nấ ỉ ệ ườ ệ ấ ộ ơ ườ ọ các c p gi m áp : 80%, 64%, và 50% cho đ ng c .T ng ng v i các c p gi m áp này ,ấ ả ộ ơ ươ ứ ớ ấ ả moment m máy ch còn kho n 65%, 50%, và 25% giá tr moment m máy khi c p ngu nở ỉ ả ị ở ấ ồ tr c ti p b ng đúng đ nh m c vào dây qu n stator .ự ế ằ ị ứ ấ 1.5.4. GI M DÒNG KH I Đ NG DÙNG MÁY BI N ÁP T NG U GI M ÁPẢ Ở Ộ Ế Ự Ẩ Ả : V i các ph ng pháp gi m dòng m máy dùng Rmm hay Xmm,dòng đi n m máy quaớ ươ ả ở ệ ở dây qu n cũng chính la dòng đi n qua dây ngu n . Khi s d ng bi n áp gi m áp đ t vàoấ ệ ồ ử ụ ế ả ặ dây qu n stator lúc kh i đ ng ,dòng đi n m máy qua dây qu n gi m th p .Nh ng dòngấ ở ộ ệ ở ấ ả ấ ư đi n này ch xu t hi n phía th c p bi n áp còn dòng đi n qua dây ngu n chính là dòngệ ỉ ấ ệ ứ ấ ế ệ ồ qua s c p bi n áp.ơ ấ ế V i bi n áp gi m áp, dòng đi n phía s c p s có giá tr th p h n dòng điên phía thớ ế ả ệ ơ ấ ẽ ị ấ ơ ứ c p. Tóm l i khi dùng máy bi n áp gi m áp đ gi m dòng kh i đ ng , dòng đi n m máyấ ạ ế ả ể ả ở ộ ệ ở qua dây ngu n s th p h n dòng đi n m máy khi dùng ph ng pháp gi m dòng v i Rmmồ ẽ ấ ơ ệ ở ươ ả ớ hay Xmm. Khi dùng bi n áp gi m áp đ gi m dòng kh i đ ng th i gian ho t đ ng c a máy bi nế ả ể ả ở ộ ờ ạ ộ ủ ế áp t n t i r t ng n ; chúng ta có th s d ng m t trong các d ng bi n áp t ng u sau : ồ ạ ấ ắ ề ử ụ ộ ạ ế ự ẫ + Bi n áp t ng u lo i 3 pha 3 tr ế ự ẫ ạ ụ + Bi n áp t ng u 3 pha do .ế ự ẫ T ng t tr ng h p đã nêu trong các danh m c trên , máy bi n áp gi m áp đ c bươ ự ườ ợ ụ ế ả ượ ố trí nhi u c p đi n áp ra t ng ng v i các m c 80%, 64% và 50% giá tr moment m máyề ấ ệ ươ ứ ớ ứ ị ở tr c ti p ch còn kho n 65%, 50%, 25% giá tr moment m máy tr c ti p (khi c p ngu nự ế ỉ ả ị ở ự ế ấ ồ tr c ti p b ng đúng đ nh m c c p vào stator ).ự ế ằ ị ứ ấ 1.6. Đ NG C 3 PHA ROTOR L NG SÓC 9 Đ U DÂY:Ộ Ơ Ồ Ầ 1.6.1.PH NG PHÁP RA DÂY:ƯƠ SV: NGUY N CÔNG B NG - H NG CH N HUYỄ Ằ Ồ Ấ Trang 7 TR NG ĐH CÔNG NGH SÀI GÒN ƯỜ Ệ TR NG ĐH CÔNG NGH SÀI GÒN ƯỜ Ệ Ệ Ệ BT L N: K THU T ĐI NỚ Ỹ Ậ Ệ V i ph ng pháp ra 9 đ u, chúng ta có hai tr ng h pớ ươ ầ ườ ợ : + Đ ng c ra 9 đ u v n hành theo s đ đ u Y n i ti p hay Y song song.ộ ơ ầ ậ ơ ồ ấ ố ế + Đ ng c ra 9 đ u v n hành theo s đ đ u ộ ơ ầ ậ ơ ồ ấ ∆ n i ti p hay ố ế ∆ song song. S đ liên k t các phase dây qu n cho m i tr ng h p nêu trên hoàn toàn khác bi t;ơ ồ ế ấ ỗ ườ ợ ệ chúng ta kh o sát t ng tr ng h p nh sau. Trong hìnhả ừ ườ ợ ư 1.7 ;1.8 ; 1.9 chúng ta kh a sát sỏ ơ đ nguyên lý c a s đ ra dây, các s đ đ u dây v n hành theo d ng Y n i ti p hay Yồ ủ ơ ồ ơ ồ ấ ậ ạ ố ế song song. Trong hình 1.10; 1.11; 1.12 dùng đ kh o sát s đ nguyên lý c a s đ ra dây,ể ả ơ ồ ủ ơ ồ các s đ đ u dây v n hành theo d ng ơ ồ ấ ậ ạ ∆ n i ti p hay ố ế ∆ song song. Hình 1.7 : s đ nguyên lý c a các đ u dây ra và b ng b trí các đ u dây ra c aơ ồ ủ ầ ả ố ầ ủ đ ng c 3 pha 9 đ u (ộ ơ ầ d u Y n i ti p, Y song song ầ ố ế ). SV: NGUY N CÔNG B NG - H NG CH N HUYỄ Ằ Ồ Ấ Trang 8 TR NG ĐH CÔNG NGH SÀI GÒN ƯỜ Ệ TR NG ĐH CÔNG NGH SÀI GÒN ƯỜ Ệ Ệ Ệ BT L N: K THU T ĐI NỚ Ỹ Ậ Ệ 2 5 6 8 9 1 4 7 3 1 2 3 4 5 5 8 7 9 B NG B TRÍ 9 Đ U DÂYẢ Ố Ầ Trong hình 1.7: M i pha dây qu n đ c tách thành 2 n a, liên k t 3 n a pha c a 3 phaỗ ấ ượ ử ế ử ủ ta có n a b dây đ u Y và 3 n a pha r i, t ng c ng là 9 đ u ra dây ; ữ ộ ấ ử ờ ổ ộ ầ đi m trung tính c aể ủ n a b dây đ u Y không đ a ra ngoài.ử ộ ấ ư SV: NGUY N CÔNG B NG - H NG CH N HUYỄ Ằ Ồ Ấ Trang 9 TR NG ĐH CÔNG NGH SÀI GÒN ƯỜ Ệ TR NG ĐH CÔNG NGH SÀI GÒN ƯỜ Ệ Ệ Ệ BT L N: K THU T ĐI NỚ Ỹ Ậ Ệ 3 U đm pha U dây Y 1 2 3 4 5 5 8 7 9 L1 L2 L3 ` ½ U đm pha ½ U đm pha 6 9 5 8 2 7 4 1 L1 L2 L3 Hình 1.8 : s đ đ u dây theo d ng Y n i ti p c a đ ng c 3 pha ra 9 đ u dâyơ ồ ấ ạ ố ế ủ ộ ơ ầ SV: NGUY N CÔNG B NG - H NG CH N HUYỄ Ằ Ồ Ấ Trang 10 [...]... ∆ , dòng điện khởi động lúc khởi động động cơ thấp hơn 3 lần so với dòng điện khởi động trực tiếp CHƯƠNG 2: TÍNH TOÁN VÀ THIẾT KẾ MẠCH ĐỘNG LỰC 2.1 ĐỘNG CƠ I: là động cơ 3 pha rotor lồng sóc có các thông số như sau: Pđm = 60Hp Uđm: ∆ /( ∆ // )760v/380v Hiệu suất của động cơ: η =88% Hệ số định mức công suất của động cơ: Cosϕ =0.88 2.1.1 TÍNH TOÁN: Dựa vào thông số định mức của động cơ , chúng ta xác... ĐIỆN 2.2 ĐỘNG CƠ II: là động cơ 3 pha rotor lồng sóc; đổi tốc độ dùng phương pháp đấu đổi cực; đổi tốc ngẩu lực và công suất thay đổi số cực của động cơ là 2p=8 cực và 2p=16 cực các thông số của động cơ vận hành ở tốc độ nhanh gồm: Pđm =10HP Uđm =380v (áp dây) Hiệu suất của động cơ: η =82% Hệ số định mức của động cơ: Cosϕ =0,86 2.2.1 TÍNH TOÁN: Đầu tiên chúng ta xác định các cấp tốc độ của động cơ: +... THUẬT ĐIỆN 2.1.2.2: CHỌN CONTACTOR: S-N25.(50A) Chế độ AC4 dùng cho việc đóng ngắt động cơ không đồng bộ 3 pha rotor lồng sóc ở chế độ hoạt động thường xuyên : M và R (chịu dòng từ 43.9A chở lên ) Chế độ AC3: dùng để đóng ngắt động cơ không đồng bộ 3 pha rotor lồng sóc trong suốt quá trình vận hành thông thường : Do S hoạt động trong thời hạn rất ngắn nên 132 = 22 A ta chọn Contactor chịu dòng từ 6 SV:... theo quan hệ sau: Imm trực tiếp = Udây 3 Zpha CHÚ Ý: Trong trường hợp này, do động cơ đấu Udây pha lúc khởi động là Upha ∆ , do đó giá trị dòng điện qua từng nhánh 1.8.2.2 KHI KHỞI ĐỘNG VỚI SƠ ĐỒ ĐẤU Y: Immtt 1 L1 6 Zpha U dây 4 3 5 2 L2 U dây L3 Dòng điện khởi động tại sơ đồ đấu Y được xác định theo quan hệ sau: Udây Udây ImmY = Zpha = Zpha 3 So sánh các quan hệ ta suy ra kết quả sau: Imm trực tiếp... trong các quan hệ sau: Khi động cơ đấu Y vận hành : UdâyY = 3 Udm pha Khi động cơ đấu ∆ vận hành: Udây ∆ =Udmpha Từ các quan hệ trên chúng ta rút ra nhận xét như sau: UdâyY = 3 Udây ∆ Tóm lại, với động cơ 3 pha ra 6 đầu, thay đổi sơ đồ đấu dây khi vận hành là để nhằm tạo sự tương thích giữa điện áp qui định của nhà sản xuất cho mỗi sơ đồ điện dây với điện áp nguồn lưới 1.8.2 GIẢM DÒNG KHỞI ĐỘNG Trước... điện khởi động trực tiếp qua dây nguồn khi cung cấp nguồn điện lưới vào dây quấn stator của động cơ ( lúc đó dây quấn stator đang đấu ∆ ) + ImmY: dòng điện khởi động qua dây nguồn khi bộ dây stator đấu Y + Upha : điện áp pha nguồn lưới cấp vào dây quấn stato trong lúc khởi động + Udây : điện áp dây nguồn lưới cấp vào dây quán stato trong lúc khởi động + Zpha : Tổng trở tương đương của một pha dây quấn... 1.7 ĐỘNG CƠ 3 PHA ROTOR LỒNG SÓC ĐỔI TỐC CÔNG SUẤT VÀ MOMENT THAY ĐỔI 1.7.1 TỐC ĐỘ NHANH (2p1) : T4 Idây Y//Y Iđm pha Iđm pha T3 T5 L1 Uđm T1 T2 T6 L2 L3 Khi động cơ vận hành tốc độ nhanh, dây quấn đấu theo dạng Y song song , giá trị dòng điện qua các dây nguồn được xác định theo quan IdâyY//Y = 2.Iđmpha Gọi : + η ch : hiệu suất động cơ lúc vận hành tốc độ chậm + (Cos ϕ )ch : hệ số công suất của động. .. NGHỆ SÀI GÒN Ệ BT LỚN: KỸ THUẬT ĐIỆN 1 6 9 7 8 5 4 2 3 L2 L3 L1 1 L1 ½ Uđm pha 4 9 6 3 Uday // 7 8 5 L2 2 Uday // L3 Hình 1.12 : sơ đồ đấu dây theo dạng ∆ song song động cơ 3 pha ra 9 đầu dây + Khi động cơ đấu ∆ nối tiếp để vận hành : Udây ∆ = Uđmpha + Khi động cơ đấu ∆ song song để vận hành : Udây ∆ // ∆ = Udmpha 2 + Từ các quan hệ trên chúng ta rút ra nhận xét như sau : Udây ∆ = 2.Udây ∆ // ∆ SV:...TRƯỜNG ĐH CÔNG NGHỆ SÀI GÒN Ệ BT LỚN: KỸ THUẬT ĐIỆN L1 L2 L3 1 2 3 7 8 9 4 5 L1 1 6 6 ½ Uđm pha 4 7 9 8 5 2 3 L2 U dây Y//Y L3 Hình 1.9 : sơ đồ đấu dây dạng Y song song của động cơ 3 pha ra 9: + Khi động cơ Y nối tiếp để vận hành : UdâyY = 3 Uđmpha + Khi động cơ đấu Y song song để vận hành : 3.Udmpha 2 + Từ các quan hệ trên chúng ta rút ra nhận xét như sau : UdâyY//Y = UdâyY = 2.UdâyY//Y SV: NGUYỄN CÔNG... trên 2.3 ĐỘNG CƠ III: là động cơ 3 pha rotor lồng sóc có các thông số như sau: Pđm = 5HP Uđm: Y/ ∆:380V/220V Hiệu suất của động cơ: : η =82% Hệ số công suất định mức của động cơ: Cosϕ =0,84 2.3.1 TÍNH TOÁN: Dòng điện định mức khi đầy tải là: Iđm = P.đm 3Udây cos ϕ η = 5.746 = 8,03(A) 3.380.0.82.0.84 Giá trị điện áp này là dòng đi qua dây nguồn ( dòng dây ) cấp vào dây quấn stator của động cơ (đang . Ệ Ệ Ệ BT L N: K THU T ĐI NỚ Ỹ Ậ Ệ CH NG 1ƯƠ : T NG QUAN V Đ NG C KHÔNG Ổ Ề Ộ Ơ Đ NG B BA PHA Ộ 1.1. KHÁI NI M CHUNG Ệ Đ ng c không đ ng b 3 pha là máy đi n xoay chi u ,làm vi c theo nguyên lý. ư ậ ể ệ ố ấ ủ 1.3. NGUYÊN LÝ LÀM VI C Đ NG C KHÔNG Đ NG B BA PHA Ộ Ơ Ồ Ộ 1.4. Khi có dòng đi n ba pha ch y trong dây qu n stato thì trong khe h không khí su tệ ạ ấ ở ấ hi n t tr ng quay v. ừ ế ộ ơ ừ ở h u h t là 3 pha còn đ ng c nh h n 1hp th ng là m t pha .ấ ế ộ ơ ỏ ơ ườ ộ 1.2. C U T OẤ Ạ Gi ng nh các lo i máy đi n quay khác ,đ ng c không đ ng b ba pha g m có các bố ư ạ ệ ộ