Đang tải... (xem toàn văn)
đồ án kỹ thuật thi công 1( 5 tầng) đồ án kỹ thuật thi công 1( 5 tầng) đồ án kỹ thuật thi công 1( 5 tầng) đồ án kỹ thuật thi công 1( 5 tầng) đồ án kỹ thuật thi công 1( 5 tầng) đồ án kỹ thuật thi công 1( 5 tầng) đồ án kỹ thuật thi công 1( 5 tầng) đồ án kỹ thuật thi công 1( 5 tầng) đồ án kỹ thuật thi công 1( 5 tầng) đồ án kỹ thuật thi công 1( 5 tầng) đồ án kỹ thuật thi công 1( 5 tầng)
Đồ án Kỹ Thuật Thi Công 1 Nội Dung: Lập phơng án kỹ thuật thi công khung nhà theo phơng pháp đổ bêtông toàn khối Số liệu: + Số tầng: 5 + Số bớc: 18 Phần Móng: Số liệu Móng biên Móng giữa Móng cạnh giữa A 2.4 2.5 2.5 B 1.6 1.6 1.6 T 0.35 0.35 0.35 Phần Thân: -Khoảng cách giữa các bớc cột:B=3m. -Nhịp biên: L1 = 6.2m , L2=3.8m -Chiều cao tầng 1:H 1 = 4.2m. -Chiều cao tầng không gian :H t = 3.2 m -Chiều cao tầng mái : H m = 3.2 m. -Chiều dày sàn trung gian: =12cm -Chiều dày sàn mái: =12cm. -Dầm chính D1 có kích thớc bxh + Nhịp biên:25x65cm + Nhịp giữa:20x40 cm. -Dầm phụ D2 và D3 có kích thớc bxh =20x25 Cột biên bxh Cột giữa bxh Tầng 5 25x30 25x30 Tầng 3+4 25x35 25x35 Tầng 1+2 25x40 25x40 -Hàm lợng cốt thép tính theo m 3 bê tông à% = 2% -Khối lợng riêng của cốt thép: Thep = 7800 kg/m 3 -Tại tầng mái dầm chính D1 có kích thớc bxh là: + Nhịp biên :25x62. + Nhịp giữa:25x38. Phần I: Thiết Kế Ván Khuôn Nguyên tắc cấu tạo: - Từng loại ván khuôn làm việc độc lập, tức là có hệ thống cột chống riêng cho từng loại ván khuôn. - Ván thành của cột và dầm chỉ chịu lực ngang và do kích thớc cấu kiện nhỏ nện ta chọn theo cấu taọ. 1 I:Ván Khuôn Sàn: Dùng nhóm gỗ có: [ ] gỗ = 600 kg/m 3 , [ ] = 110 kg/cm 3 ,E = 1,2.10 5 kg/cm 2 1, Ván Sàn: Ván sàn đợc tạo thành từ các tấm ván nhỏ ghép lại với nhau. Tiết diện ngang của mối tấm ván khuôn 25 x 3 cm. Ván khuôn đợc đặt lên hệ xà gồ và xà gồ kê lên các cột chống, khoảng cách giữa các xà gồ phải đợc tính toán để đảm bảo độ vọng cho phép của sàn. Cột chống đợc làm bằng gỗ và chân cột chống đợc đặt lên nêm gỗ để có thể thay đổi đợc độ cao và tạo điều kiện thuận lợi trong thi công tháo lắp. ( Hình vẽ ) a. Sơ đồ tính Xét một dải ván khuôn rộng 1 m theo phơng vuông góc với xà gồ sơ đồ tính toán là dầm liên tục có gối tựa là các xà gồ và chịu tải phân bố đều. ( Hình vẽ ) b. Tải trọng tác dụng lên 1m sàn: -Tĩnh Tải: + Trọng lợng BTCT: g tc 1 = b . b . h s = 2500 x 1 x 0,12 = 300 kg/m g tt 1 = n . g tc 1 = 1,1 . 300 = 330 kg/m + Trọng lợng ván: g2 tc = g.b. = 600.1.0,03 = 18 kg/m > g tt 1 = n. g tc 1 = 1,1.18 = 19,8 kg/m vậy g tt = g tt 1 + g tt 1 = 330 + 19,8 = 349,8 kg/m - Hoạt tải: + Do ngời và máy: có 1 = 250 kg/m > p tt 1 = n.b. 1 = 1,3 x 1. 250 = 325 kg/m + Do đổ BT và đầm: có = 400 kg/m > p2 11 = 1 x 400 x 1,3 = 520 kg/m p tt = p tt 2 + p tt 2 = 325 + 520 = 845 kg/m Vậy tổng tải trọng tính toán là: q tt = g tt + p tt = 349,8 + 845 = 1195 kg/m 3. Tính toán khoảng cách giữa các xà gồ a, Tính theo điều kiện cờng độ Khả năng chịu uốn của ván khuôn sàn [ ] [ ] WM . = [ ] : ứng suất chịu uốn của ván khuôn sàn W: Mô men chống uốn của ván sàn là: 2 x à g ồ x à g ồ W = bh 2 / 6 = 1 x 0,03 2 /6 = 15.10 -5 m 3 [ ] M =110.10 4 .15.10 -5 kg.m = 166kg.m Mô men lớn nhất mà tải trọng gây ra cho ván khuôn sàn: Mmax = 10 2 lq tt Từ công thức tính mômen lớn nhất suy ra đợc khoảng cách nhỏ nhất của xà gồ tính theo điều kiện bền: L = [ ] m 38,1 1195 16510.10 = ì = tt q M b. Tính theo điều kiện biến dạng của ván khuôn sàn Độ võng giới hạn cho phép của ván sàn [ ] 400 l f = Độ võng lớn nhất của ván khuôn sàn EJ lq f tc 128 . 4 = q tc = g tc + p tc = kg.m 968 1,3 845 1,1 8,349 =+ 8 33 10.225 12 03,0.1 12 === bh J Theo điều kiện này thí khoảng cách lớn nhất của xà gồ: [ ] 963,0 400.968 10.225.10.2,1.128128 3 89 3 === tc q fEJ L Để thiên về an toàn ta chọn khoảng cách giữa các xà gồ: L = 0,95m . Chiều dài của xà gồ đợc tính trong một ô sàn: Lxg = B b dc 2. vt - 2.15 Trong đó: 15 mm: khe hở để dễ thao ván khuôn vt : Bề dày ván thành dầm chính = 30 mm Lxg = 3000 - 250 - 2.30 2.15 = 2660 mm Bố trí hệ xà gồ ( Hình vẽ ) Hình vẽ: bố trí xà gồ cho ván sàn 3 Hình vẽ: Bố trí xà gồ và ván sàn trong ô 3,1 m Hình vẽ: Bố trí xà gồ và ván sàn trong ô 1,9 m 4. Tính toán và kiểm tra cột chống xà gồ a, Khoảng cách cột chống xà gồ Sơ đồ tính coi xà gồ là dầm liện tục kê lên các gối tựa là cột chống. Xà gồ chịu lực từ trên sàn truyền xuống và trọng lợng bản thân xà gồ. Chọn tiết diện xà gồ: 8 x 12 cm * Tải trọng tác dụng lên xà gồ: - Trọng lợng bản thân xà gồ: qxg tt = n.g.b.h = 1,1.600.0,08.0,12 = 6,336 kg/m 4 a, Tính khoảng cách cột chống theo điều kiện cờng độ: Điều kiện bền: Mmax [ ] M Mmax = [ ] W lq tt . 10 2 q tt : Tải trọng tính toán tác dụng lên xà gồ q tt = L.q tt s / b+ q tt xg = 0,9.1195 + 6,336 = 1082 kg/m ( L= 0,9m là khoảng cách của xà gồ, b =1 m sàn tính toán ) [ ] = 110 kg/cm 2 6 22 10.192 6 12,0.08,0 6 === bh W Khoảng cách lớn nhất có thể: [ ] 397,1 1082 10.192.10.110.10 10 64 === tt q W L m b. Theo điều kiện biến dạng của xà gồ: Độ võng giới hạn cho phép xàgồ [ ] 400 l f = Độ võng lớn nhất của xà gồ EJ lq f tc 128 . 4 = q tc = L(g tc + p tc )/b + q tc xg = kg.m 877 1,1 336,6 ) 1,3 845 1,1 8,349 .(9,0 =++ 8 33 10.1152 12 12,0.08,0 12 === bh J m 4 Theo điều kiện này thí khoảng cách lớn nhất của xà gồ: [ ] 71,1 400.877 10.1152.10.2,1.128128 3 89 3 === tc q fEJ L m Từ 2 điều kiện trên ta chọn khoảng giữa các cột chống: L = 1,3 m 5. Kiểm tra cột chống theo điều kiện bền và ổn định : sơ đồ tính a. Theo điều kiện bền: Vì sàn tầng 1 làm việc nhiều nhất tính toán cột chống cho ô sàn tầng 1: Tải trọng tác dụng lên cột chống: N = L . q tt xg Trong đó: L: khoảng cách của cột chống đã tính ở trên q tt xg : Tải trọng phân bố tác dụng lên xà gố đã tính ở trên N = 1,3.1082 = 1407 kg 5 Chiều dài của cột chống là: L cc = H 1 s vs h xg h n h d Trong đó: H 1 : Chiều cao tầng 1, H 1 = 4,2 m s : Chiều cao sàn, s = 0,12 m vs : Bề dày ván sàn, vs = 0,03 m h xg : Chiều cao tiết diện xà gồ, h xg = 0,12 m h n : Chiếu cao nêm, hn = 0,1 m h d : Chiều dày tấm đệm, hd = 0,03 m L cc = 4,2 - 0,12 -0,03- 0,12 -0,1 -0,03 = 3,8 m Liên kết ở hai đầu cột chống là liên kết khớp Chiều dài tính toán L 0 = L = 3,8 m +Chọn tiết diện cột: 10 x 10 cm. + Mô men quán tính của cột chống: 46 33 m 10.8 12 1,0.1,0 12 === bh J Bán kính quán tính: 0283,0 1,0.1,0 10.8 6 === F J r m + Độ mảnh: = 27,134 0283,0 8,3 0 == r l Tra bảng ta đợc: = 0,1726 Theo điều kiện ổn định: 2 kg/cm 5,81 10.10.1726,0 1407 . === F N ta có: < [ ] = 110kg/cm 2 Vậy cột chống đã thoả mãn điều kiện ổn định và điều kiện bền II: Tính Toán Ván Khuôn Dầm Phụ Và Cột Chống Dầm Phụ 1, Cấu tạo chung ván khuôn dầm phụ và cột chống dầm: Gồm 3 mảng gỗ ván liên kết với nhau, chiều dày ván thành 2,5 cm, ván đáy 3cm. Mỗi mảng gỗ ván gồm nhiều tấm gỗ nhỏ liên kết với nhau bởi các nẹp. Hệ chống đỡ ván khuôn dầm gồm các cột gỗ ch T ở dới chân cột có nêm để điều chỉnh độ cao. Hệ ván khuôn dùng gỗ có: g = 600 kg/m 3 [ ] g = 110 kg/cm 2 Hệ ván khuôn đợc bố trí nh hình vẽ: 6 9 13 10 14 11 14 10 1 2 3 7 8 4 70 70 15 2, Tính Toán Pầm Phụ D 2 và D 3 Tiết diện dầm phụ h x b = 20 x 25 cm. Dài Ldp = 3m Chiều dài ván L v = 3 -b dc = 3 - 0,25 = 2,75 m Bề dày ván thành = 2,5 cm; ván đáy = 3cm. a, Tính Toán Ván Đáy + Tải trọng tác dụng lên ván đáy Tĩnh tải - Tải Trọng bản thanh ván khuôn: gtc 1 = g .Fd = 600.0,2.0,03 = 3,6 kg/m g tt 1 = ng tt 1 = 1,1.3,6 = 3,96 kg/m - Trọng lợng bê tông mới đổ: g 2 tc = b .b.h = 2500.0,2.0,25 = 125 kg/m g 2 tt = n.g 2 tc = 1,1.125 = 137,5 kg/m g = g tt 1 + g tt 2 = 3,96 + 137,5 = 141,46 kg/m Hoạt tải - Tải trọng đứng do đầm rung gây ra: p 1 tc = 200.b = 200.0,2 = 40 kg/m ( 200 kg/m 2 : tải trọng do đầm gây ra trên 1m 2 ) p 1 tt = n.p 1 tc = 1,3 . 40 = 52 kg/m p = p 1 tt Vậy tải trọng tính toán tác dụng lên ván đáy: q = g + p = 141,46 + 52 = 193,46 Sơ đồ tính ván đáy của dầm nh một dầm liên tục, có các gối tựa là vị trí các cột chống. + Xác định khoảng cách giữa các cột chống - Đặc trng hình học của ván đáy: 200 x 30 mm 5 22 10.3 6 03,0.2,0 6 === bh W Khoảng cách lớn nhất có thể: [ ] 3,1 46,193 10.3.10.110.10 10 54 === tt q W L m + Theo điều kiện biến dạng của ván đáy: Độ võng giới hạn cho phép ván đáy [ ] 400 l f = Độ võng lớn nhất của ván đáy EJ lq f tc 128 . 4 = q tc = g tc 1 + g tc 2 + p tc 1 = kg.m 6,168401256,3 =++ 7 33 10.5,4 12 03,0.2,0 12 === bh J m 4 Theo điều kiện này thí khoảng cách lớn nhất của cột chống: [ ] 008,1 400.6,168 10.5,4.10.2,1.128128 3 79 3 === tc q fEJ L m Từ 2 điều kiện trên ta chọn khoảng giữa các cột chống: L = 1 m Cột chống đợc bố trí nh hình vẽ 7 * Kiểm tra ổn định và chọn cột chống Chọn tiết diện cột chống: b x h = 8 x 8 cm L cc = H 1 - h d - vd -h n - h d Trong đó: H 1 : Chiều cao tầng 1, H 1 = 4,2 m h d : Chiều cao dầm, h d = 0,25 m vd : Bề dày ván đáy, vd = 0,03 m h n : Chiếu cao nêm, h n = 0,1 m h d : Chiều dày tấm đệm, h d = 0,03 m L cc = 4,2- 0,25 -0,03- 0,1 -0,03 = 3,79 m Liên kết ở hai đầu cột chống là liên kết khớp Chiều dài tính toán L 0 = L = 3,79 m + Mô men quán tính của cột chống: 46 33 m 10.11,3 12 08,0.08,0 12 === bh J Bán kính quán tính: 0231,0 08,0.08,0 10.11,3 6 === F J r m + Độ mảnh: = 1,164 0231,0 79,3 0 == r l Tra bảng ta đợc: = 0,115 Theo điều kiện ổn định: 2 kg/cm 23 8.8.115,0 6,168 . === F N ta có: < [ ] = 110kg/cm 2 Vậy cột chống đã thoả mãn điều kiện ổn định và điều kiện bền Sơ đồ tính cột chống: b, Tính toán ván khuôn thành dầm phụ Sơ đồ tính là dầm liên tục, gối tựa tại các vị trí nẹp Tải trọng tác dụng lên ván thành + áp lực ngang do đầm vữa bêtông tác động vào thành ván khuôn 8 p 1 tc = .h.b = 2500.0,25.0,2 = 125 kg/m p 1 tt = n.p 1 tc = 1,3.125 = 162,5 kg/m + áp lực đẩy ngang do trút vữa bêtông vào khuôn: p 2 tc = h.400 = 0,25.400 = 100 kg/m p 2 tt = n.p 1 tc = 1,3.100 = 130 kg/m q tt = p 1 tt + p 2 tt = 162,5 + 130 = 292,5 kg/m Khoảng cách giữa các thanh nẹp Đặc trng tiết diện của ván khuôn thành dầm phụ 7 22 10.1,177 6 025,0.15,0 6 === bh W Khoảng cách lớn nhất có thể: [ ] m 816,0 5,292 10.1,177.10.110.10 10 74 === tt q W L Theo điều kiện biến dạng của ván: Độ võng giới hạn cho phép của ván [ ] 400 l f = Độ võng lớn nhất của xà gồ EJ lq f tc 128 . 4 = q tc = p 1 tc + p 2 tc = 125 + 100 = 225 kg/m 7 33 10.214,2 12 025,0.15,0 12 === bh J m 4 Theo điều kiện này thí khoảng cách lớn nhất của nẹp: [ ] 73,0 400.225 10.214,2.10.2,1.128128 3 79 3 === tc q fEJ L m Từ 2 điều kiện trên ta chọn khoảng giữa các nẹp : L = 0,6 m Bố trí nh hình vẽ III. Tính Toán Ván Khuôn Dầm Chính D 1 Kích thớc tiết diện dầm chính h dc = 60 cm, b dc = 25 cm Chọn chiều dày ván thành vt = 3cm, ván đáy vd = 4 cm Hình vẽ 9 1 2 3 8 7 4 5 6 9 10 10 11 12 13 14 14 15 a, Tính ván đáy chịu lực Tải trọng tác dụng: + Tải trọng bản thân của ván: g 1 tc = g . F đ = 600.0,25.0,04 = 6 kg/m g 1 tt = n.g 1 tc = 1,1.6 = 6,6 kg/m + Trọng lợng của bêtông mới đổ: g 2 tc = b . b . h = 2500.0,25.0,6 = 375 kg/m g 2 tt = n . g tc 2 = 1,2 . 375 = 450 kg/m + Tải trọng do đầm rung gây ra: p 1 tc = 200 . 0,25 = 50 kg/m p 1 tt = n.p 1 tc = 1,3.50 = 65 kg/m Vậy tổng tải trọng tác dụng lên ván đáy: q tt = g 1 tt + g 2 tt + p 1 tt = 6,6 + 450 + 65 = 521,6 kg Tính toán khoảng cách giữa các cột chống - Đặc trng hình học của ván đáy: 250 x 40 mm 6 22 10.67,66 6 04,0.25,0 6 === bh W Khoảng cách lớn nhất có thể: [ ] 18,1 6,521 10.67,66.10.110.10 10 64 === tt q W L m + Theo điều kiện biến dạng của ván đáy: Độ võng giới hạn cho phép ván đáy [ ] 400 l f = Độ võng lớn nhất của ván đáy EJ lq f tc 128 . 4 = q tc = g tc 1 + g tc 2 + p tc 1 = 6 + 375 + 50 = 431 kg/m 6 33 10.33,1 12 04,0.25,0 12 === bh J m 4 Theo điều kiện này thí khoảng cách lớn nhất của cột chống: [ ] 06,1 400.431 10.33,1.10.2,1.128128 3 69 3 === tc q fEJ L m Từ 2 điều kiện trên ta chọn khoảng giữa các cột chống: L = 90 cm Bố trí nh sau: Với nhịp 6,2 m 10 [...]... 54 36 36 85 68 68 68 36 54 36 69 .55 2 1 15. 92 26.838 108.108 177.66 208 .56 96 312. 854 4 256 .824 150 .55 2 107 .52 5 86.02 54 2.3 317.9 157 .4496 236.1744 256 .824 150 .55 2 107 .52 5 86.02 54 2.3 317.9 146.3616 219 .54 24 256 .824 150 .55 2 107 .52 5 86.02 54 2.3 317.9 146.3616 219 .54 24 256 .824 150 .55 2 107 .52 5 86.02 54 2.3 317.9 1 35. 2736 202.9104 256 .824 1982 .54 5 1 854 .7 45 1827.0 25 1827.0 25 1799.3 05 15 Dầm phụ D2 Dầm phụ D3... Sàn 2 6. 45 14 .5 14 .5 7 7 7 2 05. 0 140.7 211.0 219.2 128 .5 7 6. 45 6. 45 14 .5 14 .5 7 7 7 65. 5 361.8 2 05. 0 140.7 211.0 219.2 128 .5 7 6. 45 6. 45 14 .5 14 .5 7 7 7 65. 5 361.8 2 05. 0 120.6 180.9 219.2 128 .5 65. 5 361.8 2 05. 0 120.6 180.9 219.2 128 .5 11.68 75 7 6. 45 6. 45 14 .5 14 .5 7 7 7 9. 35 56.1 31.79 7 6. 45 6. 45 31.79 9.702 14 .55 3 31.32 18.36 11.68 75 9. 35 56.1 31.79 9.702 14 .55 3 31.32 18.36 11.68 75 9. 35 56.1 31.79... 2, 75 0,1 0,1 3,08 3,08 5, 8 3,4 2, 75 2, 75 0,1 0,1 3,08 3,08 5, 8 3,4 2, 75 2, 75 0,1 0,1 3,08 3,08 5, 8 3,4 2, 75 2, 75 0,1 0,1 3,08 3,08 5, 8 3,4 2, 75 2, 75 0,1 0,1 0.8 25 0.46 75 0.308 0.308 0.87 0 .51 0.13 75 0.13 75 0.8 25 0.46 75 0.26 95 0.26 95 0.87 0 .51 0.13 75 0.13 75 0.8 25 0.46 75 0.26 95 0.26 95 0.87 0 .51 0.13 75 0.13 75 0.8 25 0.46 75 0.231 0.231 0.87 0 .51 0.13 75 0.13 75 0.8 25 0.46 75 0.231 0.231 0.87 0 .51 0.13 75 0.13 75. .. 2, 75 x 3 2, 75 x 1,7 0, 25 x 0, 35 0, 25 x 0, 35 0, 25 x 0,6 0, 25 x 0,6 0,2 x 0, 25 0,2 x 0, 25 2, 75 x 3 2, 75 x 1,7 0, 25 x 0, 35 0, 25 x 0, 35 0, 25 x 0,6 0, 25 x 0,6 0,2 x 0, 25 0,2 x 0, 25 2, 75 x 3 2, 75 x 1,7 0, 25 x 0,30 0, 25 x 0,30 0, 25 x 0,6 0, 25 x 0,6 0,2 x 0, 25 0,2 x 0, 25 2, 75 x 3 2, 75 x 1,7 0, 25 x 0,30 0, 25 x 0,30 0, 25 x 0,6 0, 25 x 0,6 0,2 x 0, 25 0,2 x 0, 25 2, 75 x 3 2, 75 x 1,7 0,1 0,1 3,08 3,08 5, 8 3,4 2, 75. .. 3.08 3.08 5. 8 3.4 2. 75 2. 75 2.9 2. 75 3.08 3.08 5. 8 1.932 3.22 0.497 2.002 3.29 5. 7936 5. 7936 7.134 4.182 1.2 65 1.2 65 7.9 75 4.6 75 4.3736 4.3736 7.134 4.182 1.2 65 1.2 65 7.9 75 4.6 75 4.0 656 4.0 656 7.134 4.182 1.2 65 1.2 65 7.9 75 4.6 75 4.0 656 4.0 656 7.134 4.182 1.2 65 1.2 65 7.9 75 4.6 75 3. 757 6 3. 757 6 7.134 36 36 54 54 54 36 54 36 36 85 68 68 68 36 54 36 36 85 68 68 68 36 54 36 36 85 68 68 68 36 54 36 36 85 68 68... 156 156 156 156 156 156 156 156 156 128.7 72.93 42.042 42.042 1 35. 72 79 .56 21. 45 21. 45 128.7 72.93 36.036 36.036 1 35. 72 79 .56 21. 45 21. 45 128.7 72.93 36.036 36.036 1 35. 72 79 .56 21. 45 21. 45 128.7 72.93 68 68 36 54 36 36 85 68 68 68 36 54 36 36 85 68 68 68 36 54 36 36 85 68 68 68 8 751 .6 4 959 .24 151 3 .51 2 2270.268 48 85. 92 2864.16 1823. 25 1 458 .6 8 751 .6 4 959 .24 1297.296 19 45. 944 48 85. 92 2864.16 1823. 25 1 458 .6... 5 6 0.8 25 0.46 75 0.26 95 0.26 95 Dầm chính D1 0.87 0 .51 Dầm phụ D2 0.13 75 Dầm phụ D3 0.13 75 Sàn 1 0.8 25 Sàn 2 0.46 75 Cột 1 0.231 Cột 2 0.231 Dầm chính D1 0.87 0 .51 Dầm phụ D2 0.13 75 Dầm phụ D3 0.13 75 Sàn 1 0.8 25 Sàn 2 0.46 75 Cột 1 0.231 Cột 2 0.231 Dầm chính D1 0.87 0 .51 Dầm phụ D2 0.13 75 Dầm phụ D3 0.13 75 Sàn 1 0.8 25 Sàn 2 0.46 75 156 156 156 156 156 156 156 156 156 156 156 156 156 156 156 156 156 156 ... 177.03 156 Cột 1 0.408 156 Cột 2 0.408 156 156 Dầm chính D1 0.87 0 .51 156 1 Dầm phụ D2 0.13 75 156 Dầm phụ D3 0.13 75 156 Sàn 1 0.8 25 156 Sàn 2 0.46 75 156 Cột 1 0.308 156 Cột 2 0.308 156 156 Dầm chính D1 0.87 0 .51 156 2 Dầm phụ D2 0.13 75 156 Dầm phụ D3 0.13 75 156 Sàn 1 0.8 25 156 Sàn 2 0.46 75 156 3 Cột 1 0.26 95 156 Cột 2 0.26 95 156 156 Dầm chính D1 0.87 0 .51 156 Dầm phụ D2 0.13 75 156 Dầm phụ D3 0.13 75 156 ... 2291.328 63.648 54 3436.992 1 35. 72 36 48 85. 92 79 .56 36 2864.16 30471.09 21. 45 85 1823. 25 21. 45 68 1 458 .6 128.7 68 8 751 .6 72.93 68 4 959 .24 48.048 36 1729.728 48.048 54 259 4 .59 2 1 35. 72 36 48 85. 92 79 .56 36 2864.16 29067.09 21. 45 85 1823. 25 21. 45 68 1 458 .6 128.7 68 8 751 .6 72.93 68 4 959 .24 2 852 6 .55 42.042 36 151 3 .51 2 42.042 54 2270.268 1 35. 72 36 48 85. 92 79 .56 36 2864.16 21. 45 85 1823. 25 21. 45 68 1 458 .6 16 Sàn... Dầm phụ D3 Sàn 1 Sàn 2 1.23 0.46 0.46 2. 75 1.7 1.22 1.22 1.23 1.23 0.46 0.46 2. 75 1.7 3.4 2. 75 2. 75 2.9 2. 75 3.08 3.08 5. 8 3.4 2. 75 2. 75 2.9 2. 75 4.182 1.2 65 1.2 65 7.9 75 4.6 75 3. 757 6 3. 757 6 7.134 4.182 1.2 65 1.2 65 7.9 75 4.6 75 36 150 .55 2 85 107 .52 5 68 86.02 68 54 2.3 68 317.9 36 1 35. 2736 54 202.9104 36 256 .824 36 150 .55 2 85 107 .52 5 68 86.02 68 54 2.3 68 317.9 1799.3 05 Bảng 3: Bảng Thống Kê Khối Lợng Cốt . 156 21. 45 85 1823. 25 DÇm phô D3 0.13 75 156 21. 45 68 1 458 .6 16 Sàn 1 0.8 25 156 128.7 68 8 751 .6 Sàn 2 0.46 75 156 72.93 68 4 959 .24 4 Cột 1 0.26 95 156 42.042 36 151 3 .51 2 2 852 6 .55 Cột 2 0.26 95 156 . 48.048 54 259 4 .59 2 DÇm chÝnh D1 0.87 156 1 35. 72 36 48 85. 92 0 .51 156 79 .56 36 2864.16 DÇm phô D2 0.13 75 156 21. 45 85 1823. 25 DÇm phô D3 0.13 75 156 21. 45 68 1 458 .6 Sµn 1 0.8 25 156 128.7 68 8 751 .6 Sµn. 0.46 75 156 72.93 68 4 959 .24 3 Cét 1 0.26 95 156 42.042 36 151 3 .51 2 2 852 6 .55 Cét 2 0.26 95 156 42.042 54 2270.268 DÇm chÝnh D1 0.87 156 1 35. 72 36 48 85. 92 0 .51 156 79 .56 36 2864.16 DÇm phô D2 0.1375