Chương 3: Biến dạng và độ lún của đất Trang 113 Ví dụ 3-1: Thí nghiệm nén bằng máy nén một trục không nở ngang trong phòng thí nghiệm một mẫu đất có diện tích 50cm 2 , chiều cao 20mm. Số đọc trên đồng hồ đo độ lún ghi lại như sau: Cấp áp lực nén (kG/cm 2 ) 0 0,50 1,0 2,0 3,0 4,0 Độ lún đo được (mm) 0 0,25 0,40 0,58 0,65 0,73 Sau khi nén, đem mẫu sấy khô và cân được 158g. Biết tỷ trọng hạt đất là 2,7 và hệ số  = 0,63. Hãy vẽ đường cong nén lún và xác định hệ số nén lún và môđun biến dạng của đất ứng với khoảng áp lực nén từ 1kG/cm 2 đến 2kG/cm 2 . Bài Giải: * Thể tích của mẫu: . 50.2 100 V F h    (cm 3 ) * Khối lượng thể tích khô của đất: 158 1,58 100 h K Q V     (g/cm 3 ) * Hệ số rỗng ban đầu của đất: 0 2,7.1 1 1 0,709 1,58 h k e        * Hệ số rỗng ở các cấp áp lực được tính theo công thức:   h S eee i i .1 00  (trong đó S i = h – h i là độ lún của mẫu đất sau cấp áp lực thứ i), kết quả được ghi trong bảng sau: Cấp áp lực nén (kG/cm 2 ) 0 0,50 1,0 2,0 3,0 4,0 Hệ số rỗng (e i ) 0,709 0,688 0,675 0,659 0,653 0,645 * Đường cong nén lún được thể hiện trên hình. * Hệ số nén lún a 1-2 được tính như sau: 1 2 1 2 2 1 0,675 0,659 0,016 2 1 e e a p p         cm 2 /kG → Đất có tính nén lún trung bình * Môđun biến dạng E 0(1-2) :     1 0(1 2) 1 2 1 0,63. 1 0,675 65,953 0,016 e E a         kG/cm 2 = 659,53T/m 2 Chương 3: Biến dạng và độ lún của đất Trang 114 Đồ thị đường cong nén lún e~p Ví dụ 3-2: Một mẫu đất có độ ẩm tự nhiên W = 25%, khối lượng thể tích ban đầu γ = 1,85g/cm 3 và tỷ trọng hạt  = 2,7. Dưới tải trọng nén bên ngoài p 1 = 1kG/cm 2 nền bị lún S 1 = 60mm, dưới tải trọng p 2 = 2kG/cm 2 cho S 2 = 90mm và dưới tải trọng p 3 = 3kG/cm 2 cho S 3 = 120mm. Cho biết μ = 0,35 và chiều dày tầng đất chịu nén dày 3m. Hãy xác định hệ số nén lún ở cấp tải trọng p 2  p 3 (a 2-3 ) và môdun biến dạng E 0(2-3) ? Bài Giải: * Tính hệ số rỗng ban đầu:     0 . 1 0.01 2,7.1. 0 0,01.25 1 1 0,82 1,85 o W e           * Xác định hệ số rỗng dưới các cấp áp lực nén bên ngoài:     1 1 0 0 60 1 . 0,82 1 0,82 0,784 3000 S e e e h            2 2 0 0 90 1 . 0,82 1 0,82 0,765 3000 S e e e h            3 3 0 0 120 1 . 0,82 1 0,82 0,747 3000 S e e e h        * Xác định hệ số nén lún a 2-3 : 2 3 2 3 3 2 0,765 0,747 0,018 3 2 e e a p p         cm 2 /kG → Đất có tính nén lún trung bình * Môđun tổng biến dạng của đất nền E 0(2-3) : 0.709 0.688 0.675 0.659 0.653 0.645 0.6 0.62 0.64 0.66 0.68 0.7 0.72 0 1 2 3 4 5 e p(kG/cm 2 ) Chương 3: Biến dạng và độ lún của đất Trang 115           2 2 2 2 0(2 3) 2 3 2 3 1 1 2. 0,35 1 0,765 2 1 1 . 61,1 (1 ) 1 0,35 0,018 e e E a a                                (kG/cm 2 ) Ví dụ 3-3: Kết quả thí nghiệm ôđômét mẫu đất nguyên dạng được lấy ở độ sâu từ độ sâu 5m cho trong bảng. Hãy vẽ đường cong nén lún dạng e = f (logp) và xác định các đặc trưng biến dạng mẫu (biết ứng suất lớp phủ hiện tại trên mẫu là p o = 85kPa). p (kPa) 12 25 50 100 200 400 800 e 1,114 1,098 1,075 1,011 0,931 0,827 0,705 Bài Giải: Đường cong nén dạng e = f (logp) thể hiện trên hình vẽ. e p (kPa) Từ đồ thị ta xác định được áp lực tiền cố kết của mẫu (theo phương pháp đơn giản): 120 c p  kPa Hệ số quá cố kết 93 1,09 1 85 c o P OCR P     nên thực tế coi là đất cố kết bình thường và lấy OCR = 1. Để xác định C c ta dựa vào sự thay đổi của hệ số rỗng của đất trên khoảng thay đổi bất kỳ của áp lực từ giá trị p 1 > p c như sau: Với p 1 = 300 kPa, theo đồ thị ta có e 1 = 0,870; p 2 = 500, có e 2 = 0,79; chỉ số nén sơ cấp C c : Chương 3: Biến dạng và độ lún của đất Trang 116 1 2 2 1 0,870 0,79 0,361 lg( ) lg( ) lg(500) lg(300) c e e C p p        Ví dụ 3-4: Người ta tiến hành san lấp bằng cát một cái hồ diện tích lớn có chiều sâu như hình. Dự tính độ lún ổn định của nền cát pha đáy hồ, biết rằng lớp cát lấp phía trên coi như không lún. Lớp cát pha đáy hồ có hệ số rỗng e = 0,85; hệ số nén lún a = 0,0015m 2 /kN. Bài Giải: Vì mặt hồ đủ rộng nên có thể coi tải trọng cát lấp mặt hồ là tải trọng rải đều kín khắp, vì vậy có thể tính lún ổn định lớp cát pha đáy hồ do tải trọng đắp gây ra theo công thức bài toán nén đất một chiều. Tải trọng cát đắp gây lún là : 20.4 80 C C p h     kN/m 2 Vậy độ lún của lớp cát pha đáy hồ sẽ là: 0,0015 .80.7 0,0454 45,4 1 1 0,85 a S ph m cm e       Ví dụ 3-5: Trên một công trường cải tạo đất rộng lớn trên hình, mực nước ngầm bằng mặt đất, có một lớp hạt cát thô dày 4m nằm trên lớp sét yếu dày 5 m. Lớp đất dày 3m phủ trên toàn bộ công trường. Các số liệu sau đây được xác định: Trọng lượng đơn vị: đất đắp là 21KN/m 3 ; đất cát là 20KN/m 3 ; đất sét là 18KN/m 3 ; Hệ số nén lún tương đối của đất sét là: a 0 (m V ) = 0,22.10 -3 m 2 /kN. Hãy xác định: a) Tính ứng suất hiệu quả thẳng đứng tại tâm lớp sét trước và sau khi đắp đất. b) Tính độ lún cuối cùng được dự kiến do cố kết của lớp sét. Bài Giải: a) Tính ứng suất hiệu quả thẳng đứng tại tâm lớp sét trước và sau khi đắp đất * Ứng suất hiệu quả tại tâm lớp sét trước khi đắp đất là: Cát lấp  C = 20kN/m 3 Cát pha đáy hồ  = 16, 5kN/m 3 h C =4m h = 7m Tầng không lún Chương 3: Biến dạng và độ lún của đất Trang 117  1 ' Z  (20 – 10).4 + (18 – 10).2,5 = 60kN/m 2 * Sau khi đắp đất độ tăng của ứng suất hiệu quả là: ' 3.21 63 Z     kN/m 2 * ứng suất hiệu quả tại tâm lớp sét sau khi đắp đất là: ZZZ ''' 12   = 60 + 63 = 123kN/m 2 b) Tính độ lún cuối cùng được dự kiến do cố kết của lớp sét HaS Z .' 0   3 0,22.10 .63.5 0,693 6,93 S m cm     Ví dụ 3-6: Cho một móng đơn chiều sâu đặt móng là 2m, kích thước đáy móng 2,5m x 4m, chịu tác dụng của lực N o = 1500 kN tại đỉnh móng. Nền đất tại nơi xây dựng gồm hai lớp đất: Lớp 1: Tên đất á sét, chiều dày h 1 = 4m, có các chỉ tiêu sau: γ = 19,7 kN/m 3 ; e o = 0,67; Δ = 2,68 Lớp 2: Tên đất cát mịn, chiều dày chưa chấm dứt trong phạm vi hố khoan sâu 15m, có các chỉ tiêu sau: γ = 18,5 kN/m 3 ; e o = 0,778; Δ = 2,77 Kết quả thí nghiệm nén lún một chiều được thể hiện trong bảng sau: Lớp đất p (kN/m 2 ) 0 100 200 300 400 Lớp 1 e 0.67 0.565 0.525 0.505 0.485 Lớp 2 0.778 0.730 0.680 0.660 0.650 Mực nước ngầm ở độ sâu 3m (kể từ mặt đất). Hãy tính độ lún tại điểm tâm móng. Bài Giải: 1. Xác định áp lực gây lún ở đáy móng theo biểu thức sau: 1500 2,5.4.2.22 . 19,7.2 154,6 . 2,5.4 o gl N G h a b          kN/m 2 Chương 3: Biến dạng và độ lún của đất Trang 118 2. Chia nền đất dưới đáy móng thành các lớp phân tố. Khi chia dựa vào điều kiện sau: 0,4. 0,4.250 100 i h b    cm Chọn h i = 100 cm 3. Tính và vẽ biểu đồ ứng suất bản thân của đất σ   . Khi tính toán ứng suất bản thân của đất dựa vào công thức sau: 1 . n bt zi i i i h      Trong đó: h i – chiều dày của lớp đất phân tố thứ i. γ i – dung trọng của lớp đất phân tố thứ i. Nếu đất nằm dưới mực nước ngầm thì γ i ứng với dung trọng đẩy nổi. Dung trọng đẩy của lớp đất thứ 2: 2 0 o dn2 0 (Δ -Δ ).γ (2,77-1).10 = = =9,96 1+e 1 0,778   kN/m 3 Kết quả tính toán được thể hiện trên bảng sau: Điểm Độ sâu h (cm) Ứng suất do trọng lượng bản thân σ z bt (kN/m 2 ) 0 200 39.4 1 300 59.1 2 400 78.8 3 500 98.5 4 600 117 5 700 126.96 4. Tính và vẽ biểu đồ ứng suất phụ thêm σ   . zi gl oi K    Với   = (   ,   ) tra bảng. Kết quả tính toán được thể hiện trên bảng sau: Chương 3: Biến dạng và độ lún của đất Trang 119 Điểm Z i (cm) 2z i /b a/b k 0 Ứng suất do tải trọng ngoài σ gl (kN/m 2 ) 0 0 0 1.6 1 154.6 1 100 0.8 1.6 0.859 132.801 2 200 1.6 1.6 0.558 86.267 3 300 2.4 1.6 0.352 54.419 4 400 3.2 1.6 0.232 35.867 5 500 4 1.6 0.161 24.891 5. Xác định chiều sâu vùng chịu nén H a . Chiều sâu vùng chịu nén được xác định theo điều kiện sau: σ  ≤ 0,2σ   Ta nhận thấy ở độ sâu cách đáy móng 5 m có: σ  = 24,891kN/m  ≤ 0,2σ   = 0,2.126,96 = 25,392kN/m  Như vậy chiều dày chịu nén được xác định H a = 5m. 6. Tính toán độ lún S i Biểu đồ thí nghiệm nén lún của đất. Độ lún của lớp phân tố thứ i theo công thức sau: S  =       .h  Trong đó: e 1i – hệ số rỗng của lớp đất phân tố thứ i trước khi nén lún. e 2i – hệ số rỗng của lớp đất phân tố thứ i sau khi nén lún. 0.45 0.5 0.55 0.6 0.65 0.7 0.75 0.8 0 50 100 150 200 250 300 350 400 450 e p (kN/m2) đường cong nén lún lớp đất 1 đường cong nén lún lớp đất 2 Chương 3: Biến dạng và độ lún của đất Trang 120 h i – chiều dày của lớp đất phân tố thứ i. Giá trị e 1i được xác định dựa vào đường cong nén lún, thông qua trị số áp lực ban đầu p 1i : p  = σ   σ    Giá trị e 2i được xác định dựa vào đường cong nén lún, thông qua trị số áp lực p 2i : p  = p  + σ   σ    Kết quả tính toán được lập bảng trong bảng sau: Lớp đất Lớp đất phân tố lớp phân tố h i (cm) σ bt (kN/m 2 ) p 1i (kN/m 2 ) σ i (kN/m 2 ) p 2i (kN/m 2 ) e 1i e 2i S i (cm) 1 1 100 39.4 49.25 154.6 192.951 0.6064 0.5268 4.9538 59.1 132.8 2 100 59.1 68.95 132.8 178.484 0.5879 0.5308 3.5963 78.8 86.267 3 100 78.8 88.65 86.267 158.993 0.5726 0.5370 2.2619 98.5 54.419 2 4 100 98.5 107.75 54.419 152.893 0.7255 0.7006 1.4436 117 35.867 5 100 117 121.98 35.867 152.359 0.7173 0.7008 0.9569 126.96 24.891 * Nếu tính lún dựa vào các công thức sau: S  =     .p  .h  (∗) S  =   .p  .h  (∗∗) Trong đó: p  = σ  σ   h i – chiều dày của lớp đất phân tố thứ i. E oi – môđun biến dạng của lớp đất phân tố thứ i. a oi – hệ số nến lún tương đối của lớp đất phân tố thứ i. σ    vàσ   – ứng suất ở mặt trên và mặt dưới của lớp đất phân tố thứ i, do tải trọng ngoài gây ra. Bảng tính toán các giá trị a o , E o : Chương 3: Biến dạng và độ lún của đất Trang 121 Lớp đ ất p (kN/m 2 ) 0 100 200 300 400 Lớp 1 e 0.67 0.565 0.525 0.505 0.485 a n-1,n (m 2 /kN) 0.00105 0.0004 0.0002 0.0002 a on-1,n (m 2 /kN) 0.000629 0.000256 0.000131 0.000133 E 0n-1,n (kN/m 2 ) 1272.38 3130 6100 6020 Lớp 2 e 0.778 0.73 0.68 0.66 0.65 a n-1,n (m 2 /kN) 0.00048 0.0005 0.0002 0.0001 a on-1,n (m 2 /kN) 0.000270 0.000289 0.000119 0.000060 E 0n-1,n (kN/m 2 ) 2963.33 2768 6720 13280 Kết quả tính toán được lập bảng trong bảng sau: - Bảng tính dựa vào công thức (*): Lớp đất Lớp đất phân tố lớp phân tố h i (cm) σ bt (kN/m 2 ) σ i (kN/m 2 ) p 1i (kN/m 2 ) p 2i (kN/m 2 ) p i (kN/m 2 ) a oi (m 2 /kN) S i (cm) 1 1 100 39.4 154.6 49.25 192.951 143.701 0.000256 3.6729 59.1 132.8 2 100 59.1 132.8 68.95 178.484 109.534 0.000256 2.7996 78.8 86.267 3 100 78.8 86.267 88.65 158.993 70.343 0.000256 1.7979 98.5 54.419 2 4 100 98.5 54.419 107.75 152.893 45.143 0.000289 1.3047 117 35.867 5 100 117 35.867 121.98 152.359 30.379 0.000289 0.878 126.96 24.891 - Bảng tính dựa vào công thức (**): Lớp đất Lớp đất phân tố lớp phân tố h i (cm) σ bt (kN/m 2 ) σ i (kN/m 2 ) p 1i (kN/m 2 ) p 2i (kN/m 2 ) p i (kN/m 2 ) E oi (m 2 /kN) S i (cm) 1 1 100 39.4 154.6 49.25 192.951 143.701 3130 3.6729 59.1 132.8 2 100 59.1 132.8 68.95 178.484 109.534 3130 2.7996 78.8 86.267 3 100 78.8 86.267 88.65 158.993 70.343 3130 1.7979 98.5 54.419 2 4 100 98.5 54.419 107.75 152.893 45.143 2768 1.3047 117 35.867 5 100 117 35.867 121.98 152.359 30.379 2768 0.878 126.96 24.891 Chương 3: Biến dạng và độ lún của đất Trang 122 7. Tính độ lún toàn bộ của nền đất. 1 = =13,21 (cm) n i i S S   Ví dụ 3-7 Móng đơn có kích thước đáy móng 3 x 5m; tải trọng N o = 1900kN tác dụng đúng tâm; móng đặt ở độ sâu 2 m. Nền đất là á sét dẻo có các chỉ tiêu: γ h = 26,8 kN/m 3 ; γ = 18,2 kN/m 3 ; W =28%. Kết quả thí nghiệm nén e 1 = 0,80; e 2 = 0,75; e 3 = 0,73; e 4 = 0,72. Tính độ lún của móng nếu giả thiết nền là một bán không gian đàn hồi. Bài giải 1. Xác định áp lực gây lún ở đáy móng theo biểu thức sau: 1900 3.5.2.20 . 18,2.2 130,2 . 3.5 o gl N G h a b          kN/m 2 3. Xác định độ lún ổn định theo biểu thức: 2 0 0 p(1- μ )b S= E  a) Xác định môđun biến dạng E o của đất: 1 0 1 E = a e   Trị số  được phép lấy bằng 0,8 cho mọi loại đất, vì nó biến đổi không lớn lắm. Ở đây e 1 = 0,80; a = (0,80 – 0,75)/(200-100) = 0,0005 m 2 /kN. Vậy ta có : 1 0 1 1 0,80 E = 0,8 2880 a 0,0005 e      kN/m 2 b) Xác định hệ số  . a 5 = 1,66 b 3  → ω 0 = 1,42; ω c = 0,5. ω 0 = 0,5.1,42 = 0,71; ω m = 1,2; ω const = 1,13. c) Độ lún ổn định của móng sẽ là: Nếu móng là mềm: - Độ lún lớn nhất tại tâm móng là: [...]... CV t N 0, 48414  A.t → t  t   12,3năm 2 A 0, 039 339 4 H 2 Độ lún dự kiến sau 20 năm kể từ sau khi san lấp * Ta có: N 20   2 CV t20  At20  0, 039 339 .20  0, 78678 4 H2 Ut 20  1  8  N20 e  0, 63 2 * Độ lún dự kiến sau 20 năm kể từ sau khi san lấp là: St  Ut 20 S  0, 63. 320 = 201,6mm Ví dụ 3- 18 Trang 134 Chương 3: Biến dạng và độ lún của đất Cho lớp đất sét dẻo mềm dày 4m, nằm trên một lớp... 10kN/m3 = 10 -5 kN/cm3), ta có: Ut  1  N 8 N 2 e  0, 99 → e  N  (1  0,99) → N = 4 ,39 5 2  8 4.d 2 N  2 CV t → t 2  CV 4 H2 Trong đó: H - chiều dài đường thấm (thoát nước một mặt), H = 3m CV  k (1  e0 ) 107.(1  1,4)   2.10 3 cm2/s = 6 ,31 m2/năm 5 a. 0 12.10 Trang 131 Chương 3: Biến dạng và độ lún của đất Thay vào ta có: t  4d 2 N 4 .32 .4 ,39 5   2,54năm  2CV 3, 142.6 ,31 Ví dụ 3- 15.. .Chương 3: Biến dạng và độ lún của đất S= p(1-μ 2 )bo 130 ,2.(1-0 ,32 ) .3. 1,42 0   0,175m  17,5cm E0 2880 - Độ lún tại góc móng là: S= p(1-μ 2 )bc 130 ,2.(1-0 ,32 ) .3. 0,71 0   0,0875m  8,75cm E0 2880 - Độ lún trung bình của móng S= 2 p(1-μ 0 )bm 130 ,2.(1-0 ,32 ) .3. 1,20   0,1481m  14,81cm E0 2880 Nếu móng là móng cứng tuyết đối, thì độ lún của móng sẽ là: 2 p(1-μ 0 )bconst 130 ,2.(1-0 ,32 ) .3. 1, 13. .. lớp đất: S=a0.p.h=0,01.2.500=10 (cm) 3 Tính hệ số cố kết Cv Cv = K z (1+e1 ) K z 1.10-8 (36 5.24.60.60) = = =3, 1 536 .104 cm2/năm aγ 0 a 0 γ0 0,01.0,001 4 Tính nhân tố thời gian N  2 Cv 3, 14 2 3, 1 536 .104 t  t=0 ,31 2t 4h2 4.5002 5 Tính toán độ cố kết U ot  1  8 N e 2 - Ứng với t = 1 năm: N = 0 ,31 2.1 = 0 ,31 2 U ot  1  8 0 ,31 2 e  0, 41 2 - Ứng với t = 5 năm: N = 0 ,31 2.5 = 1,56 U ot  1  8 0 ,31 2... =1− , e = 0, 434 32 -N 32 e  1- 3 e -0 ,36  0, 280 3 π π Thay vào biểu thức trên ta được: U = ( ( ) ) = , , , ( ( , ) , ) = 0,465 f Tính độ lún của nền đất tại thời điểm t = 1 năm: St=Ut.St=∞ St = 0,465. 23, 7 = 12,7 (cm) 2 Thời gian t cần thiết để độ cố kết đất nền đạt 0,75 a Dựa vào Ut tra bảng (3- 7) và (3- 8), xác định giá trị N theo công thức sau: N = N + (N − N )J′ Trang 129 Chương 3: Biến dạng... của đất ứng với lúc ban đầu e1 = 0,88 và ứng với áp lực p = 2kG/cm 2 là e2 = 0, 83 hệ số thấm của đất K = 0,6.10 -8 cm/s Bài giải Trang 126 Chương 3: Biến dạng và độ lún của đất * Trình tự tính toán như sau: 1 Xác định sơ đồ cố kết: Đây thuộc sơ đồ 0-2 2 Tính độ lún cuối cùng St=∞ của nền đất S=h e1 -e 2 0,88-0, 83 = 800 = 21,3cm 1+e1 1+0,88 3 Tính hệ số cố kết Cv Cv = K z (1+e1 ) K z 0,6.10-8 (36 5.24.60.60).(1+0,855)... 130 ,2.(1-0 ,32 ) .3. 1, 13 S=   0, 139 5m  13, 95cm E0 2880 Ví dụ 3- 8 Xác định độ lún ổn định theo phương pháp K.E.Egorov của móng có kích thước axb = 30 0x300 cm, áp lực trung bình dưới đế móng p = 2 ,36 kG/cm2 Móng đặt ở độ sâu h = 200cm Đất nền gồm 2 lớp: Lớp trên là lớp á sét có 1 = 1,8 T/m3 và E01 = 100kG/cm2, lớp dưới là lớp sét có 2 = 2,0T/m3 và E02 = 50kG/cm2 Lớp đất trên có chiều dày 4,4m, lớp đất dưới có... 0.946 0.968 U1t 0 .39 9 0.650 0.796 0.881 0. 931 0.960 Ut 0.5 53 0.740 0.848 0.912 0.949 0.970 St (cm) 11.789 15.757 18.070 19.418 20.2 03 20.661 Trang 127 Chương 3: Biến dạng và độ lún của đất 0 10 20 30 40 50 60 t (năm) 70 0 -5 -10 S (cm) -15 -20 -25 6 Tính độ lún của nền đất tại thời điểm t: St=Ut.St=∞ Kết quả tính toán được thể hiện trong bảng trên Ví dụ 3- 13 Nền đất sét bão hòa nước dày 10 m nằm trên tầng... Chương 3: Biến dạng và độ lún của đất , Với Ut = 0,75 tra bảng (3- 7) được N0 = 1,18 và N2=0,88; v = , = 1,5 tra bảng (3- 8) có J’=0, 83 Khi đó thay vào công thức trên được: = 0,88 + (1,18 − 0,88) 0, 83 = 1, 13 N b Tính thời gian t theo công thức: = N= , , 1, 13 = 3, 18 năm Ví dụ 3- 14 Dùng biện pháp phủ đều kín khắp một lớp cát dày 3m có trọng lượng đơn vị cát = 16,66kN/m3 để nén trước một lớp sét bão hoà... 0,006 ph  25.400  32 cm 1  e0 1  0,88 * Độ lún tại thời điểm t, áp dụng kết quả bài toán nén đất một chiều: St  e0  et 0,88  0, 79 h 400  19,15cm 1  e0 1  0,88 * Độ cố kết ở thời điểm t là: U t  St 19,15   0, 6 S 32 * Xác định thời gian lún t: Ut  1  Trong đó: CV  8 N e  0, 6 → N  0, 4 93 2 k (1  e0 ) 1.108.(1  0,88)   3, 13. 10 3 cm2/s 2 a n 0,006.10 = 3, 13. (36 5.24.60.60).10 . móng 5,4 m có: bt 2 z=540 σ =1,39kG/cm và 2 z=540 σ =0,26kG/cm Chương 3: Biến dạng và độ lún của đất Trang 124 Thay vào điều kiện: 2 2 0,26kG/cm 0,2. 0,2.1,39 0,278kG/cm bt z z   . tính toán được thể hiện trên bảng sau: Điểm Độ sâu h (cm) Ứng suất do trọng lượng bản thân σ z bt (kN/m 2 ) 0 200 39.4 1 300 59.1 2 400 78.8 3 500 98.5 4 600 117 5 700 126.96 4. Tính. tính toán được lập bảng trong bảng sau: Lớp đất Lớp đất phân tố lớp phân tố h i (cm) σ bt (kN/m 2 ) p 1i (kN/m 2 ) σ i (kN/m 2 ) p 2i (kN/m 2 ) e 1i e 2i S i (cm) 1 1