Đang tải... (xem toàn văn)
Đồ án BÊ TÔNG 2 - Tính toán khung BTCT theo sơ đồ khung không gian
TÍNH TOÁN KHUNG BÊ TÔNG CỐT THÉP (KHUNG K4) I. PHÂN TÍCH LỰA CHỌN GIẢI GIÁP KẾT CẤU VÀ CHỌN VẬT LIỆU 1) Các dạng kết cấu cơ bản: a) Kết cấu khung chịu lực: Bao gồm hệ thống cột và dầm vừa chịu tải trọng thẳng đứng và vừa chịu tải trọng ngang − Ưu điểm: Có không gian lớn bố trí mặt bằng linh hoạt , có thể đáp ứng đầy đủ điều kiện sử dụng của công trình − Nhược điểm : Độ cứng ngang của công trình nhỏ , khả năng chống lại các tác động của tải ngang kém , hệ dầm thường có chiều cao lớn nên ảnh hưởng đến công năng sử dụng làm giảm chiều cao sử dụng − Áp dụng : Thường được sử dụng cho những công trình có chiều cao không lớn , với khung bê tông cốt thép không quá 20 tầng b) Kết cấu vách cứng: Là hệ thống các vách vừa chịu tải trọng đứng vừa chịu tải trọng ngang. − Ưu điểm :Loại kết cấu này có độ cứng ngang lớn, khả năng chống lại tải trọng ngang lớn, khả năng chịu động đất tốt. − Nhược điểm : Do khoảng cách của tường nhỏ , không gian mặt bằng công trình nhỏ nên việc sử dụng bị hạn chế , kết cấu vách cứng còn có trọng lượng lớn m độ cứng kế cấu lớn nên tải trọng động đất tác dụng lên công trình sẽ lớn đây là đặc điêm bất lợi cho công trình chịu tải động đất − Áp dụng : Loại kết cấu này thường được sử dụng trong công trình nhà ở , công sở , khách sạn c) Kết cấu tường chịu lực: Trong hệ kế cáu này thì các cấu kiện thẳng đứng chịu lực của nhà là các tường phẳng , tải trọng đứng và ngang truyền tới tường thông qua các bản sàn được xem là tuyệt đối cứng − Ưu điểm : tận dụng được khả năng làm việc của tường , giá thành xây dựng sẽ nhỏ hơn so với các loại kết cấu khác − Nhược điểm : không thể xây dựng được nhà cao tầng chỉ xây nhà nhỏ hơn 5 tầng , nhìn bề ngoài kết cấu có vẽ nặng nề ảnh hưởng đến kiến trúc − Áp dụng : cho nhà dân dụng nhỏ , số tầng không cao (như nhà dân ) 2) Các dạng kết cấu hỗn hợp : a) Kết cấu khung - giằng : Là kết cấu kết hợp giữa khung và vách , lấy ưu điểm của này bổ xung cho nhược điểm kia . Công trình vừa có không gian sử dụng tương đối lớn , vừa có khả năng chống chịu lực nền tốt . Vách cứng trong kết cấu này có thê bố trí riêng , cũng có thể lợi dụng tường thang máy thang bộ . Kết cấu này được sử dụng rộng rãi hiện nay b) Kết cấu sơ đồ giằng : Sơ đồ này tính toán khung chỉ chịu phần tải thẳng đứng tương ứng với diện tích chuyền tải đến nó cofntari trọng ngang và một phần tải tọng đứng do các kết cấu chịu tải cơ bản khác như lõi tường chịu lực . Theo sơ này thì tất cả các nút khung đều có cấu tạo khớp hoặc các cột chỉ chịu nén 3) Lựa chon giải pháp kết cấu : − Vì công trình có 10 tầng chiều cao là 33,9m chưa tính phần gác trên cùng ( nếu tính thêm gác là 37,8 m) . Nên tải trọng truyền xuống móng nhân theo số tầng là rất lớn . Mặt khác chiều cao của công trình là 33,9m nên tải trọng gió tác dụng là lớn nên ta lựa chọn giải giáp kết cấu là “ KẾT CẤU THEO SƠ ĐỒ KHUNG GIẰNG “ − Sơ đồ tính khung : Kết cấu ở đây sử dụng là hệ kết cấu khung – giằng, có tỷ lệ các cạnh mặt bằng : 40,7 1,5 2 27,2 L B = = < Với tỷ lệ cạnh mặt bằng như trên thì độ cứng của nhà là tương đối đều theo 2 phương => có thể giải bằng sơ đồ khung không gian . Song để giải quyết bài toán phân tích nội lực ta dùng phần mềm etabs! 4) Vật liệu sử dụng : -Bê tông cấp độ bền B20 : + 11,5 b R MPa = ; + 0,9 bt R MPa= ; + 1 b γ = -Cốt thép: +nhóm CI : Với Φ <10 225 s sc R R MPa = = ; w 175 s R MPa= Từ số hiệu của bê tông và cốt thép tra bảng được : 0,437 0,645 R R α ξ = = +Nhóm C-II : Với 10 40 ≤ Φ ≤ 280 s sc R R MPa = = ; w 225 s R MPa= Từ số hiệu của bê tông và cốt thép tra bảng được : 0,429 0,623 R R α ξ = = II. LỰA CHỌN GIẢI PHÁP KẾT CẤU CHO SÀN: − Lựa chọn giải pháp dàn sườn toàn khối , có bố trí thêm các dầm phụ và dầm chính đi qua cột . Đây là loai sàn dùng phổ biến nhất hiện nay , thích hợp cho công tác bê tông toàn khối của công trình − Ưu đểm : Lý thuyết tính toán và kinh nghiệ tính toán khá hoàn thiện, thi công đơn giản được sử dụng phổ biến nhất ở nước ta với công ngệ thi công phong phú nên thuận tiện cho việc lựa chọn phương tiện thi công . Chất lượng đảm bảo do đã có đủ kinh nghiệm tiết kế và thi công trước đây . − Nhược điểm : Chiều cao dầm và độ võng của bản sàn là rất lớn , khi vượt khẩu độ lớn , hệ dầm phụ bố trí nhỏ lẻ với công trình không có hệ thống cột giữa , dấn đến chiều cao thông thủy mỗi tầng thấp hoặc phải nâng chiều cao tầng không có lợi cho kết cấu chịu tải trọng ngang . Không gian kiến trúc nhỏ lẻ , khó tận dụng . Qúa trình thi công chi phí thời gian và vật liệu lớn cho công tác lắp dựng ván khuôn III. LẬP MẶT BẰNG KÉT CẤU , ĐẶT TÊN CHO CÁC CẤU KIỆN , VÀ LỰA CHỌN SƠ BỘ KÍCH THƯỚC TIẾT DIỆN: 1) Lập mặt bằng kết cấu: c2 c2 c2 c2 c2 c3 c3 c3 c4 d2d2 d2 d2 d2d2 d2 d2 d2 d2d2 d2d2 d2d2 d2 d2 d2 d2 d1 d1 d1d1 d1d1 d1d1 d2 d2 d2 d2 d2 d2 d2 d2 d2 d2 d 2 d 2 d2 d1 d2 d2 d3 d9 d9 d9 d9 d9 d9 d9 d9 d9 d9 d9 d9 d9 d9 d9 d9 d9 d9 d1 d9d9 d9 d9 d9 d9 d9 d9 d1 d3 d4 d4 d4 d4 d4 d1 d1 d7 d8 d1 d1 d1 d1 d1 d6 d1 d1 d7 d7 d1 d1 d2 d1 d2 d1 d1 d2 d8d8 d1 d1 d1 d1 d1 d1 d1 d1 d1 d1 d8 d1 d1 d1 d1 d1 d1 d3 d3 d3 d3d3 d3 d3 d3 d3 d3 d3 d3 d3 d3 d3 d3 d3 d3 d3 d3 d3 d3 d3 d3 d3 d3 d7 d1 d1 d1 d1 d1 d1 d3 d5 d3 d5 d4 d7 d7 d7 d7 d6 c1 c1 c1 c3 c1 c1 c1 c1 c5 c1c1 c1 c1 c1 c1 c1 c1 c5 c1 c1c1c1c1c1 c2 c2 c2 Việc đặt tên cho các cấu kiện trên mặt bằng kết cấu trên mặt bằng kết cấu phải dựa trên cơ sở là vị trí cấu kiện , những cấu kiện nằm cùng tầng , có vị trí đặc điểm làm việc giống nhau hoặc tương đương nhau thì có tên giống nhau , Tuy nhiên về mặt kiến trúc và thuận tiện cho việc thi công có thể có những cấu kiện làm việc không giống nhau nhưng vẫn co tiết diện như nhau 2) Chọn sơ bộ kích thước tiết diện: a) Chọn sơ bộ tiết diện sàn: Sàn của các tầng từ 1 đến 9 : -Chọn ô sàn ô sàn điển hình có kích thước lớn nhất sau khi đã chia dầm (LxB=5,49x5,455m) và chiều dày sàn dựa vào công thức kinh nghiệm sau : s D h l m = Trong đó : D : phụ thuộc tải trọng lên sàn lớn hay bé ( từ 0,8 ÷ 1,4) l : là nhịp ngắn của sàn 1 1 .5,455 120 155 45 35 s h mm ⇒ = ÷ = ÷ ÷ -Chọn 120 s h = .Để thuận tiện thi công ta chọn chiều dày các ô sàn có kích thước nhỏ hơn khác cũng bằng 120 mm Sàn mái : Sàn mái hoạt tải nhỏ nên ta chọn bằng 100 mm Sàn vệ sinh dày 80 mm b) Chọn sơ bộ kích thước Dầm: Dầm phụ : - Chọn sơ bộ theo công thức kinh nghiệm sau: 1 1 16 12 dp dp h l = ÷ ÷ Dầm chính: - Chọn sơ bộ theo công thức kinh nghiệm sau : 1 1 12 10 dc dc h l = ÷ ÷ - Với các loại dầm conson thì chiều dài nhịp được nhân với 1,5 Chọn sơ bộ dầm chính ,dầm phụ được cho trong bảng sau: Dầm Nhịp Lớn nhất (mm) Chiều cao tính tt h (mm) Chiều cao chọn chon h (mm) Bề rộng chọn chon b (mm) D1-Chính 8700 725 ÷ 870 600 400 D2-Phụ 8700 544 ÷ 725 500 300 D3-Phụ 4555 285 ÷ 380 300 200 D4-Chính 2400 200 ÷ 240 400 400 D5-Phụ 6005 375 ÷ 500 500 250 D6-Chính 5165 430 ÷ 510 500 300 D7-Chính 4000 330 ÷ 400 400 250 D8-Phụ 4000 250 ÷ 330 300 200 D9-phụ 3795 237 ÷ 315 300 200 c) Chọn sơ bộ kích thước Cột: Tiết diện cột được chọn sơ bộ theo công thức: A 0 = b t R Nk . Trong đó: -R b : cường độ chịu nén của bêtông. Với bêtông có cấp bền nén B20 thì R b = 1150(T/m 2 ) -k t : hệ số xét đến ảnh hưởng khác như mômen uốn, hàm lượng cốt thép, độ mảnh của cột. ( t k = 1,2 ÷ 1,5) +Với cột biên ta lấy k t = 1,3. +Với cột trong nhà ta lấy k t = 1,2. +Với cột góc nhà ta lấy k t = 1,5. -N: lực nén được tính toán gần đúng như sau: N = m S .q.F S Trong đó: m S : số sàn phía trên tiết diện đang xét. F S : diện tích mặt sàn truyền tải trọng lên cột đang xét. q: tải trọng tương đương tính trên mỗi mét vuông mặt sàn. Giá trị q được lấy theo kinh nghiệm thiết kế. (0,8 ÷ 1,4 )Với sàn có bề dày 10cm lấy q = 0,9T/m 2 . Cột được giảm tiết diện nhằm tránh hiện tượng µ nhỏ và được giảm 2 lần ( từ tầng 1 đến tầng 3 một tiết diện , từ tầng 4 đến tầng 6 một tiết diện , từ tầng 7 đến tầng mái một tiết diện ) -Kích thước tiết diện cột chon sơ bộ cho trong bảng sau: Cột C1 Tầng Fs Tải trọng q N k A tính b h A chọn (m2) (T/m2) (T) (m2) (m) (m) (m2) 7÷10 45,09 0,9 162,324 1,2 0,134 0,4 0,4 0,16 4÷6 45,09 0,9 284,067 1,2 0,235 0,5 0,5 0,25 1÷3 45,09 0,9 405,61 1,2 0,336 0,6 0,6 0,36 Cột C2 Tầng Fs Tải trọng q N k A tính b h A chọn (m2) (T/m2) (T) (m2) (m) (m) (m2) 7÷10 8 0,9 28,8 1,5 0,03 0,25 0,4 0,1 4÷6 8 0,9 50,4 1,5 0.052 0,25 0,4 0,1 1÷3 8 0,9 72 1,5 0.074 0,25 0,4 0,1 Cột C3 Tầng Fs Tải trọng q N k A tính b h A chọn (m2) (T/m2) (T) (m2) (m) (m) (m2) 7÷10 10 0,8 32 1,2 0,026 0,25 0,25 0,0625 4÷6 10 0,8 56 1,2 0,047 0,25 0,25 0,0625 1÷3 10 0,8 80 1,2 0,066 0,25 0,25 0,0625 Cột C4 Tầng Fs Tải trọng q N k A tính b h A chọn (m2) (T/m2) (T) (m2) (m) (m) (m2) 7÷10 26,82 0,9 96,552 1,2 0,08 0,4 0,4 0,16 4÷6 26,82 0,9 168,966 1,2 0,14 0,4 0,4 0,16 1÷3 26,82 0,9 241,38 1,2 0,199 0,5 0,5 0,25 Cột C5 Tầng Fs Tải trọng q N k A tính b h A chọn (m2) (T/m2) (T) (m2) (m) (m) (m2) 7÷10 43,2 0,9 155,52 1,2 0,129 0,4 0,6 0,24 4÷6 43,2 0,9 272,16 1,2 0,225 0,5 0,6 0,3 1÷3 43,2 0,9 388,8 1,2 0,322 0,6 0,6 0,36 Tất cả cá cột trên phần gác đều có tiết diện : . 0,25 0,25b h x= (m ) d) Chọn sơ bộ tiết diện vách thang máy:Chiều dày vách được chọn theo tiêu chuẩn TCXD 198-1997 : Trong đó chiều dày vách không nhỏ hơn 150 mm và 1 20 h ( với h là chiều cao tầng, lấy tầng có chiều cao lớn nhất ) 1 150 1 1 . .4200 210 20 20 vach vach b b h mm ≥ ⇒ ≥ = = Chọn 250 vach b = mm IV. SƠ ĐỒ TÍNH TOÁN KHUNG: 1) Nhịp tính toán của dầm Nhịp tính toán của dầm lấy bằng khoảng cách các trụ cột ( trụ cột được lấy là trụ cột của tầng 7, 8, 9 , 10 ) +Nhịp tính toán của dầm AB : 0,4 0,4 4 0,11 0,11 4 2 2 2 2 2 2 cB cA AB h ht t l AB m= + − + − = + − + − = +Nhịp tính toán của dầm BC : 8,4 0,11.2 0,2.2 8,22 2 2 2 2 cB cC BC h ht t l BC m= + + − − = + − = +Nhịp tính toán của dầm CD : 2,4 0,11.2 0,2.2 2,58 2 2 2 2 cC cD CD h ht t l CD m= − − + + = − + = +Nhịp tính toán của dầm DE : 8,4 0,11.2 0,2.2 8,22 2 2 2 2 cD cE DE h ht t l DE m= + + − − = + − = +Nhịp tính toán của dầm EF : EF=AB=4 m +Nhịp tính toán của dầm 1-2 : 1 1 2 1 2 8 0,11 0,2 7,91 2 2 c ht l B m − − = + − = + − = +Nhịp tính toán của dầm 2-3 : 2 3 2 3 8l B m − − = = +Nhịp tính toán của dầm 3-4 : [...]... 82, 55 32, 11 - 32, 09 -2 1 53 ,27 0 -2 2 67, 910 -2 7 71,150 26 43, 322 27 46,498 27 93,09 1 N 22 35,8 My 69,819 -9 ,987 32, 422 - 32, 1 52 - 12, 281 Mx 44,571 12, 788 8 ,22 3 -8 ,0 92 N 22 17,3 535,33 -8 3,86 82, 55 -8 3,86 4,7 II-II 4,9 4,8 4,5 4,5,7 4,59 4,5,6 12, 284 -1 01,971 -5 7,535 - 82, 100 -7 9,806 -1 07,744 -6 7,7 52 -8 0,8 72 -4 9, 628 -4 8,677 48,675 36,479 93 ,24 6 -4 ,106 57,359 48,797 99,888 0,7 62 63,481 32, 11 - 32, 09 -2 1 34, 710 -2 2 49,350... 4,5,9 -4 ,946 82, 985 82, 9 62 -2 7 , 52 27,516 66,804 -9 9,143 -4 3,678 11,358 -2 1 ,104 -9 5 ,29 6 4,155 4,155 -8 ,473 13,634 -1 3,707 82, 98 -8 1,676 -6 7,646 -4 0,305 29 ,041 -1 35,615 - 62, 4 12 -4 9 ,29 4 -1 35,073 -1 35,073 N 873,87 15,67 -1 5,73 174 ,24 -1 74 ,24 -5 477,460 -5 446,060 - 528 7,490 -5 635,970 -6 335,600 - 623 4, 110 6405, 029 6405, 02 9 Qy - 32, 15 -5 ,08 4 ,2 -4 ,23 25 ,23 -2 3 , 82 -3 6,380 -2 7 ,950 -6 , 920 -5 5,970 -3 7 ,23 0 - 32, 9 42 -5 8,160... 4,5,9 46,3 92 1, 021 -1 , 024 30,097 - 62, 966 -1 7,319 -2 1 ,860 -6 3,307 -2 2 ,22 5 -2 2 ,22 5 5 4,7 I-I Mx N B-5 -5 ,565 46,671 35 ,28 4 -0 ,26 0 ,22 49,8 72 -4 9,869 -1 72, 120 -1 72, 600 -2 2 2 ,20 9 -2 0 7, 624 -2 0 4,330 -2 4 8,978 -2 4 8,978 3197,5 491,08 4,39 -4 ,41 86 ,23 -8 6 ,23 - 320 1,930 -3 193,130 - 328 3,750 -3 688,600 -3 635,541 3717,099 3717,09 9 4,6 My 16 ,29 5 1 72, 34 4,7 4,9 4,5 4,5,6 4,7 4,59 4,5,9 My 3, 329 30,907 -3 0,744 0, 12 -0 ,118... 89,875 10, 917 2, 669 -2 , 609 -2 6 ,407 26 ,404 -8 7 ,20 6 - 92, 484 -1 16 ,28 2 -1 00,7 92 -1 02, 048 - 123 ,467 -7 5,937 N 13 42, 2 25 0,66 -1 4,79 14,59 27 ,06 -2 7 ,05 -1 356,950 -1 327 ,570 -1 315 ,100 -1 5 92, 820 -1 554, 623 1543,400 15 92, 09 9 4,7 II-II -8 ,103 4,9 4,5 4,5,7 4,5,9 4,5,6 29 , 522 12, 45 - 12, 455 121 ,046 79,069 105 ,28 1 130,475 92, 696 76,984 My 13,757 Mx 52, 066 14,618 10 ,27 1 10, 084 39, 529 -3 9, 524 -4 1,9 82 -9 1,590 -6 6,684 -5 6,147... 319,0 92 150, 028 N - 421 2 911,57 -2 7 ,45 26 , 92 181,79 -1 81,79 -4 185,050 - 423 9, 420 -4 030,180 -5 123 ,540 -5 057,088 -4 868,7 72 5195,99 4 4,6 I-I 2, 217 55, 324 4,7 4,8 4,5 4,5,6 C -2 4,7 4,5,8 4,5,9 My 1,698 28 ,905 -2 8 ,81 -0 ,28 0 ,28 29 ,27 7 -2 8 ,438 0,0 92 2,070 27 ,915 1,648 2, 1 52 Mx 109 ,33 15,634 -3 ,45 3,491 - 42, 7 42, 708 -1 12, 779 -1 05,838 -1 52, 029 - 124 ,963 - 126 ,505 -1 61,830 -8 4,9 62 N 4185 ,2 911,57 -2 7 ,45 26 , 92 181,79... II-II Mx N 38 ,22 2 58,799 -8 ,074 16,83 -1 6,669 -3 ,3 52 3,3 52 -5 4,891 -4 1,574 -4 6 ,29 6 -6 0,491 -4 8,505 -4 8,505 15, 725 -4 ,093 4,08 -2 6 ,545 26 ,5 52 -5 4,719 -8 5,344 -7 4, 524 -6 9 ,28 0 -9 6,8 42 -9 6,8 42 24 92, 3 395, 12 -5 1,9 51,17 -1 78,61 178,69 -2 4 41,150 -2 6 70,930 -2 8 87,440 -2 8 01,875 3008,677 3008,67 7 4,7 My 6 4,8 4,6 4,9 4,5 4,5,6 4,5,9 4,5,9 43,179 2, 5 02 -2 , 505 26 ,26 2 -6 0,405 -1 9, 422 -2 2 ,854 -6 1,400 -2 4 ,515 -2 4 ,515... 5,43 -2 9 ,188 -2 9 ,188 -2 9 ,188 -3 3,397 -3 3,397 -3 3,397 -6 ,514 6,46 -7 4 ,23 0 -7 4 ,23 0 -7 4 ,23 0 -7 8,845 -7 8,845 -7 8,845 93,14 -3 62, 32 3 62, 47 -5 060 ,29 0 -5 060 ,29 0 -5 060 ,29 0 -5 3 12, 579 53 12, 579 53 12, 57 9 62, 58 -5 , 022 5,017 22 ,456 61,753 -6 ,7 32 3,765 -3 , 829 -5 , 425 12, 477 -5 ,196 5 ,20 4 N 4 322 ,3 737,99 -9 4,09 My - -7 ,26 7 - My II-II 2 B -2 Mx I-I 4,7 4,6 4,9 4,5 39,367 -8 6,065 -1 8,196 -3 0,480 4,7 4,5,6 4,5,9 4,5,9 -8 6, 320 ... 19, 921 -9 ,884 9, 727 72, 537 - 72, 534 -6 1,061 1,749 -1 43, 322 -9 0,709 -7 9,963 -5 ,505 -1 53,998 -9 7,613 N 26 23,4 645,15 104 ,34 1 02, 86 32, 32 - 32, 3 -2 5 20,560 -2 5 91 ,100 -2 6 55, 720 - 326 8,570 3111,481 -2 5 94,3 32 323 3, 125 329 7,96 1 My 64,341 -8 ,937 32, 739 - 32, 5 -1 1,856 Mx 50,115 13,961 7,11 -6 ,994 N I-I 84 ,24 4 26 04,9 645,15 104 ,34 1 02, 86 E-4 4,7 II-II F-4 4,9 4,5 4,5,7 4,59 4,5,6 11,859 -9 6,841 - 52, 4 82 -7 3 ,27 8 -1 01,634... 4,5,8 4,5,8 -6 ,1 02 11,366 -1 1 ,20 9 -1 ,26 4 1 ,26 5 -4 3,714 -3 3,769 -3 8,607 -4 8,085 -3 9,134 -3 9,134 - 12, 81 -2 , 975 2, 954 -1 6,519 16, 529 -4 0, 924 -6 0,397 -5 6,688 - 52, 748 -7 0 ,27 4 -7 0 ,27 4 N 129 2,6 175,37 -2 0 ,39 20 -6 3,96 63,99 -1 356,570 4,6 4,5 4,5 -1 4 32, 443 -1 467,980 4,7 9 - 127 2, 610 4,7 1508,007 1508,00 7 4,5,6 4,5,9 4,5,9 My -4 ,84 21 , 327 21 ,071 3,385 -3 ,388 8, 629 -3 3,769 -1 7 ,28 2 -1 7 ,28 2 -3 5,9 92 -1 9,847 -1 9,847... 1 42, 24 -1 0,46 10, 33 16,07 -1 6,07 -8 87 ,24 0 -9 08,030 -8 81,500 -1 039, 810 -1 035,000 -1 011, 123 104 0,04 9 4,6 I-I 12, 377 4,7 4,8 4,5 C-9 4,6 4,5,7 4,5,8 4,5,9 My -0 ,057 14, 322 -1 4, 126 -4 ,651 4,653 6,318 -2 2 ,130 - 12, 655 -8 ,061 -2 0 ,769 - 12, 241 -3 ,868 Mx 86,196 11,136 3 ,24 6 -3 ,183 -2 3 ,863 23 ,861 - 82, 950 -8 9,379 -1 10, 059 -9 7,3 32 -9 9,083 -1 17,695 -7 4,744 N 885,69 1 42, 24 -1 0,46 10, 33 16,07 -1 6,07 -8 96,150 -8 75,360 -8 69, 620 . trọng q N k A tính b h A chọn (m 2) (T/m 2) (T) (m 2) (m) (m) (m 2) 7÷10 43 ,2 0,9 155, 52 1 ,2 0, 129 0,4 0,6 0 ,24 4÷6 43 ,2 0,9 27 2,16 1 ,2 0 ,22 5 0,5 0,6 0,3 1÷3 43 ,2 0,9 388,8 1 ,2 0, 322 0,6 0,6 0,36 . trọng q N k A tính b h A chọn (m 2) (T/m 2) (T) (m 2) (m) (m) (m 2) 7÷10 10 0,8 32 1 ,2 0, 026 0 ,25 0 ,25 0,0 625 4÷6 10 0,8 56 1 ,2 0,047 0 ,25 0 ,25 0,0 625 1÷3 10 0,8 80 1 ,2 0,066 0 ,25 0 ,25 0,0 625 Cột C4 Tầng Fs. N k A tính b h A chọn (m 2) (T/m 2) (T) (m 2) (m) (m) (m 2) 7÷10 26 , 82 0,9 96,5 52 1 ,2 0,08 0,4 0,4 0,16 4÷6 26 , 82 0,9 168,966 1 ,2 0,14 0,4 0,4 0,16 1÷3 26 , 82 0,9 24 1,38 1 ,2 0,199 0,5 0,5 0 ,25 Cột