Đồ án bêtông cốt thép 1 GVHD: Võ Bá Tầm PHẦN 1: SỐ LIỆU ĐỀ BÀI Sơ đồ: l1=2.2m • • • l2=5.3m psc=900daN/m2 a=15mm tường dày: bt=340mm bêtông B20: -Cường độ tính toán chịu nén Rb=11.5MPa -Cường độ tính toán chịu kéo Rbt=0.9MPa -Môđun đàn hồi ban đầu Eb=27x103MPa -Hệ số điều kiện làm việc của bêtông γb=0.9 Thép CI (Ø2 → bản làm việc theo loại bản dầm (theo phương cạnh ngắn) 2.2 Chọn sơ bộ kích thước bản sàn: D 1.2 h s = l1 = x2200 = 75.4mm m 35 • Chọn bề dày bản sàn: → chọn hs=80mm > hmin=60mm • Kích thước dầm: 1 1 : 16 12 Dầm phụ: chiều cao hdp=( )l2=(331.25÷441.67)mm → chọn hdp=400mm 1 1 : 4 2 bề rộng bdp=( )hdp=(100÷200)mm →chọn bdp=200mm 1 1 : 12 8 Dầm chính: chiều cao hdc=( )3l1=(550÷825)mm →chọn hdc=600mm 1 1 : 4 2 bề rộng bdc=( )hdc=(150÷300)mm →chọn bdc=300mm 2.3 Sơ đồ tính và nhịp tính toán: Tính nội lực bản theo sơ đồ biến dạng dẻo Với bản làm việc theo 1 phương, cắt 1 dải bản rộng 1m theo phương cạnh ngắn (vuông góc với dầm phụ) Hồ Tấn Thanh-80602168 Page 2 Đồ án bêtông cốt thép 1 GVHD: Võ Bá Tầm Sơ đồ tính của bản là một dầm liên tục nhiều nhịp với gối tựa ở các vị trí dầm phụ và tường biên Nhịp tính toán: Nhịp biên: lb=l1 – bdp/2 – bt/2 + C/2=2200 – 200/2 – 340/2 + 120/2=1990mm  C ≥ 120mm  C ≥ h s = 80mm với C-đoạn bản ngàm vào tường, →chọn C=120mm Nhịp giữa: l=l1 – ddp=2200 – 200=2000mm 2.4 Tải trọng tính toán: Tĩnh tải tác dụng lên sàn: gs=nγγhsb=1.1x25x0.08x1=2.2kN/m Hoạt tải tác dụng lên sàn: ps=nppscb=1.2x900x1=1080daN/m=10.8kN/m Tổng tải tác dụng lên sàn: qs=gs+ps=2.2+10.8=13kN/m 2.5 Nội lực: Momen tại nhịp biên và gối thứ hai: M= ±qslb2/11= ±13x1.992/11= ±4.68kN/m Momen tại nhịp giữa và gối giữa: M= ±qsl2/16= ±13x22/16= ±3.25kN/m Hồ Tấn Thanh-80602168 Page 3 Đồ án bêtông cốt thép 1 2.6 GVHD: Võ Bá Tầm Tính cốt thép: Ta có: ho=hs – a=80 – 15= 65mm M αm = ≤ α pl = 0.2775 2 γ b R b bh o ξ = 1 − 1 − 2α m As = ξγ b R b bh o Rs µ min = 0.05% ≤ µ = As γ R 0.9x11.5 ≤ µ max = ξ pl b b = 0.335x = 1.24% bh o Rs 280 Kiểm tra hàm lượng cốt thép: Bảng tính thép: Tiết diện M(kN/m) αm ξ As(mm2/m) μ (%) Nhịp biên, gối 2 Nhịp giữa, gối giữa 4.68 3.25 0.107 0.074 0.113 0.077 339 231 0.522 0.356 2.7 d(mm) 6/8 6 Chọn cốt thép a (mm) Asc(mm2/m) 110 350 110 257 Bố trí cốt thép: ps 10.8 = = 4.91 gs 2.2 − Xét tỉ số >3 → α=1/3 nên αl=2000/3=667mm →chọn αl=680mm − Đối với các ô bản mà cả 4 cạnh đúc toàn khối với dầm thì được phép giảm 20% cốt thép do ảnh hưởng của hiệu ứng vòm khi hình thành khớp dẻo Khi đó: diện tích cốt thép As=0.8x231=184.8mm2 →chọn Ø6a150 (Asc=188mm2) − Cốt thép cấu tạo chịu moment âm dọc theo các gối biên và phía trên dầm chính được xác định như sau: Hồ Tấn Thanh-80602168 Page 4 Đồ án bêtông cốt thép 1 GVHD: Võ Bá Tầm φ 6a200  A s,ct ≥  2 50%A s,nhip = 0.5x231 = 115.5mm Điều kiện: →chọn Ø6a200 − Cốt thép phân bố được chọn như sau: l 5300 2< 2 = = 2.41 < 3 l1 2200 Xét → As2 ≥20%As1=0.2x339=67.8mm2 →chọn Ø6a300 − Ở phía trên bản kê với dầm chính cấn phải đặt cốt cấu tạo để chịu momen âm theo phương cạnh dài do chưa xét đến trong tính toán Diện tích cốt thép cấu tạo không ít hơn 1/3 diện tích chịu lực và không ít hơn 5Ø6/1m dài Các thanh này phải được kéo dài qua mép dầm chính mỗi bên một đoạn ≥1/4 nhịp tính toán (l/4=500mm→chọn 500mm) →chọn Ø6a200 − Chọn chiều dài đoạn neo cốt thép nhịp vào gối tựa: Lan=120mm ≥10Ø − Bố trí cốt thép như bản vẽ PHẦN 3: TÍNH TOÁN DẦM PHỤ Sơ đồ tính: Dầm phụ tính theo sơ đồ biến dạng dẻo, xem dầm phụ là dầm liên tục có các gối tựa là tường biên và dầm chính Nhịp tính toán: với Cdp - đoạn dầm phụ kê lên tường, chọn Cdp=220mm − nhịp biên: lb=l2 – bdc/2 – bt/2+Cdp/2=5300 – 300/2 – 340/2+220/2=5090mm − nhịp giữa: l=l2 – bdc=5300 – 300=5000mm 3.1 Hồ Tấn Thanh-80602168 Page 5 Đồ án bêtông cốt thép 1 3.2 − − − − 3.3 3.3.1 − − − − − GVHD: Võ Bá Tầm Tải trọng tính toán: − Trọng lượng bản thân dầm phụ: go=bdp(hdp – hs)γnγ=0.2x(0.4 – 0.08)x25x1.1=1.76kN/m Tĩnh tải từ bản sàn truyền vào: g1=gsl1=2.2x2.2=4.84kN/m Tổng tĩnh tải: gdp=go+g1=1.76+4.84=6.6kN/m Hoạt tải: pdp=psl1=10.8x2.2=23.76kN/m Tổng tải: qdp=gdp+pdp=6.6+23.76=30.36kN/m Xác định nội lực: Biểu đồ bao momen: pdp 23.76 = = 3.6 g dp 6.6 Xét tỉ số: →k=0.306 Momen âm triệt tiêu cách gối tựa 1 đoạn: x1=klb=0.306x5090=1557.54mm Momen dương triệt tiêu cách gối tựa 1 đoạn: • Nhịp biên: x2=0.15lb=0.15x5090=763.5mm • Nhịp giữa: x3=0.15l=0.15x5000=750mm Momen dương lớn nhất cách gối tựa biên 1 đoạn: x4=0.425lb=0.425x5090=2163.25mm Tung độ biểu đồ bao momen xác định theo công thức sau: • Nhánh dương: M=β1qdpl2 • Nhánh âm: M=β2qdpl2 (đối với nhịp biên thì l=lb) Bảng tung độ biểu đồ bao momen của dầm phụ Nhịp Biên Tiết diện 0 l (m) 5.09 Hồ Tấn Thanh-80602168 qdpl2 (kNm) 786.57 βmax 0 Page 6 βmin Mmax (kNm) 0 Mmin (kNm) Đồ án bêtông cốt thép 1 Thứ 2 1 2 0.425Lb 3 4 5 6 7 0.5L 8 9 10 GVHD: Võ Bá Tầm 0.065 0.09 0.091 0.075 0.02 5 759 0.018 0.058 0.0625 0.058 0.018 51.127 70.791 71.578 58.993 15.731 -0.0715 -0.0372 -0.0194 -0.0172 -0.0312 -0.0625 13.662 44.022 47.438 44.022 13.662 -56.240 -28.235 -14.725 -13.055 -23.681 -47.438 3.3.2 Biểu đồ bao lực cắt: Tung độ biểu đồ bao lực cắt xác định theo công thức sau: − Gối thứ 1: Q1=0.4qdplb=0.4x30.36x5.09=61.813kN − Bên trái gối thứ 2: Q2T=0.6qdplb=0.6x30.36x5.09=92.719kN − Bên phải gối 2, bên trái và phải gối giữa: Q2p=Q3T=Q3P=0.5qdpl=0.5x30.36x5=75.9kN Hồ Tấn Thanh-80602168 Page 7 Đồ án bêtông cốt thép 1 GVHD: Võ Bá Tầm Tính cốt thép: Bêtông có cấp độ bền chịu nén B20: Rb=11.5MPa, Rbt=0.9MPa Cốt thép dọc của dầm phụ sử dụng loại CII: Rs=280MPa Cốt thép đai của dầm phụ sử dụng loại CI: Rsw=175MPa 3.4.1 Cốt dọc: a Tại tiết diện giữa nhịp: − Dầm chịu momen dương, bản cánh chịu nén, tiết diện tính toán là tiết diện chữ T  l 2 − b dc 5300 − 300 = 833.3mm  6 = 6  2200 − 200  l −b Sf ≤  1 dp = = 1000mm 2 2  6h 'f = 6x80 = 480mm    − Xác định bề rộng sải cánh Sf: →chọn Sf=480mm − Kích thước tiết diện chữ T: 3.4 b=bdp=200mm hf’=hs=80mm h=hdp=400mm bf’=b+2Sf=200+2x480=1160mm Hồ Tấn Thanh-80602168 Page 8 − Xác định vị trí trục trung hòa: Giả thiết a=45mm → ho=h – a=400 – 45=355mm Mf=γbRbbf’hf’(ho – hf’/2)=0.9x11.5x103x1.16x0.08x(0.355 – 0.08/2)=419.92kNm Nhận xét: do M < Mf → trục trung hòa qua cánh, tính cốt thép theo tiết diện chữ nhật lớn b = b ' f = 1160mm    h = hdp = 400mm  b Tại tiết diện gối tựa: Dầm chịu momen âm, bản cánh chịu kéo,tiết diện tính toán là hình chữ nhật bdpxhdp=200x400mm c Kết quả tính toán cốt thép: M αm = ≤ α pl = 0.2775 2 γ b R b bh o ξ = 1 − 1 − 2α m As = ξγ b R b bh o Rs µ min = 0.05% ≤ µ = As γ R 0.9x11.5 ≤ µ max = ξ pl b b = 0.335x = 1.24% bh o Rs 280 Kiểm tra hàm lượng cốt thép: Bảng tính thép cho dầm phụ: Tiết diện M(kN/m) αm ξ As(mm2) μ (%) Nhịp biên(1160x400) Gối 2(200x400) Nhịp giữa (1160x400) Gối 3(200x400) 71.578 56.24 47.438 47.438 0.047 0.216 0.031 0.182 0.048 0.246 0.032 0.202 738 645 485 531 1.039 0.909 0.683 0.748 − Chọn cốt thép Chọn Asc(mm2) 3d12+2d16 741.5 4d12+1d16 653.5 1d12+2d16 515.3 5d12 565.5 3.4.2 Cốt ngang: Tính cốt đai cho tiết diện bên trái gối 2 có Qmax=92.719kN − Kiểm tra điều kiện tính toán: φb3(1+φf+φn)γbRbtbho=0.6x(1+0+0)x0.9x0.9x103x0.2x0.355=34.51kN < Q →bêtông không đủ chịu cắt, cần phải tính cốt đai chịu lực cắt − Chọn cốt đai Ø6 (asw=28.3mm2), số nhánh cốt đai n=2 − Xác định bước cốt đai:  Khoảng cách giữa các cốt đai theo tính toán: R × n×a stt ≤ 4ϕb 2 (1 + ϕ f + ϕ N )γ b Rbt bh02 × sw 2 sw Qmax = 4 × 2 ×1× 0.9 × 0.9 ×103 × 0.2 × 0.3552 × → stt = 0.188m = 188mm 175 ×103 × 2 × 28.3 ×10 −6 92.7192  Khoảng cách lớn nhất giữa các cốt đai: smax = ϕb 4 (1 + ϕ f + ϕ N )γ b Rbt bh02 1.5 ×1× 0.9 × 0.9 ×103 × 0.2 × 0.3552 = = 0.33m = 330mm Qmax 92.719  Khoảng cách giữa các cốt đai theo cấu tạo:  h 400 = 200mm  = sct ≤  2 2 150mm  −  Khoảng cách cốt đai thiết kế là s=min(stt,smax,sct)=150mm Khả năng chịu cắt của cốt đai và bêtông: R nA 175x103 x2x28.3x10 −6 q sw = sw sw = = 66.03kN / m s 0.15 2 Q wb = 2 ϕ b2 (1 + ϕf )γ b R bt b.h 0q sw = 2x 2x1x0.9x0.9x103 x0.2x0.3552 x66.03 = 103.85kN > Q max = 92.719kN →không cần đặt cốt xiên − Kiểm tra lại điều kiện: Qmax≤0.3φw1φb1γbRbbho E na 21x104 2x28.3 ϕ w1 = 1 + 5 s sw = 1 + 5x x = 1.073 ≤ 1.3 E b bs 27x103 200x150 ϕb1 = 1 − βγ b R b = 1 − 0.01x0.9x11.5 = 0.8965 0.3ϕ w1ϕ b1γ b R b bh o = 0.3x1.073x0.8965x0.9x11.5x10 3 x0.2x0.355 = 235.63kN > Q max Kết luận: dầm không bị phá hoại do ứng suất nén chính − Khoảng cách giữa các cốt đai ở đoạn dầm giữa nhịp: →chọn s=300mm bố trí trong đoạn L/2 ở giữa dầm  3h 3 × 400 = 300mm  = sct ≤  4 4 500mm  3.5 Biểu đồ vật liệu: 3.5.1 Tính khả năng chịu lực tại từng tiết diện: Chọn chiều dày lớp bê tông bảo vệ: ao=25mm Khoảng cách 2 thanh cốt thép theo phương chiều cao dầm: t=30mm x A +x A atr = 1 1 2 2 A1 + A2 Khoảng cách từ mép đến trọng tâm cốt thép: ⇒ h0th với: x1, x2 là khoảng cách từ mép bêtông đến trọng tâm nhóm cốt thép A1, A2 RS AS 2 = h − ath → ξ = → α m = ξ (1 − 0.5ξ ) → [ M ] = α mγ b Rb bhoth γ b Rb bh0th Bảng tính khả năng chịu lực của dầm phụ: cốt thép As(mm2) ath(mm) hoth(mm) ξ αm [M](kNm) 2d16+3d12 741.5 46 354 0.049 0.048 71.7 cắt 1d12, còn 2d16+2d12 628.4 49 351 0.042 0.041 60.5 uốn 2d12, còn 2d16 402.2 33 367 0.026 0.025 40.8 gối 2 1d16+4d12 653.5 48 352 0.251 0.220 56.3 bên trái uốn 2d12, còn 1d16+2d12 427.3 32 368 0.157 0.145 40.6 (200x400) cắt 1d16, còn 2d12 226.2 31 369 0.083 0.079 22.4 gối 2 cắt 2d12, còn 1d16+2d12 427.3 32 368 0.157 0.145 40.6 bên phải cắt 1d16, còn 2d12 226.2 31 369 0.083 0.079 22.4 nhịp 2 2d16+1d12 515.3 33 367 0.033 0.032 52.1 (1160x400) cắt 1d12, còn 2d16 402.2 33 367 0.026 0.025 40.8 gối 3 5d12 565.5 48 352 0.217 0.194 49.7 bên trái cắt 2d12, còn 3d12 339.3 31 369 0.124 0.117 32.9 (200x400) cắt 1d12, còn 2d12 226.2 31 369 0.083 0.079 22.4 3.5.2 Xác định đoạn kéo dài W:  0.8Q ×103 − Qs,inc + 5d  W = max  2q sw 20d  Đoạn kéo dài được tính theo công thức: Q: lực cắt tại tiết diện cắt lý thuyết, lấy bằng dộ dốc của biểu đồ bao moment Qs.inc: khả năng chịu cắt của cốt xiên nằm trong vùng cắt bớt cốt dọc, mọi cốt xiên đều nằm ngoài vùng cắt bớt cốt dọc nên Qs.inc=0 R na q sw = sw sw s qsw: khả năng chịu cắt của cốt đai tại tiết diện cắt lý thuyết R na 175x2x28.3 q sw = sw sw = = 66kN / m s 150 • trong đoạn dầm có cốt đai Ø6a150 thì: R na 175x2x28.3 q sw = sw sw = = 33kN / m s 300 • trong đoạn dầm có cốt đai Ø6a300 thì: Bảng xác định đoạn kéo dài W của dầm phụ: Tiết diện nhịp biên (1160x400) Tiết diện nhịp biên bên trái nhịp biên bên phải thanh thép 2 (1d12) 2 (1d12) Q(kN) qsw(kN/m) Wtính(mm) 20d(mm) Wchọn(mm) 19.3 33 294 240 300 14.1 33 231 240 240 ∆M 0.1% -0.1% 10% 4.8% gối 2 bên trái gối 2 bên phải nhịp 2 bên trái (bên phải lấy đối xứng) gối 3 bên trái 6 (1d16) 3 (2d12) 6 (1d16) 7 (1d12) 8 (2d12) 9 (1d12) 36.1 66 299 320 320 28 66 230 240 240 13.5 66 162 320 320 30.3 33 427 240 430 23.7 66 204 240 240 10.7 66 125 240 240 PHẦN 4: TÍNH TOÁN DẦM CHÍNH 4.1 Sơ đồ tính: Dầm chính được tính theo sơ đồ đàn hồi Sơ đồ tính là dầm liên tục 5 nhịp Dầm chính kê trực tiếp lên cột và tường biên (xem độ cứng đơn vị của cột lớn hơn 4 lần độ cứng đơn vị của dầm) Kích thước dầm chính được chọn: bdcxhdc=300x600mm Nhịp tính toán của dầm chính lấy theo mép gối tựa: lo=3l1=3x2200=6600mm 4.2 Tải trọng tính toán: Trọng lượng bản thân dầm chính: g0 = [(hdc - hb)l1 - (hdp - hb) bdp]bdcγnγ = [(0.6 – 0.08)x2.2 - (0.4 - 0.08)x0.2]x0.3x25x1.1=9kN/m Tổng tĩnh tải truyền từ dầm phụ : G1 = gdl2 = 6.6x5.3 = 35kN/m Tổng tĩnh tải : G = g0+G1=9+35=44kN/m Hoạt tải truyền từ sàn vào dầm : P = pdl2 = 23.76x5.3=126kN/m 4.3 Nội lực: Dùng sap2000 để giải nội lực Các trường hợp đặt tải: Bảng kết quả tổ hợp nội lực: 4.3.1 Biểu đồ bao momen: 4.3.2 Biểu đồ bao lực cắt: 4.4 Tính cốt thép: Bêtông có cấp độ bền chịu nén B20 : Rb=11.5MPa; Rbt=0.9MPa Cốt thép dọc của dầm chính sử dụng loại CII: Rs= 280MPa Cốt thép đai của dầm chính sử dụng loại CI : Rsw=175MPa 4.4.1 Cốt dọc: Tại tiết diện giữa nhịp: Dầm chịu moment dương, bản cánh chịu nén, tính cốt thép theo tiết diện chữ T + Xác định Sf 1 1  6 (3l1 ) = 6 x(3x2200) = 1100mm  1 1 Sf ≤  (l 2 − b dc ) = x(5300 − 300) = 2500mm 2 2 ' 6h f = 480mm   ⇒ Chọn Sf = 480 (mm) + Chiều rộng bản cánh : b’f = bdc+2Sf = 300+2×480 = 1260 (mm) + Kích thước tiết diện chữ T : b’f =1260mm h’f =hb = 80 mm b=bdc = 300mm h = hdc= 600mm + Xác định vị trí trục trung hoà : Chọn anhịp = 50mm ⇒ h0 = h-a = 600-50 = 550 mm h'  0.08    M f = γ b R b b 'f h 'f  h 0 − f ÷ = 0.9x11.5x103 x1.26x0.08x  0.55 − ÷ = 532.1kNm 2  2    ⇒ Do Mmax < Mf nên trục trung hoà qua cánh, tính cốt thép theo tiết diện chữ nhật lớn: b = b ' f = 1260mm    h = hdp = 600mm  Tại tiết diện gối tựa: Dầm chịu moment âm, bản bụng chịu nén, tính cốt thép theo tiết diện bdc = 300mm   hdc = 600mm chữ nhật Chọn a =80 mm nên h0=520mm Tính cốt thép theo các công thức sau : M α = ≤ α R = 0.441 2 γ b R b bh 0 ξ = 1 − 1 − 2α ξγ R bh AS = b b 0 RS µmin = 0.05% ≤ µ = As γ R 0.9x11.5 ≤ µmax = ξ R b b = 0.656x = 2.42% bh o Rs 280 Bảng tính cốt thép cho dầm chính: Tiết diện M(kN/m) αm ξ As(mm2) μ (%) Chọn cốt thép Chọn Asc(mm2) 2d20+3d25 2101.1 3d20+5d25 3397.1 3d25 1472.7 2d22+4d25 2723.8 4d22 1520.4 Nhịp biên(1260x600) 307.92 0.078 0.081 2084 1.263 Gối 2(300x600) 346.78 0.413 0.583 3362 2.155 Nhịp 2 (1260x600) 208.81 0.053 0.054 1394 0.845 Gối 3(300x600) 307.83 0.367 0.484 2788 1.787 Nhịp 3(1260x600) 225.33 0.057 0.059 1508 0.914 4.4.2 Cốt ngang: − Lực cắt lớn nhất tại gối: QA=139.96kN, QtrB=222.54kN, QphB=206.04kN, QtrC=192.63kN, QphC=200.55kN − Kiểm tra điều kiện tính toán: φb3(1+φf+φn)γbRbtbho=0.6x(1+0+0)x0.9x0.9x103x0.3x0.52=75.82kN < Q →bêtông không đủ chịu cắt, cần phải tính cốt đai chịu lực cắt − Chọn cốt đai Ø8 (asw=50.3mm2), số nhánh cốt đai n=2 − Xác định bước cốt đai:  Khoảng cách giữa các cốt đai theo tính toán: R × n × a sw 2 s tt ≤ 4ϕ b2 (1 + ϕf + ϕ N )γ b R bt bh 0 × sw 2 Q max = 4 × 2 × 1× 0.9 × 0.9 ×103 × 0.3 × 0.522 × 175 ×103 × 2 × 50.3 ×10 −6 222.542 → s tt = 0.187m = 187mm  Khoảng cách lớn nhất giữa các cốt đai: smax = ϕb 4 (1 + ϕ f + ϕ N )γ b Rbt bh02 1.5 ×1× 0.9 × 0.9 ×103 × 0.3 × 0.52 2 = = 0.443m = 443mm Qmax 222.54  Khoảng cách giữa các cốt đai theo cấu tạo:  h 600 = 200mm  = sct ≤  3 3 300mm   Khoảng cách cốt đai thiết kế là s=min(stt,smax,sct)=200mm − Khả năng chịu cắt của cốt đai và bêtông: R nA 175x103 x2x50.3x10 −6 q sw = sw sw = = 88.03kN / m s 0.2 2 Q wb = 2 ϕb2 (1 + ϕf )γ b R bt b.h 0 q sw = 2x 2x1x0.9x0.9x103 x0.3x0.52 2 x88.03 = 226.75kN > Qmax = 222.54kN →không cần đặt cốt xiên − Kiểm tra lại điều kiện: Qmax≤0.3φw1φb1γbRbbho E na 21x104 2x50.3 ϕw1 = 1 + 5 s sw = 1 + 5x x = 1.043 ≤ 1.3 E b bs 27x103 300x300 ϕb1 = 1 − βγ b R b = 1 − 0.01x0.9x11.5 = 0.8965 0.3ϕ w1ϕ b1γ b R b bh o = 0.3x1.043x0.8965x0.9x11.5x103 x0.3x0.52 = 453.92kN > Q max Kết luận: dầm không bị phá hoại do ứng suất nén chính −  3h 3 × 600 = 450mm  = sct ≤  4 4 500mm  Khoảng cách giữa các cốt đai ở đoạn dầm giữa nhịp: →chọn s=400mm bố trí trong đoạn L/2 ở giữa dầm 4.4.3 Cốt treo: Tại dầm phụ đặt lên dầm chính có lực tập trung: F= G + P – go =44+126 – 9=161kN Sử dụng cốt treo dạng đai, chọn φ10 (asw= 79 mm2), n = 2 nhánh Số lượng cốt treo cần thiết:  h   150  F 1 − s ÷ 181x 1 − ÷ ho    600  m≥ = = 4.91 na sw R sw 2 × 0.79 ×10 −4 ×175 × 103 với hs=hdc -hdp-a = 600– 400-50 = 150 Chọn m = 6 đai, bố trí mỗi bên dầm phụ 3 đai trong đoạn hs =150mm => khoảng cách giữa các cốt treo là 50 mm 4.5 Biểu đồ vật liệu: 4.5.1 Tính khả năng chịu lực của từng tiết diện: Chọn chiều dày lớp bê tông bảo vệ: ao,nhịp=25mm, ao,gối=40mm Khoảng cách 2 thanh cốt thép theo phương chiều cao dầm: t=30mm x A +x A atr = 1 1 2 2 A1 + A2 Khoảng cách từ mép đến trọng tâm cốt thép: ⇒ h0th với: x1, x2 là khoảng cách từ mép bêtông đến trọng tâm nhóm cốt thép A1, A2 RS AS 2 = h − ath → ξ = → α m = ξ (1 − 0.5ξ ) → [ M ] = α mγ b Rb bhoth γ b Rb bh0th Bảng tính khả năng chịu lực của dầm chính Tiết diện nhịp biên (1260x600) cốt thép 2d20+3d25 cắt 1d25,còn 2d20+2d25 uốn 2d25, còn 2d20 gối 2 3d20+5d25 bên trái uốn 2d25,còn 3d20+3d25 (300x600) cắt 1d20+3d25, còn 2d20 gối 2 cắt 2d25,còn 3d20+3d25 bên phải cắt 1d20+2d25,còn 2d20+1d25 uốn 1d25, còn 2d20 nhịp 2 3d25 (1260x600) uốn 1d25, còn 2d25 gối 3 2d22+4d25 bên trái uốn 1d25, còn 2d22+3d25 (300x600) cắt 2d20+1d25,còn 2d25 gối 3 uốn 2d22, còn 4d25 As(mm2) ath(mm) hoth(mm) 2101.1 62 538 1610.2 67 533 628.4 35 565 3397.1 76 524 2415.3 63 537 628.4 50 550 2415.3 63 537 1119.3 73 527 628.4 50 550 1472.7 37.5 562.5 981.8 37.5 562.5 2723.8 77 523 2232.9 71 529 981.8 52.5 547.5 1963.6 66 534 ξ 0.084 0.065 0.024 0.585 0.406 0.103 0.406 0.192 0.103 0.056 0.037 0.470 0.381 0.162 0.332 αm [M](kNm) ∆M 0.080 303.2 -1.5% 0.063 232.5 0.024 98.2 0.414 352.7 1.7% 0.323 289.5 0.098 91.8 0.323 289.5 0.173 149.3 0.098 91.8 0.055 225.4 7.9% 0.037 151.7 0.359 305.2 -0.9% 0.308 267.8 0.149 138.3 0.277 244.9 bên phải nhịp 3 (1260x600) cắt 2d25, còn 2d25 4d22 uốn 2d22, còn 2d22 981.8 1520.4 760.2 52.5 62 36 547.5 538 564 0.162 0.149 0.061 0.059 0.029 0.029 138.3 222.1 118.3 4.5.2 Xác định đoạn kéo dài W:  0.8Q ×103 − Qs,inc + 5d  W = max  2q sw 20d  Đoạn kéo dài được tính theo công thức: Q: lực cắt tại tiết diện cắt lý thuyết, lấy bằng dộ dốc của biểu đồ bao moment Qs.inc: khả năng chịu cắt của cốt xiên nằm trong vùng cắt bớt cốt dọc, mọi cốt xiên đều nằm ngoài vùng cắt bớt cốt dọc nên Qs.inc=0 R na q sw = sw sw s qsw: khả năng chịu cắt của cốt đai tại tiết diện cắt lý thuyết R na 175x2x50.3 q sw = sw sw = = 88.kN / m s 200 • trong đoạn dầm có cốt đai Ø6a200 thì: R na 175x2x50.3 q sw = sw sw = = 44kN / m s 400 • trong đoạn dầm có cốt đai Ø6a400 thì: Bảng xác định đoạn kéo dài W của dầm chính: Tiết diện nhịp biên bên trái nhịp biên bên phải gối 2 bên trái gối 2 bên phải gối 3 bên trái thanh thép 4 (1d25) 4 (1d25) 7,8,9 (1d20,3d25) 5 (2d25) 7,8 (1d20,2d25) 12,13 (2d20,1d25) Q(kN) qsw(kN/m) Wtính(mm) 20d(mm) Wchọn(mm) 139.96 88 761 500 770 200 44 1943 500 1950 74 88 461 500 500 206.04 88 1062 500 1070 81.65 88 496 500 500 192.53 88 1000 500 1000 -1.4% gối 3 bên phải 9,13 (2d25) 200.54 88 1037 500 1040 ... 0. 216 0.0 31 0 .18 2 0.048 0.246 0.032 0.202 738 645 485 5 31 1.039 0.909 0.683 0.748 − Chọn cốt thép Chọn Asc(mm2) 3d12+2d16 7 41. 5 4d12+1d16 653.5 1d12+2d16 515 .3 5d12 565.5 3.4.2 Cốt ngang: Tính cốt. .. (kNm) Đồ án b? ?tông cốt thép Thứ 2 0.425Lb 0.5L 10 GVHD: Võ Bá Tầm 0.065 0.09 0.0 91 0.075 0.02 759 0. 018 0.058 0.0625 0.058 0. 018 51. 127 70.7 91 71. 578 58.993 15 .7 31 -0.0 715 -0.0372 -0. 019 4 -0. 017 2... ±qslb2 /11 = ? ?13 x1.992 /11 = ±4.68kN/m Momen nhịp gối giữa: M= ±qsl2 /16 = ? ?13 x22 /16 = ±3.25kN/m Hồ Tấn Thanh-8060 216 8 Page Đồ án b? ?tông cốt thép 2.6 GVHD: Võ Bá Tầm Tính cốt thép: Ta có: ho=hs – a=80 – 15 =