BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC KỸ THUẬT CÔNG NGHỆ TP HCM KHOA XÂY DỰNG HỆ ĐÀO TẠO: CHÍNH QUI NGÀNH: XÂY DỰNG DÂN DỤNG VÀ CƠNG NGHIỆP THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG ĐỀ TÀI: THIẾT KẾ CHUNG CƯ NGỌC LAN – LÔ A ĐỊA ĐIỂM: PHƯỜNG PHÚ THUẬN - Q7 - TP HỒ CHÍ MINH GVHD : Th.S VÕ MINH THIỆN SVTH : NGUYỄN QUỐC HÀO LỚP : 06DXD1 MSSV : 106104018 THÁNG 01/2011 BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC KỸ THUẬT CÔNG NGHỆ TP.HCM KHOA XÂY DỰNG HỆ ĐÀO TẠO: CHÍNH QUI NGÀNH: XÂY DỰNG DÂN DỤNG VÀ CÔNG NGHIỆP THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG ĐỀ TÀI: THIẾT KẾ CHUNG CƯ NGỌC LAN – LÔ A GIÁO VIÊN HƯỚNG DẪN KẾT CẤU (70%) Th.S VÕ MINH THIỆN GIÁO VIÊN HƯỚNG DẪN NỀN MÓNG (30%) Th.S VÕ MINH THIỆN GVHD : Th.S VÕ MINH THIỆN SVTH : NGUYỄN QUỐC HÀO LỚP : 06DXD1 MSSV : 106104018 BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC KỸ THUẬT CÔNG NGHỆ TP HCM KHOA XÂY DỰNG HỆ ĐÀO TẠO: CHÍNH QUI NGÀNH: XÂY DỰNG DÂN DỤNG VÀ CÔNG NGHIỆP PHỤ LỤC ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG ĐỀ TÀI: THIẾT KẾ CHUNG CƯ NGỌC LAN – LÔ A ĐỊA ĐIỂM: PHƯỜNG PHÚ THUẬN - Q7 - TP HỒ CHÍ MINH GVHD : Th.S VÕ MINH THIỆN SVTH : NGUYỄN QUỐC HÀO LỚP : 06DXD1 MSSV : 106104018 THÁNG 01/2011 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD K 2006 GVHD: Ths.VÕ MINH THIỆN THIẾT KẾ: CHUNG CƯ NGỌC LAN – LÔ A CHƯƠNG I: TỔNG QUAN KIẾN TRÚC PHẦN I SVTH: NGUYỄN QUỐC HÀO MSSV: 106104018 Trang ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD K 2006 GVHD: Ths.VÕ MINH THIỆN THIẾT KẾ: CHUNG CƯ NGỌC LAN – LÔ A CHƯƠNG I: TỔNG QUAN KIẾN TRÚC CHƯƠNG 1: TỔNG QUAN KIẾN TRÚC SỰ CẦN THIẾT ĐẦU TƯ Hoà nhập với phát triển mang tính tất yếu đất nước, ngành xây dựng ngày giữ vai trò thiết yếu chiến lược xây dựng đất nước Vốn đầu tư xây dựng xây dựng chiếm lớn ngân sách nhà nước (40-50%), kể đầu tư nước Trong năm gần đây, với sách mở cửa kinh tế, mức sống người dân ngày nâng cao kéo theo nhiều nhu cầu ăn ở, nghỉ ngơi, giải trí mức cao hơn, tiện nghi Mặt khác số thương nhân, khách nước ngồi vào nước ta cơng tác, du lịch, học tập,…cũng cần nhu cầu ăn ở, giải trí thích hợp SƠ LƯỢC VỀ CƠNG TRÌNH Cơng trình có mặt hình chữ nhật, có tổng diện tích xây dựng 1254 m2 Tồn mặt diện lắp đặt hệ thống cửa sổ để lấy ánh sáng xen kẽ với tường xây Dùng tường xây dày 200mm làm vách ngăn nơi tiếp giáp với bên ngoài, tường xây dày 100 mm dùng làm vách ngăn ngăn chia phòng hộ… GIẢI PHÁP MẶT BẰNG VÀ PHÂN KHU CHỨC NĂNG - Số tầng: tầng hầm, tầng + 14 tầng lầu + sân thượng (tầng mái) - Phân khu chức năng: Cơng trình phân khu chức từ lên + Tầng hầm: nơi để xe + Tầng trệt: làm văn phòng, sảnh + Lầu 1-14: dùng làm hộ, có hộ tầng + Tầng mái: có hệ thống nước mưa, hồ nước mái, hệ thống chống sét Hình 1: Mặt tầng điển hình SVTH: NGUYỄN QUỐC HÀO MSSV: 106104018 Trang ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD K 2006 GVHD: Ths.VÕ MINH THIỆN THIẾT KẾ: CHUNG CƯ NGỌC LAN – LÔ A CHƯƠNG I: TỔNG QUAN KIẾN TRÚC GIẢI PHÁP ĐI LẠI 4.1 Giao thông đứng Giao thông đứng liên hệ tầng thông qua hệ thống hai thang máy khách, người, tốc độ 120m/ phút, chiều rộng cửa 1000mm, đảm bảo nhu cầu lưu thông cho khoảng 300 người với thời gian chờ đợikhoảng 40s Bề rộng cầu thang 1.575 m thiết kế đảm bảo u cầu người nhanh, an tồn có cố xẩy Cầu thang cầu thang máy đặt vị trí trung tâm nhằm đảm bảo khoảng cách xa đến cầu thang nhỏ 20m để giải việc phòng cháy chữa cháy 4.2 Giao thông ngang Giao thông tầng thông qua hệ thống giao thông rộng m nằm mặt tầng, đảm bảo lưu thông ngắn gọn, tiện lợi đến hộ ĐẶC ĐIỂM KHÍ HẬU–KHÍ TƯỢNG–THỦY VĂN TẠI THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH - Thành phố Hồ Chí Minh nằm vùng nhiệt đới gió mùa nóng ẩm, chia làm mùa rõ rệt: mùa mưa mùa khơ - Các yếu tố khí tượng:  Nhiệt độ trung bình năm: 26oC  Nhiệt độ thấp trung bình năm: 22oC  Nhiệt độ cao nhật trung bình năm: 30oC  Số nắng trung bình cao  Lương mưa trung bình năm: 1000-1800mm/năm  Độ ẩm tương đối trung binh: 78%  Hướng gió thay đổi theo mùa  Mùa khơ: Từ Bắc chuyển dần sang Đông, Đông Nam Nam  Mùa mưa: Tây-Nam Tây  Tầng suất lặng gió trung bình năm 26% - Thủy triều tương đối ổn định, xẩy tượng biến đổi dịng nước , khơng có lụt lội có vùng ven xảy GIẢI PHÁP KỸ THUẬT 6.1 Điện Cơng trình sử dụng điện cung cấp từ hai nguồn: Lưới điện thành phố máy phát điện riêng Toàn đường dây điện ngầm ( tiến hành lắp đặt đồng thời q trình thi cơng ) Hệ thống cấp điện hộp kỹ thuật phải đảm bảo an tồn khơng qua khu vục ẩm ướt, tạo điều kiện dể dàng sửa chữa Ở tầng có lắp đặt hệ thống an toàn điện: hệ thống ngắt điện tự động từ 1A đến 80A bố trí (đảm bảo an tồn phịng cháy nổ) 6.2 Hệ thơng cung cấp nước - Cơng trình sử dụng nước từ hai nguồn: nước ngầm nước máy Tất chứa bể nước ngầm đặt ngàm tầng hầm Sau hệ thống máy bơm mơm lên hồ nước mái từ nước phân phối cho tầng cơng trình theo đường ống dẫn nước - Các đường ống đứng qua tầng bọc hộp gaine Hệ thống cấp nước ngầm hộp kỹ thuật Các đường ống cứu hỏa bố trí tầng 6.3 Hệ thống nước Nuớc mưa từ mái thoát theo lổ chảy ( bề mặt mái tạo dốc ) chảy vào ống thoát nước mưa (=140mm) xuống Riêng hệ thống thoát nước thải sử dụng bố trí riêng SVTH: NGUYỄN QUỐC HÀO MSSV: 106104018 Trang ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD K 2006 GVHD: Ths.VÕ MINH THIỆN THIẾT KẾ: CHUNG CƯ NGỌC LAN – LÔ A CHƯƠNG I: TỔNG QUAN KIẾN TRÚC 6.4 Hệ thống thơng gió chiếu sáng Chiếu sáng Tồn tòa nhà chiếu sáng ánh sáng tự nhiên điện Ở lối lên xuống cầu thang, hành lang tầng hầm có lắp đặt thêm đèn chiếu sáng Thơng gió Ở tầng có cửa sổ tạo thơng thống tự nhiên Riêng tầng hầm có bố trí thêm hệ thống thơng gió chiếu sáng AN TỒN PHỊNG CHÁY CHỮA CHÁY - Trang bị súng cứu hoả (ống gai 20 dài 25m, lăng phun 13) đặt phịng trực, có 01 02 vịi cứu hoả tầng tuỳ thuộc vào khoảng không tầng ống nối cài từ tầng đến vịi chữa cháy bảng thơng báo cháy - Các vòi phun nước tự động đặt tất tầng theo khoảng cách 3m nối với hệ thống chữa cháy thiết bị khác bao gồm bình chữa cháy khơ tất tầng Đèn báo cháy cửa thoát hiểm, đèn báo khẩn cấp tất tầng - Hoá chất: sử dụng số lớn bình cứu hoả hố chất đặt nơi cửa vào kho, chân cầu thang tầng HỆ THỐNG THOÁT RÁC Rác thải chứa gian rác, bố trí tầng hầm , có phận chứa rác Gaine rác thiết kế kín đáo, tránh làm bốc mùi gây nhiễm SVTH: NGUYỄN QUỐC HÀO MSSV: 106104018 Trang ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD K 2006 GVHD: Ths.VÕ MINH THIỆN THIẾT KẾ: CHUNG CƯ NGỌC LAN - LƠA CHƯƠNG 2: TÍNH TỐN SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH CHƯƠNG TÍNH TỐN SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH 2.1 SÀN BÊ TƠNG CỐT THÉP CĨ HỆ DẦM TRỰC GIAO Trong thực tế thường gặp có kích thuớc cạnh lớn 6m, ngun tắc ta tính tốn Nhưng với nhịp lớn, nội lực lớn, chiều dày tăng lên, độ võng tăng, đồng thời trình sử dụng sàn dễ bị rung Để khắc phục nhược điểm này, người ta thường bố trí thêm dầm ngang dầm dọc thẳng góc giao nhau, để chia thành nhiều nhỏ có kích thước nhỏ Trường hợp gọi sàn có hệ dầm trực giao Trình tự tính tốn sàn bao gồm: Xác định kích thước dầm, sàn; Phân loại sàn tính tốn; Xác định tải trọng tác dụng lên sàn; Chọn sơ đồ tính sàn; Xác định nội lực sàn; Tính tốn cốt thép sàn; Lựa chọn bố trí cốt thép; Tính tốn, kiểm tra độ võng sàn 2.2 LỰA CHỌN SƠ BỘ KÍCH THƯỚC CÁC BỘ PHẬN SÀN - Việc bố trí mặt kết cấu sàn phụ thuộc vào mặt kiến trúc việc bố trí kết cấu chịu lực - Kích thước tiết diện phận sàn phụ thuộc vào nhịp tải trọng tác dụng chúng mặt 2.2.1 Chọn sơ kích thước tiết diện dầm - Chiều cao tiết diện dầm hd chọn theo nhịp: hd  ld md đó: ld – nhịp dầm xét; md – hệ số phụ thuộc vào tính chất khung tải trọng; md = 12  16 dầm khung ngang nhiều nhịp 1 1 - Chiều rộng tiết diện dầm bd chọn khoảng: bd     hd 2 4 SVTH: NGUYỄN QUỐC HÀO MSSV: 106104018 (2.1) (2.2) Trang 10 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD K 2006 GVHD: Ths.VÕ MINH THIỆN THIẾT KẾ: CHUNG CƯ NGỌC LAN - LƠA CHƯƠNG 2: TÍNH TỐN SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH - Kích thước tiết diện dầm chọn sơ theo bảng sau: Bảng 2.1: Sơ chọn kích thước dầm 4175 S2 D5 250X500 S2 4500 S2 S4 D3 300X750 S4 S1 S1 D4 250X500 S2 S1 4500 4175 D2 300X600 9000 D6 250X500 D6 250X500 D4 250X500 S2 4500 D3 300X750 D3 300X750 D3 300X750 D6 250X500 S4 D1 300X600 D5 250X500 S2 4500 9000 S4 S5 S3 D2 300X600 4500 S5 D2 300X600 S2 S1 D3 300X750 S2 D2 300X600 8500 S1 D3 300X750 S3 4500 D1 300X600 D4 250X500 D6 250X500 S2 D7 300X600 D7 300X600 S5 S1 D1 300X600 D5 250X500 D2 300X600 D5 250X500 S1 S1 S2 D6 250X500 D6 250X500 S6 D3 300X750 D3 300X750 150 S3 S5 D2 300X600 D3 300X750 4675 9500 4675 S2 S5 S2 S2 D5 250X500 S5 D6 250X500 S5 S1 4175 S2 S2 D1 300X600 D2 300X600 D5 250X500 S4 D4 250X500 150 S2 D5 250X500 D3 300X750 D6 250X500 S5 D1 300X600 S1 S3 D6 250X500 D3 300X750 S4 S1 S2 D2 300X600 D2 300X600 D3 300X750 4750 28500 9500 4750 S4 D6 250X500 S2 S1 D4 250X500 B A D5 250X500 D1 300X600 S4 D2 300X600 S2 D6 250X500 C D6 250X500 D4 250X500 S1 S2 S1 D3 300X750 4675 4675 9500 D3 300X750 S1 D2 300X600 D3 300X750 D1 300X600 150 D D3 300X750 D1 D2 D3 D4 D5 D6 D7 Chọn tiết diện (cmxcm) 30x60 30x60 30x75 25x50 25x50 25x50 30x60 D6 250X500 Nhịp dầm (m) 8.5 9.0 9.5 8.5 9.5 D6 250X500 Kí hiệu S1 D1 300X600 9000 150 4175 8500 44000 Hình 2.1: Mặt dầm sàn tầng điển hình 2.2.2 Chiều dày sàn hs Trong tính tốn nhà cao tầng sàn cấu tạo cho xem sàn tuyệt đối cứng mặt phẳng ngang, bề dày sàn phải đủ lớn để: Tải trọng ngang truyền vào vách cứng, lõi cứng thông qua sàn Sàn không bị rung động, dịch chuyển chịu tải trọng ngang (gió, bão, động đất ) ảnh hưởng đến cơng sử dụng Chiều dày sàn tính tốn cho sàn khơng có hệ dầm đỡ tường ngăn mà không tăng độ võng sàn SVTH: NGUYỄN QUỐC HÀO MSSV: 106104018 Trang 11 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD K 2006 GVHD: Ths.VÕ MINH THIỆN THIẾT KẾ: CHUNG CƯ NGỌC LAN - LÔA CHƯƠNG 2: TÍNH TỐN SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH Chiều dày sàn phụ thuộc vào nhịp tải trọng tác dụng Sơ xác định chiều dày hs theo biểu thức: Dl hb = (2.3) m đó: D = 0.8 ÷ 1.4 – hệ số kinh nghiệm phụ thuộc hoạt tải sử dụng; m = 30÷ 35 – phương; m = 40÷ 45 – kê cạnh; l – nhịp cạnh ngắn ô Chọn hb số nguyên theo cm, đồng thời đảm bảo điều kiện cấu tạo: hs  hmin (đối với sàn nhà dân dụng hmin = cm) Bảng 2.2: Chiều dày sàn phân loại ô sàn Ô sàn Lng (m) Ld (m) S1 Tỷ số Diện tích (m2) Loại Chọn hs (cm) 4.175 4.675 1.12 19.52 sàn phương 12 S2 4.5 4.675 1.04 21.04 sàn phương 12 S3 4.5 4.675 1.04 21.04 sàn phương 12 S4 4.175 4.75 1.14 19.83 sàn phương 12 S5 4.5 4.75 1.06 21.38 sàn phương 12 S6 4.5 18 sàn phương 12 Chọn sàn S2 có kích thước cạnh ngắn lớn ln=4.5 để tính chiều dày sàn Dl hb = = 450=11.25 cm m 40 Chọn sơ chiều dày sàn hs = 120 mm 2.3 XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN BẢN SÀN 2.3.1 Tải trọng thường xuyên Bao gồm trọng lượng thân lớp cấu tạo sàn: g = gi.ngi đó: gi – trọng lượng thân lớp cấu tạo thứ i; ngi – hệ số độ tin cậy thứ lớp thứ i; (2.4) -Gạch Ceramic, 1 = 20 kN/m3, 1 = 10mm, n = 1.1 -Vữa lót, 2 = 18 kN/m3, 2 = 30mm, n = 1.3 -Sàn BTCT, 3 = 25 kN/m3, 3 = 120mm, n = 1.1 -Vữa trát trần, 4 = 18 kN/m3, 4 = 15mm, n = 1.3 -Trần treo, g = kN/m2 Hình 2.2: Các lớp cấu tạo sàn SVTH: NGUYỄN QUỐC HÀO MSSV: 106104018 Trang 12 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD K 2006 GVHD : Ths.VÕ MINH THIỆN THIẾT KẾ: CHUNG CƯ NGỌC LAN – LƠ A CHƯƠNG 2: TÍNH TỐN MĨNG CỌC KHOAN NHỒI BẢNG 2.18: MOMEN CỦA MÓNG BÈ NỀN CỌC KHOAN NHỒI Strip Text MSA1 MSA1 MSA1 MSA1 MSA1 MSA1 MSA1 MSA1 MSA1 MSA1 MSA1 MSA1 MSA1 MSA1 MSA1 MSA1 MSA1 MSA1 MSA1 MSA1 MSA1 MSA1 MSA1 MSA1 MSA1 MSA1 MSA1 MSA1 MSA1 MSA1 MSA1 MSA1 MSA1 MSA1 MSA1 MSA1 MSB1 MSB1 MSB1 MSB1 MSB1 MSB1 MSB1 MSB1 MSB1 MSB1 MSB1 MSB1 Station Location OutputCase CaseType m Text Text Text 0 0.85 0.85 1.7 1.7 2.7 2.7 3.7 3.7 4.7 4.7 5.7 5.7 6.7 6.7 7.7 7.7 8.7 8.7 9.7 9.7 10.7 10.7 11.7 11.7 12.7 12.7 13.7 13.7 14.7 14.7 15.55 15.55 16.4 16.4 0 0.93333 0.93333 1.86667 1.86667 2.8 2.8 3.5 3.5 3.8 3.8 Before After Before After Before After Before After Before After Before After Before After Before After Before After Before After Before After Before After Before After Before After Before After Before After Before After Before After Before After Before After Before After Before After Before After Before After COMB1 COMB1 COMB1 COMB1 COMB1 COMB1 COMB1 COMB1 COMB1 COMB1 COMB1 COMB1 COMB1 COMB1 COMB1 COMB1 COMB1 COMB1 COMB1 COMB1 COMB1 COMB1 COMB1 COMB1 COMB1 COMB1 COMB1 COMB1 COMB1 COMB1 COMB1 COMB1 COMB1 COMB1 COMB1 COMB1 COMB1 COMB1 COMB1 COMB1 COMB1 COMB1 COMB1 COMB1 COMB1 COMB1 COMB1 COMB1 SVTH: NGUYỄN QUỐC HÀO P kN V2 kN T kN-m M3 kN-m Combination 0 0 Combination 0 0 Combination -91.549 -176.196 1688.8408 -2657.7126 Combination 0 0 Combination -67.748 -959.648 3805.908 -3208.1685 Combination 0 0 Combination 366.071 -4419.982 4889.4717 1458.3679 Combination 0 0 Combination 666.246 -2508.563 8934.3242 7058.0498 Combination 0 0 Combination 3026.571 -26844.24 2093.2969 21414.9844 Combination 0 0 Combination 3724.149 -3390.461 -20958.9043 291.5088 Combination 0 0 Combination 4656.563 3443.428 -15222.6377 -4334.6084 Combination 0 0 Combination 3426.585 1597.827 -26368.416 -7764.7339 Combination 0 0 Combination 3440.148 -9255.979 -25056.4883 9661.4199 Combination 0 0 Combination 2801.824 -10428.804 -19245.3242 -9079.8389 Combination 0 0 Combination 3683.767 -6340.843 -13531.4424 2849.6907 Combination 0 0 Combination 2275.025 32315.271 716.9855 32839.9805 Combination 0 0 Combination 3320.925 -29707.844 9070.5664 31814.3633 Combination 0 0 Combination 479.09 7697.187 5580.7563 2409.7593 Combination 0 0 Combination 34.358 2821.4 2909.2803 -4929.0669 Combination 0 0 Combination -85.145 387.055 1499.4839 -2489.4668 Combination 0 0 Combination 88.54 -147.853 565.3879 -1248.8228 Combination 0 0 Combination 0 0 Combination 0 0 Combination -145.789 671.844 -1294.7612 -1732.3467 Combination 0 0 Combination -596.372 7381.932 -2127.5518 -7537.8984 Combination 0 0 Combination -731.939 8113.859 -3605.104 -16927.1289 Combination 0 0 Combination -1555.432 14285.499 -698.4254 -27577.3301 Combination 0 0 Combination -1612.977 -26473.842 -2600.8862 -36188.0898 Combination 0 0 MSSV: 106104018 Trang 222 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD K 2006 GVHD : Ths.VÕ MINH THIỆN MSB1 4.65 MSB1 4.65 MSB1 5.5 MSB1 5.5 MSB1 6.35 MSB1 6.35 MSB1 7.2 MSB1 7.2 MSB1 MSB1 MSB1 MSB1 MSB1 9.8 MSB1 9.8 MSB1 10.65 MSB1 10.65 MSB1 11.5 MSB1 11.5 MSB1 12.35 MSB1 12.35 MSB1 13.2 MSB1 13.2 MSB1 13.5 MSB1 13.5 MSB1 14.2 MSB1 14.2 MSB1 15.13333 MSB1 15.13333 MSB1 16.06667 MSB1 16.06667 MSB1 17 MSB1 17 Before After Before After Before After Before After Before After Before After Before After Before After Before After Before After Before After Before After Before After Before After Before After Before After COMB1 COMB1 COMB1 COMB1 COMB1 COMB1 COMB1 COMB1 COMB1 COMB1 COMB1 COMB1 COMB1 COMB1 COMB1 COMB1 COMB1 COMB1 COMB1 COMB1 COMB1 COMB1 COMB1 COMB1 COMB1 COMB1 COMB1 COMB1 COMB1 COMB1 COMB1 COMB1 THIẾT KẾ: CHUNG CƯ NGỌC LAN – LÔ A CHƯƠNG 2: TÍNH TỐN MĨNG CỌC KHOAN NHỒI Combination -1798.66 -16148.422 1605.1531 -19320.0352 Combination 0 0 Combination -2185.286 -11416.068 -3609.4805 -3098.4585 Combination 0 0 Combination -3193.367 -6522.836 -2719.6694 11176.7637 Combination 0 0 Combination -3973.05 -6221.439 8019.6563 24804.375 Combination 0 0 Combination -5046.657 -2154.411 32315.7188 51936.2734 Combination 0 0 Combination -5319.011 3978.505 39421.3789 54914.7461 Combination 0 0 Combination -4988.159 6559.912 11514.2891 49162.918 Combination 0 0 Combination -3349.414 5518.065 481.0482 7548.1558 Combination 0 0 Combination -2405.74 12647.933 -3816.1577 -4988.7104 Combination 0 0 Combination -1980.621 14109.082 -14.6548 -19965.9629 Combination 0 0 Combination -1548.912 15162.188 1005.2748 -24233.6113 Combination 0 0 Combination -1802.193 16385.689 -1995.9133 -24208.2637 Combination 0 0 Combination -1224.144 -11937.844 -2596.6797 -16479.5176 Combination 0 0 Combination -593.879 -9228.931 -2837.8311 -6510.0083 Combination 0 0 Combination -130.645 -779.237 -833.8611 -1524.3743 Combination 0 0 Combination -66.574 -859.309 -875.9201 -201.4127 Combination 0 0  Tính thép lớp Moment tương ứng theo phương cạnh dài : M = 54914.75 (kN.m) Diện tích cốt thép theo phương Y : M max 54914.75 x100 = 928.71 (cm2) As   0.9ho Rs 0.9 x1.8 x3650 Chiều dài : Lth = L – x 50 = 17000 – 100 = 16900 (mm) Khoảng cách cần bố trí cốt thép dài: 16400 – 2x50= 16300 (mm) Chọn 15528  As = 954.49 (cm2) Khoảng cách a = 110 (mm) Moment tương ứng theo phương cạnh ngắn: M = 32839.98 (kN.m) Diện tích cốt thép theo phương X : M max 32839.98 x100 = 555.38 (cm2) As   0.9ho Rs 0.9 x1.8 x3650 Chiều dài : Lth = L – x 50 = 16400 – 100 = 16300 (mm) SVTH: NGUYỄN QUỐC HÀO MSSV: 106104018 Trang 223 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD K 2006 GVHD : Ths.VÕ MINH THIỆN THIẾT KẾ: CHUNG CƯ NGỌC LAN – LƠ A CHƯƠNG 2: TÍNH TỐN MĨNG CỌC KHOAN NHỒI Khoảng cách cần bố trí cốt thép dài: 17000 – 2x50= 16900 (mm) Chọn 12025  As = 589.2 (cm2) Khoảng cách a = 140 (mm)  Tính thép lớp Moment tương ứng theo phương cạnh dài : M = 36188.1 (kN.m) Diện tích cốt thép theo phương Y : M max 36188.1x100 As   = 612.01 (cm2) 0.9 ho Rs 0.9 x1.8 x3650 Chiều dài : Lth = L – x 50 = 17000 – 100 = 16900 (mm) Khoảng cách cần bố trí cốt thép dài: 16400 – 2x50= 16300 (mm) Chọn 10028  As = 615.8 (cm2) Khoảng cách a = 160 (mm) Moment tương ứng theo phương cạnh ngắn: M = 9079.84 (kN.m) Diện tích cốt thép theo phương X : M max 9079.84 x100 = 153.56 (cm2) As   0.9 ho Rs 0.9 x1.8 x3650 Chiều dài : Lth = L – x 50 = 16400 – 100 = 16300 (mm) Khoảng cách cần bố trí cốt thép dài: 17000 – 2x50= 16900 (mm) Chọn 8516  As = 170.94 (cm2) Khoảng cách a = 200 (mm) Bảng 2.19: Bảng tính cốt thép cho đài móng bè Mặt Ngàm Lớp Lớp M (kN.m) As (cm ) Thép Chọn As a (mm) Chọn Theo phương L 54914.75 928.71 155 28 954.49 110 Theo phương B 32839.98 555.38 120 25 589.2 140 Theo phương L 36188.1 612.01 100 28 615.8 160 Theo phương B 9079.84 153.56 85 16 170.94 200 Chi tiết bố trí thép cho cọc đài cọc móng M02 thể vẽ NM i Xác định tải trọng tác dụng lên đầu cọc Tải trọng ngang tác dụng lên đầu cọc gồm lực cắt Qx Qy sau: Qttx = 2200.37 (kN) Qtcx = 1913.37 (kN) Qtty = 4347.44 (kN) Qtcy = 3780.38 (kN) Thiên an toàn từ hai lực ngang ta lấy giá trị Q = max(Qttx ; Qtty) để tính tốn Vậy: Qtty = 4347.44 (kN); Tải ngang đầu cọc 4347.44 Qtty =  112 (kN); (đối với 39 cọc) 39 j Tính tốn cọc chịu tác dụng tải ngang đài bè Tính tốn cọc chịu tải trọng ngang (theo biến dạng) nhằm kiểm tra điều kiện sau đây:  n  S gh SVTH: NGUYỄN QUỐC HÀO MSSV: 106104018 Trang 224 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD K 2006 GVHD : Ths.VÕ MINH THIỆN THIẾT KẾ: CHUNG CƯ NGỌC LAN – LÔ A CHƯƠNG 2: TÍNH TỐN MĨNG CỌC KHOAN NHỒI    gh Trong đó:  n , - Chuyển vị ngang (m) góc xoay (rad) đầu cọc, xác định theo tính tốn; S gh , gh - Giá trị giới hạn cho phép chuyển vị ngang góc xoay đầu cọc, 1500 1200 qui định nhiệm vụ thiết kế nhà cơng trình Giả sử đầu cọc ngàm vào đài đầu cọc chuyển vị ngang, khơng có chuyển vị xoay Mơmen qn tính tiết diện ngang cọc: 1 I = D = x3.14 x14 = 0.049 ( m4) 64 64 Độ cứng tiết diện ngang cọc: Eb.I = 325x105x0.049 = 1592500 (kN.m2) Chiều rộng quy ước bc : Theo [TCXD 205 - 1998] : + d  0.8 m  bc = d +1 m + d < 0.8 m  bc = 1.5d + 0.5 m bc = + = Hệ số tỷ lệ K công thức: Cz = k.z Chiều dài ảnh hưởng: lah = 2(d + 1) = x (1 + 1) = (m) Chiều dài ảnh hưởng nằm lớp đất thứ lớp đất Bùn sét, Có IL= 0.82 Tra bảng G1 [TCXD 205 - 1998] ta hệ số tỷ lệ là: k = 1580 (kN/m4) Lớp đất sang lắp Hầm Đài móng 17000 Lớp bùn sét lẫn bụi, Màu xám đen, xám xanh Trạng thái chảy  = 15,13 kN/m3 = 6050' c = 16,8 kN/m2 Lah = 4000 1.0m K.F Hình 2.31: Sơ đồ xác định chiều sâu ảnh hưởng SVTH: NGUYỄN QUỐC HÀO MSSV: 106104018 Trang 225 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD K 2006 GVHD : Ths.VÕ MINH THIỆN THIẾT KẾ: CHUNG CƯ NGỌC LAN – LƠ A CHƯƠNG 2: TÍNH TỐN MĨNG CỌC KHOAN NHỒI Hệ số biến dạng: K bc 1580 x bd = =5 = 0.288 (m-1) 1592500 Eb I Chiều dài tính đổi phần cọc đất: Le = bd.L = 0.288  43.9 = 12.64 Các chuyển vị HH, HM, MH, MM cọc cao trình đáy đài ứng lực đơn vị đặt cao trình đáy đài - HH : chuyển vị ngang tiết diện (m/kN) Ho = (kN) - HM : chuyển vị ngang tiết diện (1/kN) M o = (kNm) - MH : góc xoay tiết diện (1/kN) Ho = (kN) - MM : góc xoay tiết diện (1/kNm) Mo = (kNm) - Các hệ số A0, B0, C0: tra bảng G2 [TCXD 205 - 1998] phụ thuộc Le Le = 12.64 > 4, cọc tựa lên đất Ao = 2.441; Bo = 1.621; Co = 1.751; Các chuyển vị ngang ứng lực đơn vị gây đáy đài: 1 HH =  A0  x2.441 = 6.42x10-5 (m/kN)  bd Eb I 0.288 x1592500 MH = HM = 1  B0  x1.621 = 1.23x10 -5 (1/kN)  Eb I 0.288 x1592500 bd 1  C0  x1.751 = 3.82x10 -6 (1/kNm)  bd Eb I 0.288 x1592500 Lực cắt lớn cọc cao trình đáy đài: Qmax  4347.44 (kN) 4347.44 Htt = 4347.44 kN (đối với 39 cọc)  H0 = = 112 (kN) 39 Vì đầu cọc bị ngàm cứng vào đài tác dụng lực ngang, đầu cọc có xuất moment gọi moment ngàm: L2  MH  L0  MM  Eb I H0 M0 =  L0  MM  Eb I MM = 5 M0=  1.23x10 x112  -360.63 (kNm) (Vì L0=0) 3.82 x10 6 Chuyển vị ngang yo(m)  cao trình đáy đài yo = H0.HH + M0.HM = 112 x 6.42x10-5 – 360.63 x 1.23x10-5 = 0.00275 (m) Chuyển vị cọc cao trình đặt lực ngang H0 SVTH: NGUYỄN QUỐC HÀO MSSV: 106104018 Trang 226 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD K 2006 GVHD : Ths.VÕ MINH THIỆN THIẾT KẾ: CHUNG CƯ NGỌC LAN – LÔ A CHƯƠNG 2: TÍNH TỐN MĨNG CỌC KHOAN NHỒI H L3 M L0 = 0.00275 (m) = 0.275 (cm) (Vì L0 =  = 0)  3Eb I Eb I n< Sgh = (cm) Mômen uốn Mz(kNm) tiết diện cọc H Mz = bd2EbIyoA3 - bdEbI oB3 + M0C3 + D3  n  y0  ψ L0   bd K  M H z = ze ( yo A1  B1  C1  D1 )  bd bd  bd Eb I  bd Eb I Qz = bd3EbI yoA4 – bd2 Eb I  o B4 + bdM0C4 + H0D4 Trong đó: k = 1580 (kN/m4) bd = 0.288 Các hệ số A1, B1, C1, D1, A3, B3, C3, D3, A4, B4, C4, D4 xác định theo bảng G.3 phụ lục G [TCXD 205 – 1998] Chiều sâu tính đổi: ze = bd.z SVTH: NGUYỄN QUỐC HÀO MSSV: 106104018 Trang 227 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD K 2006 GVHD : Ths.VÕ MINH THIỆN THIẾT KẾ: CHUNG CƯ NGỌC LAN – LÔ A CHƯƠNG 2: TÍNH TỐN MĨNG CỌC KHOAN NHỒI Bảng 2.20: Mơmen uốn Mz dọc thân cọc Z(m) Ze (m) A3 B3 C3 D3 Mz (kNm) 0.000 0.347 0.694 1.042 1.389 1.736 2.083 2.431 2.778 3.125 3.472 3.819 4.167 4.514 4.861 5.208 5.556 5.903 6.250 6.597 6.944 7.639 8.333 9.028 9.722 10.417 12.153 13.889 0.00 0.10 0.20 0.30 0.40 0.50 0.60 0.70 0.80 0.90 1.00 1.10 1.20 1.30 1.40 1.50 1.60 1.70 1.80 1.90 2.00 2.20 2.40 2.60 2.80 3.00 3.50 4.00 0.000 0.000 -0.001 -0.005 -0.011 -0.021 -0.036 -0.057 -0.085 -0.121 -0.167 -0.222 -0.287 -0.365 -0.455 -0.559 -0.676 -0.808 -0.956 -1.118 -1.295 -1.693 -2.141 -2.621 -3.103 -3.541 -3.919 -1.614 0.000 0.000 0.000 -0.001 -0.002 -0.005 -0.011 -0.020 -0.034 -0.055 -0.083 -0.122 -0.173 -0.238 -0.319 -0.420 -0.543 -0.691 -0.867 -1.074 -1.314 -1.906 -2.663 -3.600 -4.718 -6.000 -9.544 -11.730 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 0.999 0.998 0.996 0.992 0.985 0.975 0.960 0.938 0.907 0.866 0.811 0.739 0.646 0.530 0.385 0.207 -0.271 -0.941 -1.877 -3.108 -4.688 -10.340 -17.919 0.000 0.100 0.200 0.300 0.400 0.500 0.600 0.699 0.799 0.897 0.994 1.090 1.183 1.273 1.358 1.437 1.507 1.566 1.612 1.640 1.646 1.575 1.352 0.917 0.197 -0.891 -5.854 -15.076 -360.630 -321.741 -283.215 -245.780 -209.070 -173.453 -139.652 -108.059 -77.898 -50.340 -25.720 -2.956 17.534 35.380 50.530 63.310 73.998 82.533 88.495 92.830 95.061 95.261 87.428 81.454 70.306 57.890 28.810 12.966 SVTH: NGUYỄN QUỐC HÀO MSSV: 106104018 Trang 228 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD K 2006 GVHD : Ths.VÕ MINH THIỆN THIẾT KẾ: CHUNG CƯ NGỌC LAN – LÔ A CHƯƠNG 2: TÍNH TỐN MĨNG CỌC KHOAN NHỒI Biểu đồ mơment cọc chịu tải ngang -400 -300 -200 -100 100 200 Chiều sâu z (m) -2 -4 -6 -8 -10 -12 -14 -16 Mô ment Mz (kN.m) SVTH: NGUYỄN QUỐC HÀO MSSV: 106104018 Trang 229 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD K 2006 GVHD : Ths.VÕ MINH THIỆN THIẾT KẾ: CHUNG CƯ NGỌC LAN – LÔ A CHƯƠNG 2: TÍNH TỐN MĨNG CỌC KHOAN NHỒI Bảng 2.21: Ứng suất  z dọc thân cọc z Z(m) Ze(m) A1 B1 C1 D1 0.000 0.00 1.000 0.000 0.000 0.000 (kN/m2) 0.000 0.347 0.10 1.000 0.100 0.005 0.000 1.501 0.694 0.20 1.000 0.200 0.020 0.001 2.961 1.042 0.30 1.000 0.300 0.045 0.005 4.348 1.389 0.40 1.000 0.400 0.080 0.011 5.626 1.736 0.50 1.000 0.500 0.125 0.021 6.777 2.083 0.60 0.999 0.600 0.180 0.036 7.774 2.431 0.70 0.999 0.700 0.245 0.057 8.626 2.778 0.80 0.997 0.799 0.320 0.085 9.297 3.125 0.90 0.995 0.899 0.405 0.121 9.810 3.472 1.00 0.992 0.997 0.499 0.167 10.189 3.819 1.10 0.987 1.095 0.604 0.222 10.372 4.167 1.20 0.979 1.192 0.718 0.288 10.401 4.514 1.30 0.969 1.287 0.841 0.365 10.293 4.861 1.40 0.955 1.379 0.974 0.456 10.058 5.208 1.50 0.937 1.468 1.115 0.560 9.721 5.556 1.60 0.913 1.553 1.264 0.678 9.268 5.903 1.70 0.882 1.633 1.421 0.812 8.734 6.250 1.80 0.848 1.706 1.584 0.961 8.262 6.597 1.90 0.795 1.770 1.752 1.126 7.484 6.944 2.00 0.735 1.823 1.924 1.308 6.795 7.639 2.20 0.575 1.887 2.272 1.720 5.336 8.333 2.40 0.347 1.874 2.609 2.195 3.865 9.028 2.60 0.033 1.755 2.907 2.724 2.480 9.722 2.80 -0.385 1.490 3.128 3.288 1.252 10.417 3.00 -0.928 1.037 3.225 3.858 0.026 12.153 3.50 -2.928 -1.272 2.463 4.980 -2.201 13.889 4.00 -5.853 -5.941 -0.927 4.548 -3.836 SVTH: NGUYỄN QUỐC HÀO MSSV: 106104018 Trang 230 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD K 2006 GVHD : Ths.VÕ MINH THIỆN THIẾT KẾ: CHUNG CƯ NGỌC LAN – LÔ A CHƯƠNG 2: TÍNH TỐN MĨNG CỌC KHOAN NHỒI Biểu đồ ứng suất cọc chịu tải ngang -11 -10 -9 -8 -7 -6 -5 -4 -3 -2 -1 Chiều sâu z (m) -2 -4 -6 -8 -10 -12 -14 -16 Ứng suất (kN/m2 ) SVTH: NGUYỄN QUỐC HÀO MSSV: 106104018 Trang 231 10 11 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD K 2006 GVHD : Ths.VÕ MINH THIỆN THIẾT KẾ: CHUNG CƯ NGỌC LAN – LƠ A CHƯƠNG 2: TÍNH TỐN MĨNG CỌC KHOAN NHỒI Bảng 2.22: Lực cắt Qz dọc thân cọc Z(m) Ze(m) A4 B4 C4 D4 Qz (kN) 0.000 0.00 0.000 0.000 0.000 1.000 112.000 0.347 0.10 -0.005 0.000 0.000 1.000 111.477 0.694 0.20 -0.020 -0.003 0.000 1.000 109.908 1.042 0.30 -0.045 -0.009 -0.001 1.000 107.396 1.389 0.40 -0.080 -0.021 -0.003 1.000 103.942 1.736 0.50 -0.125 -0.004 -0.008 0.999 99.642 2.083 0.60 -0.180 -0.072 -0.016 0.997 94.495 2.431 0.70 -0.245 -0.114 -0.030 0.994 88.813 2.778 0.80 -0.320 -0.171 -0.051 0.989 82.588 3.125 0.90 -0.404 -0.243 -0.082 0.980 76.013 3.472 1.00 -0.499 -0.333 -0.125 0.967 69.084 3.819 1.10 -0.603 -0.443 -0.183 0.917 58.628 4.167 1.20 -0.716 -0.575 -0.259 0.917 54.701 4.514 1.30 -0.838 -0.730 -0.356 0.876 47.420 4.861 1.40 -0.967 -0.910 -0.479 0.821 40.540 5.208 1.50 -1.105 -1.116 -0.630 0.747 33.498 5.556 1.60 -1.248 -1.350 -0.815 0.652 27.113 5.903 1.70 -1.396 -1.643 -1.036 0.529 20.807 6.250 1.80 -1.547 -1.906 -1.299 0.374 14.966 6.597 1.90 -1.699 -2.227 -1.608 0.181 9.542 6.944 2.00 -1.848 -2.578 -1.966 -0.057 4.481 7.639 2.20 -2.125 -3.360 -2.849 -0.692 -3.907 8.333 2.40 -2.339 -4.228 -3.973 -1.592 -10.355 9.028 2.60 -2.437 -5.140 -5.355 -2.821 -14.718 9.722 2.80 -2.346 -6.023 -6.990 -4.445 -17.273 10.417 3.00 -1.969 -6.765 -8.840 -6.520 -18.090 12.153 3.50 1.074 -6.789 -13.692 -13.826 -14.086 13.889 4.00 9.244 -0.358 -15.611 -23.140 -3.248 SVTH: NGUYỄN QUỐC HÀO MSSV: 106104018 Trang 232 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD K 2006 GVHD : Ths.VÕ MINH THIỆN THIẾT KẾ: CHUNG CƯ NGỌC LAN – LƠ A CHƯƠNG 2: TÍNH TỐN MĨNG CỌC KHOAN NHỒI Biểu đồ lực cắt cọc chịu tải ngang -40 -20 20 40 60 80 100 120 Chiều sâu z (m) -2 -4 -6 -8 -10 -12 -14 -16 Lực cắt Qz (kN) SVTH: NGUYỄN QUỐC HÀO MSSV: 106104018 Trang 233 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD K 2006 GVHD : Ths.VÕ MINH THIỆN THIẾT KẾ: CHUNG CƯ NGỌC LAN – LÔ A CHƯƠNG 2: TÍNH TỐN MĨNG CỌC KHOAN NHỒI k Kiểm tra độ ổn định đất quanh cọc chịu áp lực ngang Điều kiện không phá hỏng đất quanh cọc chịu áp lực ngang: z  gh  z –áp lực tính tốn độ sâu z   K  M H z  zc  y0 A1  B1  C1  D1   bd   bd  bd Eb I  bd Eb I  Vì Le = 12.64 m > 2.5 m Ta kiểm tra điều kiện vị trí: z = 0.85/bd = 0.85/0.288 = 2.95 m ze = bd.z = 0.288x2.95 = 0.85 m Các giá trị A1, B1, C1, D1 lấy Bảng G3/[TCXD 205 - 1998] Với ze = 0.85, tra Bảng G3/[TCXD 205 - 1998] ta được: A1= 0.996; B1= 0.849; C1= 0.3625; D1= 0.103 Ta có: K = 1580 kN/m4;bd = 0.288; y0 = 0.00275 m; Eb = 32.5x106 kN/m2; M0 = -360.63 kNm; H0 = 112 kN; I = 0.049 m4 Suy ra: z = 9.571 kN/ m2  gh: áp lực giới hạn độ sâu z = 2.95 m so với đáy đài hay -8.25 m (ở lớp đất 1) z 12 (’vtg 1+C1) cos  Trong đó: + = 0.6 (đối với cọc khoan nhồi) + 1=1; + 2 - Hệ số kể đến phần tải trọng thường xuyên tổng tải trọng, tính theo cơng thức: M p  Mv 63344  939.11 2 = = = 0.403 nM p  M v 2.5  63344  939.11 Với Mp – Moment tải trọng thường xuyên Mv – Moment tải trọng tạm thời n - Hệ số, lấy 2.5 Ứng suất hữu hiệu theo phương thẳng đứng đất đó: ’v = I x h2 = 5.13 x 2.95 = 15.13 kN/m2 I = 5.13 kN/m3 CI = 16.8 kN/m2 I = 6.827 Suy ra:  gh  1x0.403 (15.13 xtg 6.827  0.6 x16.8)  19.31 kN/m2 cos 6.827 Kiểm tra:  z= 9.571 kN/m2 < gh = 19.31 kN/m2 Vậy đất quanh cọc không bị phá hỏng chịu áp lực ngang g Kiểm tra cốt thép dọc: Mzmax = 360.63 kNm Lấy h0 = 0.9 m M z max 360.63 x100 Diện tích cốt thép bên: As1ben  = 12.2 cm2  0.9ho Rs 0.9 x0.9 x3650 => Tổng diện tích cốt thép: As = x 12.2 = 24.4 cm2 < Fa = 50.3 cm2: đạt Vì lực động đất lực ngang phát động lòng đất gây trượt tạo áp lực lên thân cọc vị trí khác ta khơng cắt thép cọc mà bố trí thép dọc suốt chiều dài cọc Để đảm bảo tính an toàn SVTH: NGUYỄN QUỐC HÀO MSSV: 106104018 Trang 234 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD K 2006 GVHD : Ths.VÕ MINH THIỆN THIẾT KẾ: CHUNG CƯ NGỌC LAN – LƠ A CHƯƠNG 2: TÍNH TỐN MĨNG CỌC KHOAN NHỒI h.Kiểm tra cốt thép ngang Lực cắt lớn cọc đầu cọc Q max= 112 kN Ta có: k1Rbtbh0 = 0.6 x 12x10 x 0.886 x 0.9 = 5741.28 kN (Qui đổi tiết diện tròn thành tiết diện vng có chiều dài cạnh b: Fcoc = b => b = Fcoc  0.785  0.886 m) => k1Rbtbho > Qmax => bêtông đủ chịu cắt Cốt đai bố trí đai xoắn cấu tạo chọn 8 bước đai a = 250 mm 2.8 SO SÁNH VÀ LỰA CHỌN PHƯƠNG ÁN MÓNG : Do thời gian có hạn đồ án dùng móng M1 để so sánh, giả thiết bỏ qua ảnh hưởng thời tiết thời gian thi công, ta so sánh phương án móng thơng qua yếu tố sau a Điều kiện kỹ thuật : Cả hai phương án móng đủ khả chịu tải trọng cơng trình truyền xuống, điều kiện độ lún điều kiện ổn định lún lệch móng thoả b Điều kiện thi cơng : Với điều kiện kỹ thuật hai phương án móng có đầy đủ thiết bị cần thiết cho việc thi cơng móng Cọc ép thi cơng đơn giản gây chấn động làm ảnh hưởng đến cơng trình xung quanh thường gặp cố q trình thi cơng gặp phải đá ngầm, ép qua lớp đất cứng hay đất cát … Cọc khoan nhồi thi công phức tạp cọc ép thi cơng qua lớp đất cứng, gặp cố q trình thi công không gây chấn động ảnh hưởng đến cơng trình xung quanh Và điều kiện cọc khoan nhồi trở nên thông dụng nước ta nên kỹ thuật thi công cải tiến nhiều có máy móc đai giúp cho việc thi cơng nhanh xác tránh rủi ro xảy q trình thi cơng c Điều kiện kinh tế :  Khối lượng bê tơng Phương án cọc khoan nhồi: vị trí đài cọc có kích thước (4x4x1.6) m sử dụng cọc khoan nhồi d = 0.8 m Phương án cọc ép: vị trí đài cọc có kích thước (3.1x4.3x1.5) m sử dụng 12 cọc (0.35x0.35) m => Sơ ta thấy tận dụng hết khả chịu lực vật liệu khối lượng bê tông cọc khoan nhồi xấp xỉ khối lượng bê tông cọc ép (hơi vượt ít)  Khối lượng bê tơng Phương án cọc khoan nhồi: vị trí đài cọc sử dụng 25a160 25a160, cọc khoan nhồi sử dụng 1620 Phương án cọc ép: vị trí đài cọc sử dụng 22a100 20a180, cọc ép sử dụng 820 => Nhìn chung khối lượng thép cọc khoan nhồi sử dụng lớn so với phương án cọc ép, nhiên khối lượng lớn chấp nhận d.Các điều kiện khác : SVTH: NGUYỄN QUỐC HÀO MSSV: 106104018 Trang 235 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD K 2006 GVHD : Ths.VÕ MINH THIỆN THIẾT KẾ: CHUNG CƯ NGỌC LAN – LÔ A CHƯƠNG 2: TÍNH TỐN MĨNG CỌC KHOAN NHỒI Ngồi điều ý chất lượng thi cơng cọc khoan nhồi khó kiểm sốt phải thi công đổ bê tông môi trường nước ngầm dẫn đến chất lượng bêtông không đảm bảo, dẫn đếm sức chịu tải cuả cọc giảm đáng kể nguy hiểm cho cơng trình Ngồi điều kiện để đưa phương án móng để áp dụng vào cơng trình cịn phải dựa vào nhiều yếu tố khác : qui mơ cơng trình, điều kiện thi cơng, phương pháp thi cơng, điều kiện khí hậu, địa chất thủy văn e Lựa chọn phương án móng : Trong điều kiện thực tế nước dưạ vào điều kiện so sánh trên, ưu nhược điểm phương án móng nêu phần tính tốn phương án móng quy mơ cơng trình (16 tầng, diện tích 28.5mx44m ta chọn phương án móng cọc ép sử dụng) Tuy nhiên cơng trình em chịu tải trọng động đất nên đòi hỏi tính ổn định cơng trình phải cao tác dụng tải trọng ngang tải trọng động đất tương đối lớn, em chọn phương án móng cọc khoan nhồi 2.9 KẾT LUẬN Các kết tính tốn thoả mãn điều kiện kiểm tra Vậy giả thiết ban đầu hợp lý 2.10 BỐ TRÍ CỐT THÉP MĨNG CỌC KHOAN NHỒI Cốt thép móng cọc khoan nhồi bố trí vẽ NM - 02/03 đến NM - 03/03 SVTH: NGUYỄN QUỐC HÀO MSSV: 106104018 Trang 236 ... 15 0 15 0 20 20 20 20 13 0 13 0 13 0 13 0 4.36 3.93 7. 07 5.66 ? ?10 a1 80 ? ?10 a2 00 ? ?12 a1 60 ? ?12 a2 00 11 0 11 0 11 0 11 0 2 01. 00 17 0.25 285. 97 275 .46 SVTH: NGUYỄN QUỐC HÀO MSSV: 10 610 4 018 Trang 50 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP... Kiểm tra bề rộng khe nứt đáy бs (MPa)  ? ?1? ??  Es (MPa)  d (mm) acrc (mm) Kiểm tra acrc ≤ acrcgh 2 01. 00 17 0.25 285. 97 275 .46 1 1 1. 2 1. 2 1. 2 1. 2 1. 3 1. 3 1. 3 1. 3 210 000 210 000 210 000 210 000... số  A1 (khi A> A1 = m2)  A1  0.4  0.6 (2.6) A / A1 Đối với phòng nêu mục 6 ,7, 8,9 ,10 ,12 ,14 bảng (TCVN 273 7 -1 9 95), nhân với hệ số  A (khi A > A2 =36 m2)  A  0.5  0.5 A / A2 (2 .7) đó: A –