Trong quá trình học tập, nghiên cứu tại trường ĐH KĨ THUẬT CÔNG NGHỆ, em đã nhận được sự giúp đỡ, chỉ bảo tận tình của các thầy cô. Em xin chân thành cảm ơn toàn thể các thầy cô trường ĐH KĨ THUẬT CÔNG NGHỆ đã tận tình giảng dạy, hướng dẫn em trong suốt quá trình học tập tại Trường. Đặc biệt là các Thầy Cô Khoa Xây Dựng đã truyền đạt những kiến thức chuyên môn, những kinh nghiệm hết sức quý giá cho em. Trong thời gian làm luận án tốt nghiệp em đã nhận được sự giúp đỡ, chỉ bảo tận tình của các thầy cô, bạn bè,người thân. Với tất cả lòng biết ơn sâu sắc, em xin chân thành cảm ơn: Thầy TÔ VĂN LẬN : Giáo viên hướng dẫn chính. Các thầy cô khoa Xây Dựng, trường ĐH KĨ THUẬT CÔNG NGHỆ Con xin cảm ơn bố mẹ, người thân đã tạo mọi điều kiện tốt nhất cho con trong quá trình học tập. Sau cùng tôi xin cảm ơn tất cả bạn bè đã cùng gắn bó và giúp đỡ tôi trong suốt thời gian học tập tại Trường, cũng như trong quá trình hoàn thành luận án tốt nghiệp này. Chân thành cảm ơn. Sinh viên thực hiện Dương Công Tú MỤC LỤC PHẦN I: KIẾN TRÚC Trang 1. Cơ sở đầu tư 1 2. Giải pháp kiến trúc 2 3. Giải pháp về các vấn đề khác 3 4. Điều kiện địa chất thủy văn 5 PHẦN II: KẾT CẤU BÊN TRÊN (70%) CHƯƠNG I: CƠ SỞ THIẾT KẾ I.1. Qui phạm 6 I.2. Cơ sở thiết kế 6 I.3. Vật liệu xây dựng 6 CHƯƠNG II:THIẾT KẾ BẢN SÀN II.1. Sơ đồ tính 7 II.2. Tải trọng tác dụng lên bản sàn 10 II.3. Xác định nội lực 12 II.4. Tính toán cốt thép 15 II.5. Kiểm tra và bố trí cốt thép 18 CHƯƠNG III: THIẾT KẾ CẦU THANG BỘ III.1. Cơ sở thiết kế 20 III.2. Thiết kế cầu thang 20 III.3. Tải trọng tác dụng 22 III.4. Xác định nội lực 23 III.5. Tính dầm chiếu nghĩ 30 CHƯƠNG IV: THIẾT KẾ HỒ NƯỚC MÁI IV.1. Sơ đồ cấu tạo 34 IV.2. Bản nắp 35 IV.3. Dầm nắp 37 IV.4. Bản thành 41 IV.5. Bản đáy 42 IV.6. Dầm đáy 44 IV.7. Cột hồ nước 49 IV.8. Kiểm tra và bố trí cốt thép 49 CHƯƠNG V:THIẾT KẾ KHUNG CHỊU LỰC V.1. Số liệu tính toán 51 V.2. Xát định tải trọng tác dụng 57 V.3. Các trường hợp tải,sơ đồ chất tải và tổ hợp 60 V.4. Chọn nội lực để tính toán khung trục 6 69 V.5. Kết quả tính toán cốt thép được lập trong bản sau 80 PHẦN III: NỀN MÓNG (30%) CHƯƠNG I: ĐIỀU KIỆN ĐỊA CHẤT I.1. Đánh giá về địa chất công trình 88 I.2. Kết luận chung 90 CHƯƠNG II: P.A THIẾT KẾ MÓNG CỌC ÉP II.1. Một vài đặc điểm của móng cọc ép 92 II.2. Chọn các thông số về cọc 92 II.3. Tính sức chịu tải của cọc 94 II.4. Thiết kế móng M1 98 II.5. Thiết kế móng M2 107 II.6. Kiểm tra cốt thép dọc trong quá trình vận chuyển cẩu lắp 118 CHƯƠNG III: P.A THIẾT KẾ MÓNG CỌC KHOAN NHỒI III.1. Chọn các thông số ban đầu cho coïc bieân 123 III.2. Thiết kế móng M1C1 128 III.3. Chọn các thông số ban đầu cho coc giöõa 135 III.4. Thiết kế móng M2C2 140 GVHD: T.S TƠ VĂN LẬN CHƯƠNG III PHƯƠNG ÁN MĨNG CỌC KHOAN NHỒI SVTH: DƯƠNG CƠNG TÚ-MSSV106104108 123 CHƯƠNG III PHƯƠNG ÁN THIẾT KẾ MĨNG CỌC KHOAN NHỒI III.1 CHỌN CÁC THƠNG SỐ BAN ĐẦU CHO CỌC BIÊN: III.1.1 CHỌN CHIỀU SÂU ĐẶT CỌC, TIẾT DIỆN CỌC - Căn cứ theo hồ sơ địa chất ta nhận thấy từ lớp đất thứ 5 là lớp đất cát hạt trung hạt thơ màu vàng trạng thái chặt vừa thỉnh thoảng có lẫn một ít sét đến bời rời nằm dưới mực nước ngầm, chiều dày của chúng là tương đối dày. Do đó, ta chọn chiều dài cọc nhồi để thiết kế cho trục biên B và E là 8m. - Ngàm đầu cọc vào đài là 20cm, Vậy chiều dài tính tốn của cọc từ đáy móng trở xuống là: L tt = 8 - 0.2 = 7.8m. - Cốt thép dọc trong cọc : dùng thép AII, 10   , Rac = 280000 kN/m 2 - Chọn cọc có tiết diện: D = 800 cm. - Sử dụng thép AII cho đài có: Ra = 280000 kN/m 2 cho đài. - Sử dụng bê tơng cho cọc và đài mác 250 có: Rn = 11000 kN/m 2 , R k = 880kN/m 2 - Cọc được đúc bằng cách khoan tạo lỗ. Ống vách đặt sâu 3m, và dùng dung dịch Bentonite để giữ thành hố khoan khơng bị sạt lỡ. Đường kính cốt thép 10mm  , do cọc chịu tải ngang và moment uốn nhỏ nên hàm lượng thép trong cọc (0.2 0.4)%    ,lượng thép được đặt trong khoảng 6/10 chiều dài cọc, cốt thép được bố trí theo chu vi cọc.Dùng đai 8 200a ,đai xoắn liên tục,chiều dày lớp bêtơng bảo vệ chọn a = 5cm. - Khoảng cách giữa các cọc chọn D+1 - Chọn bề dày đài là: 1.0 m cho tất cả các móng. Do cơng trình có tầng hầm nên chọn chiều sâu đáy đài so với mặt sàn tầng hầm là: h đ = 2 m - Chiều sâu đỉnh cọc so với mặt đất tự nhiên từ cao trình 0.00 là: 2.6 + 2 = 4.6m. - Vậy mũi cọc nằm ở cao trình tính từ mặt đất tự nhiên là:7.8 + 4.6 = 12.4 - Thực chất tính từ cao trình -2.6m trở xuống thì mũi cọc chỉ cắm sâu vào đất một khoảng là 12.4-2.6 =9.8m III.1.2. XÁC ĐỊNH SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC: II.1.2.1 THEO TIÊU CHUẨN VẬT LIỆU LÀM CỌC - Sức chịu tải của cọc: P vl = (R a F a + R u F b ) Trong đó: + F a : diện tích mặt cắt ngang của tất cả các cốt dọc. GVHD: T.S TÔ VĂN LẬN CHƯƠNG III PHƯƠNG ÁN MÓNG CỌC KHOAN NHỒI SVTH: DƯƠNG CÔNG TÚ-MSSV106104108 124 F a =   F c = 2 0.4 80 20.106 100 4     cm 2 .  = 0.4%: Cọc chủ yếu chịu nén. Fa: Diện tích mặt cắt ngang của tất cả cốt dọc. Với F a = 20.106 cm 2 chọn thép: 2 8 18 20.36 ac F cm   , cốt đai 8 200a + R a : cường độ tính toán của cốt thép dọc cọc khoan nhồi 1.5 ac a R R  và không được lớn hơn 220000 kN/m 2 . 2 2 280000 186666.7 / 220000 / 1.5 1.5 ac a R R kN m kN m     Chọn R a = 200000 kN/m 2 . + F b : Diện tích mặt cắt ngang của bê tông cọc F b = F cọc – F a = 2 80 20.36 5006.19 4     cm 2 . + R u : Cường độ tính toán của bê tông cọc khoan nhồi 4 u macBTcoc R  và không được lớn hơn 7000 kN/m 2 2 2 250 6250 / 7000 / 4 u R kN cm kN cm   Chọn R u = 6250 kN/cm 2 . Vậy P VL = (200000  20.36  10 -4 + 6250  5006.19  10 -4 ) P VL = 3536.068 kN III.1.2.2 THEO TIÊU CHUẨN CƯỜNG ĐỘ ĐẤT NỀN. Tính theo phụ lục B: (Tính theo chỉ tiêu về cường độ của đất nền xung quanh cọc) - Sức chịu tải cực hạn của cọc xác định theo công thức: u s s p p s p Q A f A q Q Q      - Sức chịu tải cho phép của cọc xác định theo công thức: p s a s p Q Q Q W FS FS    Trong đó: GVHD: T.S TÔ VĂN LẬN CHƯƠNG III PHƯƠNG ÁN MÓNG CỌC KHOAN NHỒI SVTH: DƯƠNG CÔNG TÚ-MSSV106104108 125 1 1 n n S i si si Q Q A f     : Tổng lực ma sát của đất xung quanh cọc. si si si Q A F  + A si : Tổng diện tích mặt ngoài của thân cọc, và A si =   d  l i . + F si : Lực ma sát đơn vị của lớp đất thứ i lên 1m 2 bề mặt thân cọc. ' si si v i i f k tg c       Đối với cọc khoan nhồi thì: 1 sin si i k    . ' ' v z    : ứng suất hữu hiệu do trọng lượng bản thân của đất nền gây ra tại giữa lớp đất đang xét i a    : Góc ma sát trong của lớp đất thứ i. i a c c : lực dính của lớp đất thứ i. p Q : Tổng sức chống của đất dưới mũi cọc. p p p Q q A  A p : diện tích mặt cắt ngang của cọc. p q : Sức chống đơn vị của đất ở dưới mũi cọc. ' 1 2 p c vp q q cN N dN       . , ,c q N N N  : Các hệ số chịu tải của đất dưới mũi cọc. Tra bảng theo   : Trọng lượng riêng của đất dưới mũi cọc. ' ' vp z    : Ứng suất hữu hiệu do trọng lượng bản thân của đất nền gây ra tại mũi cọc. W : Trọng lượng bản thân cọc. FSs = 1.5  2.0 hệ số an toàn của tổng lực ma sát. FSp = 2.0  3.0 hệ số an toàn của tổng sức chống Q b . GVHD: T.S TÔ VĂN LẬN CHƯƠNG III PHƯƠNG ÁN MÓNG CỌC KHOAN NHỒI SVTH: DƯƠNG CÔNG TÚ-MSSV106104108 126 HÌNH 3.01 CỌC CẮM VÀO TRONG ĐẤT NỀN. III.1.2.3a TỔNG LỰC MA SÁT CỦA ĐẤT XUNG QUANH CỌC Si Si Si Q A f  Ta có: 3 5S S S Q Q Q  A S3 =   0.8  4.9 = 12.315 m 2 / 3 3 3 3 3S S V f k tg C       + 2 ' 2 3 3 3 3 32.4( / ), 17 26 , 20.17( / ) tt tt o tt C C kN m kN m       . +       0 / 3 3 3 1 sin 1 sin 1 sin17 26 0.7 tt S k          + 0 / 3 3 17 26 0.314 tt tg tg tg      . + / / 2 3 1.4 19.98 20.17 2.45 77.3885 / ) V Z Z u kN m            . Vậy 3 3 3 12.315 49.41 608.484( ) S S S Q A f kN     A S5 =   0.8  4.9 = 12.31m 2 / 2 3 3 3 3 3 0.7 77.39 0.314 32.4 49.410( / ) S S V f k tg C kN m             GVHD: T.S TÔ VĂN LẬN CHƯƠNG III PHƯƠNG ÁN MÓNG CỌC KHOAN NHỒI SVTH: DƯƠNG CÔNG TÚ-MSSV106104108 127 / 5 5 5 5 5S S V f k tg C       + 2 ' 2 5 5 5 5 7.4( / ), 33 10 , 20.15( / ) tt tt o tt C C kN m kN m       . +       0 / 5 5 5 1 sin 1 sin 1 sin 33 10 0.453 tt S k          + 0 / 5 5 33 10 0.653 tt tg tg tg      . +   / / 5 2 1.4 19.98 20.17 3.9 20.17 10 1.6 (20.15 10) 1.45 137.6245( / ) V Z Z u kN m                  . / 2 5 5 5 5 5 0.453 137.6245 0.652 7.4 48.08( / ) S S V f k tg C kN m             Vậy 5 5 5 12.31 48.08 591.86( ) S S S Q A f kN     3 5 608.484 591.86 1200.345 S S S Q Q Q kN     III.1.2.3b TỔNG SỨC CHỐNG CỦA ĐẤT DƯỚI MŨI CỌC Ta có : p p p Q q A  ' 1 2 p c vp q q c N N d N            2 ' 2 5 5 5 5 7.4( / ), 33 10 , 20.15( / ) tt tt o tt C C kN m kN m       Với: A p 2 2 0.8 0.503 4 4 D       m 2 ' 1 2 p c vp q q c N N d N             ' 2 1.4 19.98 20.17 3.9 20.17 10 1.6 (20.15 10) 2.9 152.342( / ) vp z u kN m                Ta có ' 33 10 o   tra bảng ta được: 32.942, 48.848, 34.077 q c N N N       2 1 7.4 48.848 152.342 32.949 20.15 10 0.8 34.077 5519.344 / 2 p q kN m         Vậy: 5519.344 0.503 2776.2 p Q    kN III.1.2.3c TRỌNG LƯỢNG BẢN THÂN CỌC W 0.502 3.3 25 0.785 4.5 15 94.4025 coc BTCT W V           Kn Do đó sức chịu tải cho phép của mỗi cọc là: 1200.345 2776.2 94.4025 1431.17 2 3 2 3 p s a Q Q Q W       kN So sánh 2 trường hợp trên (tức khả năng chịu tải của cọc theo vật liệu làm cọc và khả năng chịu tải của cọc theo tiêu chuẩn cường độ đất nền) 3536.068 1431.17 VL a P kN Q kN   . Để thiên về an toàn ta phải chọn khả năng chịu tải nhỏ nhất của cọc trong các trường hợp trên = min (P vl , P đn ).Vậy sức chịu tải của cọc phải lấy theo sức chịu tải của đất nền xung quanh cọc và bằng: p đn = Q a = 1431.17 kN GVHD: T.S TƠ VĂN LẬN CHƯƠNG III PHƯƠNG ÁN MĨNG CỌC KHOAN NHỒI SVTH: DƯƠNG CƠNG TÚ-MSSV106104108 128 III.2 THIẾT KẾ MĨNG M 1 : TRỤC B CỦA CỘT BIÊN. TRỤC E CỦA CỘT BIÊN. BIỂU ĐỒ PHẢN LỰC MĨNG. + Tại nút B: 3009 ; 21.2 ; 80.41 . 5.3 ; 8.7 x x y y N kN Q kN M kNm Q kN M kNm     + Tại nút E : 296.97 ; 23.2 ; 75.53 ; 25.5 ; 43.39 x x y y N kN Q kN M kNm Q kN M kNm         III.2.1 TẢI TRỌNG TÁC DỤNG + Tại nút B: 3009 ; 21.2 ; 80.41 . 5.3 ; 8.7 x x y y N kN Q kN M kNm Q kN M kNm     - Từ kết quả tổ hợp nội lực khung trong ETAB cho ta nội lực như sau: tt tc Q n Q  , lấy n = 1.15 tt tc N n N  , lấy n = 1.15 tt tc M n M  , lấy n = 1.15 M x (kNm) N (kN) Q x (kN) Q y (kN) 80.41 3009.00 21.20 5.30 69.92 2616.52 18.43 4.61 M y (KNm)Nội lực 8.70Trò tính toán Trò tiêu chuẩn 7.57 III.2.2 XÁC ĐỊNH SỐ LƯỢNG CỌC Chọn bề dày đài: h đ = 1.0m -Xác định số lượng cọc: Ta có : tt a N n Q     : là hệ số ảnh hưởng của Mơmen ta chọn 1.1   Với: 1.1 1.5 3009 1431.17 tt a dn N kN Q Q kN            Suy ra: 3009 1.1 2.01 1431.17 n    Vậy ta chọn số lượng cọc là: n = 2 cọc. GVHD: T.S TƠ VĂN LẬN CHƯƠNG III PHƯƠNG ÁN MĨNG CỌC KHOAN NHỒI SVTH: DƯƠNG CƠNG TÚ-MSSV106104108 129 1000 -12.400 -4.600 -2.600 700 100 3200 100 100 1400 100 400 1800 400 100 100 100 100 300 300 500 400 100 1000 100 100 100 1000 100 3200 100 3200 4500 HÌNH 3.02 SỐ LƯỢNG CỌC KHOAN NHỒI Khoảng cách giữa các cọc là: S = D+1= 1.8 m Khoảng cách từ mép cọc tới mép đài lấy =(d/3->d/2)=0.3m Vậy diện tích đáy đài là: F = 1.4  3.2 = 4.48 m 2 . [...]... Hb ) Lb - Chiều rộng chiếu nghỉ lớn hơn hoặc bằng chiều rộng thân thang L1  B, có lan can tay vịn cao 800 III.2 .1 SƠ ĐỒ CẦU THANG 5 17 00 17 00 210 0 9 11 17 00 13 5 17 3 5000 15 210 0 7 19 21 1 4 5500 D E HÌNH 3. 01 MẶT BẰNG CẦU THANG SVTH: DƯƠNG CÔNG TÚ– MSSV :10 610 410 8 19 GVHD: TS TÔ VĂN LẬN CHƯƠNG III 11 00 11 00 3300 11 00 THIẾT KẾ CẦU THANG BỘ 5000 4 5 HÌNH 3.02 MẶT CẮT A - A III.2.2 KÍCH THƯỚC TIẾT DIỆN... 3.585 3.585 4.780 Ko 1. 000 0.728 0.728 0.456 0.456 0.244 0.244 0 .13 0  gl kN/m2 18 9 .11 6 13 7.676 13 7.676 86.237 86.237 46 .14 4 46 .14 4 24.585  bt kN/m2 15 2.342 16 4.4 71 164.4 71 176.6 01 176.6 01 188.730 18 8.730 200.859 P 1 P2 2 2 e1 Si e2 kN/m kN/m 15 8.407 3 21. 803 0.497 (m) 0.4 91 0.005 17 0. 536 282.493 0.496 0.492 0.003 18 2.665 248.856 0.496 0.492 0.003 19 4.794 230 .15 9 0.495 0.494 0.0 01 Ta có :  Si  0.005... (m) 0 1. 485 1. 485 2.97 2.97 4.455 Ko 1 0.722 0.722 0.339 0.339 0.268  gl kN/m2 18 9 .12 13 6.5 418 13 6.5 418 64 .11 032 64 .11 032 50.68309  bt P P2 Si 1 e1 e2 2 2 2 kN/m kN/m kN/m (m) 343 0.496 0.49 0.0057 17 2.642 18 0 18 7. 714 8 296 0.495 0.492 0.0029 18 7. 714 8 19 5 202.7875 268 0.494 0.492 0.0 019 202.7875 210 217 .8603 Ta có :  Si  0.0057  0.0029  0.0 019  0. 010 5m  1. 05cm  8cm Vì:  bt  5 gl Vậy nền... TÚ-MSSV10 610 410 8 14 4 GVHD: T.S TƠ VĂN LẬN CHƯƠNG III PHƯƠNG ÁN MĨNG CỌC KHOAN NHỒI  A  0.798  tc 0 / Ta có: Ta có:  qu  25 18   B  4 .19 3  D  6.74  tc tt tc 2 C = 7.4 kN/m     20 .15 kN / m3 tc  Rqu  1 (0.798  2.97  20 .15  4 .19 3  9.8 14 .63  6.47  7.4)  696.8kN / m 2 tc tc Tính Pmax và Pmin :  *tc  1. 4  19 .98  20 .17  3.9   20 .17  10   1. 6  (20 .15  10 )  4.9  14 .63(... 10  1. 6  (20 .15  10 )  4.9  17 2.642(kN / m2 ) Kết quả thí nghiệm nén cố kết: P(kN/m2) e 0 0.54 50 0. 51 100 0.5 200 0.495 400 0.489 Để tính lún cho các lớp ta áp dụng cơng thức sau: S e1  e2  hi 1  e1 SVTH: DƯƠNG CƠNG TÚ-MSSV10 610 410 8 14 6 GVHD: T.S TƠ VĂN LẬN CHƯƠNG III PHƯƠNG ÁN MĨNG CỌC KHOAN NHỒI Sau khi tính tốn ta có bảng tính lún như sau: Lớp Điểm 1 2 3 0 1 1 2 2 3 Z (m) 0 1. 485 1. 485... ước: Fqư = b qư  lqư = 4 .19  2.39 = 10 . 014 m2 -4.600 10 0 10 00 10 00 -2.600 3200 10 0 10 0 3200 10 0 10 0 7700 10 0 10 0 400 14 00 500 300 400 18 00 400 300 HÌNH 3.03 SỐ MĨNG KHỐI QUI ƯỚC III.2.4.2 Kiểm tra ổn định của nền dưới đáy MKQƯ - Điều kiện ổn định của nền đất: SVTH: DƯƠNG CƠNG TÚ-MSSV10 610 410 8 13 1 GVHD: T.S TƠ VĂN LẬN CHƯƠNG III PHƯƠNG ÁN MĨNG CỌC KHOAN NHỒI tc tc  Pmax  1. 2 Rqu  tc   Pmin  0... (5.3  1. 0) = 14 kN.m tt x tt  M x tt  ( Qx  bề dày đài) = 80. 41+ ( 21. 2  1. 0) =10 1.61kN.m xmax là khoảng cách từ tâm đài đến tâm cột biên 1 x Ta có : 2 max   2  0.9 2 i 1 - Vậy cọc chịu tải nguy hiểm nhất là cọc nằm theo hướng chịu momen : 3206 .12 14  0.9   13 88.6 kN 2 2  0.9 2 3206 .12 14  0.9 Pmin    13 50.06 kN 2 2  0.92 Mà Pmax = 12 22.509 kN< Qa  14 31. 17 kN Pmax  Pmin = 13 88.6... Chọn hb  12 cm  12 0mm - Chọn sơ bộ kích thước các dầm cầu thang hd  L0 3800   (290  380) 10  13 10  13  Chọn hd  350mm h h 350 bd  d  d   (11 7  17 5) 23 23 23  Chọn bdt  200mm Vậy ta chọn bd  hd  (200  350)mm - Chiều cao tầng H tg  3300mm  chiều cao vế 1và 3 H v  11 00mm , vế 2 H v  11 00mm - Bề rộng mỗi vế thang: vế 1 và 3 a = 15 00 , vế 2 a = 17 00 - Tổng cộng có 21 bậc -...   0.3  0 .15 7   0.02  0.884  0.0269m Lb 0.3 H  cos  0 .15 7  0.884  b   0.069m 2 2 n / Do đó:  g 2    i   i  ni i 1 /  g2  0.0269  20 1. 1  0.0269 18 1. 2  0.069 18 1. 1  0 .12  25 1. 1  0.0269 18 1. 2  6.42kN / m 2 HÌNH 3.06 SƠ ĐỒ BẬC THANG / 2 Qui tải g theo phương đứng ta được: SVTH: DƯƠNG CÔNG TÚ– MSSV :10 610 410 8 22 GVHD: TS TÔ VĂN LẬN CHƯƠNG III THIẾT KẾ CẦU THANG... (kN) -3.90 -1. 50 35 31. 00 0.90 2.40 -3.39 -1. 30 3070.43 0.78 2.09 Qtt  n  Qtc , lấy n = 1. 15 N tt  n  N tc , lấy n = 1. 15 M tt  n  M tc , lấy n = 1. 15 III.4.2 XÁC ĐỊNH SỐ LƯỢNG CỌC Chọn bề dày đài: hđ = 1m -Xác định số lượng cọc: Ta có : n    N tt Qa  : là hệ số ảnh hưởng của Mơmen ta chọn 1. 1    1. 1  1. 5  Với:  N tt  35 31. kN Q  Q  2400.386kN dn  a 35 31 Suy ra: n  1. 1  1. 62 2400.386 . i S (m) 1. 000 0.000 0.000 1. 000 18 9 .11 6 15 2.342 15 8.407 3 21. 803 0.497 0.4 91 0.005 1. 000 1. 195 0.728 13 7.676 16 4.4 71 2.000 1. 000 1. 195 0.728 13 7.676 16 4.4 71 17 0. 536 282.493 0.496 0.492. ước: F qư = b qư  l qư = 4 .19  2.39 = 10 . 014 m 2 10 0 10 0 10 0 10 00 10 0 3200 10 0 10 00 -4.600 -2.600 700 10 0 3200 10 0 10 0 14 00 10 0 400 18 00 400 10 0 10 0 10 0 10 0 300 300 500 400 7700 HÌNH. TÚ-MSSV10 610 410 8 12 9 10 00 -12 .400 -4.600 -2.600 700 10 0 3200 10 0 10 0 14 00 10 0 400 18 00 400 10 0 10 0 10 0 10 0 300 300 500 400 10 0 10 00 10 0 10 0 10 0 10 00 10 0 3200 10 0 3200 4500 HÌNH 3.02