TRƯỜNG ĐẠI HỌC KỸ THUẬT CÔNG NGHỆ TP.HCM KHOA: XÂY DỰNG oOo -HỆ ĐÀO TẠO: CHÍNH QUI NGÀNH: XÂY DỰNG DÂN DỤNG VÀ CÔNG NGHIỆP ĐỀ TÀI THIẾT KẾ CAO ỐC HƯNG LONG PHẦN I (50%):KẾT CẤU Ngày 19 tháng 09 năm 2011 GIÁO VIÊN HƯỚNG DẪN KIẾN TRÚC (Ký ghi rõ họ tên ) Th.S VÕ MINH THIỆN 0O0 PHẦN II(50%):NỀN MÓNG Ngày 19 tháng 09 năm 2011 GIÁO VIÊN HƯỚNG DẪN KIẾN TRÚC (Ký ghi rõ họ tên ) Th.S V MINH THIỆN LỜI CẢM ƠN  Em xin chân thành cảm ơn Ban giám hiệu Trường Đại học Kỹ Thuật Công Nghệ Thành phố Hồ Chí Minh, Khoa xây dựng qúy thầy cô truyền đạt kiến thức q báu cho Em suốt trình học tập Trường Trong thời gian làm đồ án tốt nghiệp Em may mắn đón nhận giúp đỡ bảo tận tình Thầy hướng dẫn Với tất lòng biết ơn sâu sắc, Em xin chân thành cảm ơn Thầy VÕ MINH THIỆN Giáo viên hướng dẫn Em xin bày tỏ lòng biết ơn đến qúy Thầy cô giáo người thầy hướng dẫn bảo em tận tình lónh vực xây dựng suốt thời gian học thực tập Tôi xin chân thành cám ơn bạn hữu, người tạo điều kiện, động viên giúp đỡ hoàn thành tốt Đồ án tốt nghiệp Vì thời gian có hạn kiến thức hạn chế nên không tránh khỏi thiếu sót, Em kính mong q Thầy cô hướng dẫn dạy thêm để sau trường em công tác tốt Một lần Em xin trân trọng cảm ơn qúy Thầy cô giáo người ! TP Hồ Chí Minh ngày 19 tháng năm 2011 Trân trọng tri ân ! Sinh viên : Dương Ngọc Sơn Đồ án tốt nghiệp KSXD khóa 2007 MƠ HÌNH KHUNG KHƠNG GIAN SVTH : DƯƠNG NGỌC SƠN MSSV: 407.104.053 Lớp 07D2XD1 trang Đồ án tốt nghiệp KSXD khóa 2007 KHUNG TRỤC SVTH : DƯƠNG NGỌC SƠN MSSV: 407.104.053 Lớp 07D2XD1 trang Đồ án tốt nghiệp KSXD khóa 2007 TÍNH DẦM KHUNG TRỤC BẢNG GIÁ TRỊ XUẤT TỪ ETAB Story SAN THUONG SAN THUONG SAN THUONG SAN THUONG SAN THUONG SAN THUONG SAN THUONG SAN THUONG SAN THUONG SAN THUONG SAN THUONG SAN THUONG SAN THUONG SAN THUONG SAN THUONG SAN THUONG SAN THUONG SAN THUONG SAN THUONG SAN THUONG SAN THUONG SAN THUONG SAN THUONG SAN THUONG TANG 10 TANG 10 TANG 10 TANG 10 TANG 10 TANG 10 TANG 10 TANG 10 TANG 10 TANG 10 TANG 10 TANG 10 TANG 10 TANG 10 TANG 10 TANG 10 TANG 10 TANG 10 TANG 10 TANG 10 TANG 10 TANG 10 TANG 10 Beam B32 B32 B32 B32 B32 B32 B161 B161 B161 B161 B161 B161 B43 B43 B43 B43 B43 B43 B48 B48 B48 B48 B48 B48 B32 B32 B32 B32 B32 B32 B161 B161 B161 B161 B161 B161 B43 B43 B43 B43 B43 B43 B48 B48 B48 B48 B48 Load COMB63 MAX COMB63 MAX COMB63 MAX COMB63 MIN COMB63 MIN COMB63 MIN COMB63 MAX COMB63 MAX COMB63 MAX COMB63 MIN COMB63 MIN COMB63 MIN COMB63 MAX COMB63 MAX COMB63 MAX COMB63 MIN COMB63 MIN COMB63 MIN COMB63 MAX COMB63 MAX COMB63 MAX COMB63 MIN COMB63 MIN COMB63 MIN COMB63 MAX COMB63 MAX COMB63 MAX COMB63 MIN COMB63 MIN COMB63 MIN COMB63 MAX COMB63 MAX COMB63 MAX COMB63 MIN COMB63 MIN COMB63 MIN COMB63 MAX COMB63 MAX COMB63 MAX COMB63 MIN COMB63 MIN COMB63 MIN COMB63 MAX COMB63 MAX COMB63 MAX COMB63 MIN COMB63 MIN Loc SVTH : DƯƠNG NGỌC SƠN MSSV: 407.104.053 Lớp 07D2XD1 V2 6 6 8 8 6 6 8 M3 -40.89 10.09 38.61 -48.7 6.56 31.92 -44.84 14.35 58.3 -54.69 10.28 47.73 -107.26 41.66 120.09 -125.01 -47.38 102.71 -76.62 52.49 89.45 -96.93 38.2 60.22 -36.01 15.15 46.56 -53.67 8.65 34.12 -30.37 -5.45 55.85 -42.93 -12 36.67 -110.1 56.04 166.42 -164.3 -63.4 117.4 -84.99 72.13 93.43 -126.08 38.12 -40.736 27.606 -35.67 -53.661 22.079 -48.396 -40.504 40.25 -56.77 -55.055 32.893 -72.932 -167.211 145.498 -148.063 -205.61 123.481 -183.097 -102.638 100.393 -118.317 -143.934 78.042 -157.182 -29.874 30.567 -43.234 -56.308 20.269 -66.498 -33.203 30.014 -36.913 -56.034 20.698 -64.584 -175.197 190.476 -169.652 -271.292 130.612 -262.268 -106.735 115.547 -107.405 -183.507 78.324 trang Đồ án tốt nghiệp KSXD khóa 2007 TANG 10 TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG B48 B32 B32 B32 B32 B32 B32 B161 B161 B161 B161 B161 B161 B43 B43 B43 B43 B43 B43 B48 B48 B48 B48 B48 B48 B32 B32 B32 B32 B32 B32 B161 B161 B161 B161 B161 B161 B43 B43 B43 B43 B43 B43 B48 B48 B48 B48 B48 B48 B32 B32 B32 B32 COMB63 MIN COMB63 MAX COMB63 MAX COMB63 MAX COMB63 MIN COMB63 MIN COMB63 MIN COMB63 MAX COMB63 MAX COMB63 MAX COMB63 MIN COMB63 MIN COMB63 MIN COMB63 MAX COMB63 MAX COMB63 MAX COMB63 MIN COMB63 MIN COMB63 MIN COMB63 MAX COMB63 MAX COMB63 MAX COMB63 MIN COMB63 MIN COMB63 MIN COMB63 MAX COMB63 MAX COMB63 MAX COMB63 MIN COMB63 MIN COMB63 MIN COMB63 MAX COMB63 MAX COMB63 MAX COMB63 MIN COMB63 MIN COMB63 MIN COMB63 MAX COMB63 MAX COMB63 MAX COMB63 MIN COMB63 MIN COMB63 MIN COMB63 MAX COMB63 MAX COMB63 MAX COMB63 MIN COMB63 MIN COMB63 MIN COMB63 MAX COMB63 MAX COMB63 MAX COMB63 MIN SVTH : DƯƠNG NGỌC SƠN MSSV: 407.104.053 Lớp 07D2XD1 6 6 8 8 6 6 8 8 61.63 -35.44 15.18 46.59 -55.81 6.52 31.56 -28.06 6.82 57.88 -42.94 -12.14 35.8 -107.33 56.98 166.26 -163.63 -64.67 112.99 -82.83 72.98 99 -129.39 37.13 61.28 -32.96 16.46 47.97 -56.98 5.45 30.25 -27.03 7.7 59.16 -44.71 -13.66 33.78 -103.94 58.99 168.84 -166.06 -66.53 109.37 -80.67 73.17 105.4 -133.92 31.82 59.3 -31.33 17.3 48.9 -58.05 -163.197 -28.612 30.766 -36.039 -62.678 20.442 -66.273 -26.453 30.52 -34.767 -55.882 21.162 -69.683 -165.964 189.838 -155.82 -277.623 129.817 -266.509 -98.849 116.729 -100.612 -193.437 78.756 -178.712 -23.972 30.599 -32.522 -65.189 20.6 -70.452 -23.717 30.292 -29.888 -60.94 21.228 -72.513 -155.16 187.021 -145.82 -287.415 127.919 -277.708 -91.345 117.42 -86.441 -207.57 78.75 -189.52 -20.67 30.477 -28.972 -68.03 trang Đồ án tốt nghiệp KSXD khóa 2007 TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG B32 B32 B161 B161 B161 B161 B161 B161 B43 B43 B43 B43 B43 B43 B48 B48 B48 B48 B48 B48 B32 B32 B32 B32 B32 B32 B161 B161 B161 B161 B161 B161 B43 B43 B43 B43 B43 B43 B48 B48 B48 B48 B48 B48 B32 B32 B32 B32 B32 B32 B161 B161 B161 COMB63 MIN COMB63 MIN COMB63 MAX COMB63 MAX COMB63 MAX COMB63 MIN COMB63 MIN COMB63 MIN COMB63 MAX COMB63 MAX COMB63 MAX COMB63 MIN COMB63 MIN COMB63 MIN COMB63 MAX COMB63 MAX COMB63 MAX COMB63 MIN COMB63 MIN COMB63 MIN COMB63 MAX COMB63 MAX COMB63 MAX COMB63 MIN COMB63 MIN COMB63 MIN COMB63 MAX COMB63 MAX COMB63 MAX COMB63 MIN COMB63 MIN COMB63 MIN COMB63 MAX COMB63 MAX COMB63 MAX COMB63 MIN COMB63 MIN COMB63 MIN COMB63 MAX COMB63 MAX COMB63 MAX COMB63 MIN COMB63 MIN COMB63 MIN COMB63 MAX COMB63 MAX COMB63 MAX COMB63 MIN COMB63 MIN COMB63 MIN COMB63 MAX COMB63 MAX COMB63 MAX SVTH : DƯƠNG NGỌC SƠN MSSV: 407.104.053 Lớp 07D2XD1 6 8 8 6 6 8 8 6 -5.44 28.94 -25.97 8.36 60.44 -45.85 -14.65 32.32 -101.03 60.62 170.79 -166.4 -67.23 106.38 -78 74.22 107.68 -136.6 31.27 53.21 -30.19 17.66 49.3 -59.8 -6.94 27.17 -24.62 9.56 62.04 -46.71 -15.39 31.33 -98.02 62.01 172.3 -168.66 -69 103.01 -74.9 75.59 110.89 -138.61 -32.53 47.74 -29.26 17.99 49.74 -61.53 -8.4 25.37 -23.27 10.57 63.71 20.748 -73.121 -20.786 30.251 -26.254 -64.132 21.225 -75.467 -145.574 184.995 -137.387 -293.349 126.655 -286.397 -83.091 116.757 -72.86 -217.03 77.335 -194.939 -18.785 30.373 -24.145 -72.657 20.699 -74.375 -17.021 30.245 -23.857 -66.553 21.342 -79.261 -135.605 184.069 -127.174 -300.343 125.834 -292.941 -73.259 116.034 -61.075 -223.986 79.081 -202.902 -17.055 30.283 -19.236 -77.492 20.636 -75.381 -13.238 30.255 -21.569 trang Đồ án tốt nghiệp KSXD khóa 2007 TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG B161 B161 B161 B43 B43 B43 B43 B43 B43 B48 B48 B48 B48 B48 B48 B32 B32 B32 B32 B32 B32 B161 B161 B161 B161 B161 B161 B43 B43 B43 B43 B43 B43 B48 B48 B48 B48 B48 B48 B32 B32 B32 B32 B32 B32 B161 B161 B161 B161 B161 B161 B43 B43 COMB63 MIN COMB63 MIN COMB63 MIN COMB63 MAX COMB63 MAX COMB63 MAX COMB63 MIN COMB63 MIN COMB63 MIN COMB63 MAX COMB63 MAX COMB63 MAX COMB63 MIN COMB63 MIN COMB63 MIN COMB63 MAX COMB63 MAX COMB63 MAX COMB63 MIN COMB63 MIN COMB63 MIN COMB63 MAX COMB63 MAX COMB63 MAX COMB63 MIN COMB63 MIN COMB63 MIN COMB63 MAX COMB63 MAX COMB63 MAX COMB63 MIN COMB63 MIN COMB63 MIN COMB63 MAX COMB63 MAX COMB63 MAX COMB63 MIN COMB63 MIN COMB63 MIN COMB63 MAX COMB63 MAX COMB63 MAX COMB63 MIN COMB63 MIN COMB63 MIN COMB63 MAX COMB63 MAX COMB63 MAX COMB63 MIN COMB63 MIN COMB63 MIN COMB63 MAX COMB63 MAX SVTH : DƯƠNG NGỌC SƠN MSSV: 407.104.053 Lớp 07D2XD1 8 8 6 6 8 8 6 6 -47.45 -16.03 30.38 -94.84 63.4 173.82 -168.9 -69.88 99.79 -71.91 76.75 114.34 -140.26 -33.76 41.72 -27.88 18.51 50.31 -62.9 -9.56 23.94 -22.12 11.54 65.11 -48.31 -16.8 29.39 -91.49 65.01 175.75 -170.91 -71.21 96.96 -69.46 77.45 116.64 -141.84 -34.78 33.28 -26.95 18.89 50.71 -63.83 -10.41 22.86 -21.48 12.04 66.11 -49.01 -17.41 28.62 -88.44 66.2 -68.648 21.228 -83.355 -125.705 183.09 -117.517 -305.298 124.998 -299.497 -63.755 114.929 -48.699 -230.387 78.093 -211.234 -14.741 30.153 -15.403 -80.958 20.743 -77.079 -10.07 30.234 -19.059 -71.028 21.454 -86.574 -115.761 181.167 -109.656 -312.05 123.706 -308.016 -55.929 112.764 -31.773 -236.93 77.398 -217.04 -12.77 30.072 -12.514 -83.55 20.786 -78.086 -8.487 30.042 -17.083 -73.149 21.221 -88.879 -107.183 179.558 trang Đồ án tốt nghiệp KSXD khóa 2007 TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG TANG B43 B43 B43 B43 B48 B48 B48 B48 B48 B48 B32 B32 B32 B32 B32 B32 B161 B161 B161 B161 B161 B161 B43 B43 B43 B43 B43 B43 B48 B48 B48 B48 B48 B48 B32 B32 B32 B32 B32 B32 B161 B161 B161 B161 B161 B161 B43 B43 B43 B43 B43 B43 B48 COMB63 MAX COMB63 MIN COMB63 MIN COMB63 MIN COMB63 MAX COMB63 MAX COMB63 MAX COMB63 MIN COMB63 MIN COMB63 MIN COMB63 MAX COMB63 MAX COMB63 MAX COMB63 MIN COMB63 MIN COMB63 MIN COMB63 MAX COMB63 MAX COMB63 MAX COMB63 MIN COMB63 MIN COMB63 MIN COMB63 MAX COMB63 MAX COMB63 MAX COMB63 MIN COMB63 MIN COMB63 MIN COMB63 MAX COMB63 MAX COMB63 MAX COMB63 MIN COMB63 MIN COMB63 MIN COMB63 MAX COMB63 MAX COMB63 MAX COMB63 MIN COMB63 MIN COMB63 MIN COMB63 MAX COMB63 MAX COMB63 MAX COMB63 MIN COMB63 MIN COMB63 MIN COMB63 MAX COMB63 MAX COMB63 MAX COMB63 MIN COMB63 MIN COMB63 MIN COMB63 MAX SVTH : DƯƠNG NGỌC SƠN MSSV: 407.104.053 Lớp 07D2XD1 8 8 6 6 8 8 6 6 8 177.21 -169.94 -71.27 95.03 -65.95 79.47 110.21 -140.05 -32.8 17.4 -25.28 18.42 50.11 -63.51 -11.98 21.06 -47.36 11.42 95.09 -76.12 -16.94 56.58 -85.29 66.85 177.74 -170.67 -71.74 93.11 -61.81 79.73 100.63 -135.09 -29.48 0.04 -38.45 16.71 63.5 -79.2 -13.3 32.17 -46.25 22.73 93.96 -89.52 -17.45 46.46 -86.14 64.48 180.87 -165.71 -70.08 96.69 -62.65 -104.655 -313.61 122.434 -314.503 -46.013 106.984 -6.326 -234.556 74.37 -210.332 -10.35 29.405 -8.244 -85.539 20.149 -77.057 -30.517 44.278 -43.499 -98.534 35.54 -119.438 -98.952 178.967 -99.177 -315.161 121.347 -317.836 -37.547 98.855 20.855 -227.976 71.321 -201 -28.671 39.56 -20.066 -101.211 25.07 -84.424 -33.412 57.103 -40.512 -109.579 34.71 -123.356 -107.472 185.451 -114.304 -299.79 118.967 -314.166 -43.208 trang Đồ án tốt nghiệp KSXD khóa 2007 TANG TANG TANG TANG TANG B48 B48 B48 B48 B48 COMB63 MAX COMB63 MAX COMB63 MIN COMB63 MIN COMB63 MIN SVTH : DƯƠNG NGỌC SƠN MSSV: 407.104.053 Lớp 07D2XD1 8 86.53 68.49 -130.39 37.82 -21.03 92.935 37.445 -204.435 61.469 -148.373 trang Đồ an tốt nghiệp KSXD khóa 2007 Xác định trọng lượng khối móng quy ước: +Móng M1  Tải trọng đứng : đó: tc N G tc N =N +G +G +G đài đất cọc tc – tải trọng tiêu chuẩn cao trình mặt đài, N = 2132,97(KN); – trọng lượng đài đất phía đài đài G = LMBMh = 7,85 x 5,45 x 1,5 x 20 = 1283,5 (KN); đài G đất G = (L M BM   F coc )   hi  iII đất G G G cọc cọc tb –trọng lượng lớp đất từ đáy đài đến mũi cọc (có xét đến đẩy nổi) đất = (7,85x5,45 – 1.57)x(7.7x9,3 +9.7x7.6 + 10.8x5.7 + 9.9x8.5 + + 11.3x3) = 13391,6 (KN); – trọng lượng cọc = n A L  = 2x0.628x34,1x25 = 67,83 (KN) c cọc Vậy No = 2132,97 + 1283,5 + 13391,6 + 67,83= 16875,9 (KN)  Mômen tiêu chuẩn tương ứng trọng tâm đáy khối quy ước: Mômen quanh trục Y: MYtc = MYotc+QXtc( L+hđ ) = 41,2 + 212,1(34,1+1.5) = 4352,36 (KNm) Mômen quanh trục X: MXtc = MXotc+QYtc(L+ hđ ) = 61,9 + 195,2(34,1+1.5)= 7011 (KNm)  Độ lệch tâm 4352,36 M tc Y Theo trục X: eX = = = 0.25(m) tc 16875,9 N z 7011 M tc x Theo trục Y: eY = = = 0.4(m) 16875,9 N tc z Áp lực tiêu chuẩn đáy khối quy ước: tc  max = tc  max = No   ex  ey   1   LM  BM  BM LM  16875,9   0.25  0.4  1  7,85  5, 45  5, 45 7,85      max = 623,6 (KN/m2)  tcmin = 165,69 (KN/m2)  tctb = 394,6 (KN/m2) +Móng M2 tc  Tải trọng đứng : N = N + G + G + G tc đó: tc N G đài đài đất cọc tc – tải trọng tiêu chuẩn cao trình mặt đài, N = 10110.04(KN) – trọng lượng đài đất phía đài G = LMBMh = 7,85 x 7,8x 1,5 x 20 = 1836,9 (KN) đài tb SVTH : DƢƠNG NGỌC SƠN MSSV: 407.104.053 Lớp 07D2XD1 trang 200 Đồ an tốt nghiệp KSXD khóa 2007 G – trọng lượng lớp đất từ đáy đài đến mũi cọc (có xét đến đẩy nổi) đất G = (L M BM   F coc )   hi  iII đất G G đất = (7,85x7,8 – 3.14)x(7.7x8.7 +9.7x7.6 + 10.8x5.7 + 9.9x8.5 + + 11.3x3)= 18607,4 (KN); – trọng lượng cọc cọc G cọc = n A L  = 4x0.628x34,1x25 = 2141,5 (kN) c cọc Vậy No = 5341,96 + 1836,9 + 18607,4 + 2141,5 = 27927,8 (kN)  Mômen tiêu chuẩn tương ứng trọng tâm đáy khối quy ước: Mômen quanh trục Y: MYtc = MYotc+QXtc( L+hđ ) = 63,9 + 99,4(34,1+1.5) = 3602,5 (KNm) Mômen quanh trục X: MXtc = MXotc+QYtc(L+ hđ ) = 147,5 + 184,9(34,1+1.5)= 6729,9 (KNm)  Độ lệch tâm: 3602,5 M tc Y Theo trục X: eX = = = 0.13 (m) 27927,8 N tc z 6729,9 M tc x Theo trục Y: eY = = = 0.24 (m) 27927,8 N tc z Áp lực tiêu chuẩn đáy khối quy ước:  tc max No = LM  BM tc  max =   ex  ey   1   BM LM   27927,8   0.13  0.24  1  7,85  7,8  7,8 7,85      max = 583,8(KN/m2)  tcmin = 328,4 (KN/m2)  tctb = 456,1 (KN/m2) tc b) Sức chịu tải đất đáy khối móng qui ước Cường độ tính tốn đất đáy khối móng quy ước: RM = m1 m2 (ABMII + BHM’II + DCII) K tc đó:  m1, m2 – hệ số điều kiện làm việc hệ số điều kiện làm việc cơng trình tác động qua lại với đất, ta m1=1.2 ; m2=1.3;  ktc =1 (các tiêu lý xác định trực tiếp từ thí nghiệm );  A,B,D – hệ số t phụ thuộc vào góc  II  CII  HM  BM với  II =32.250, ta : A = 1.37; B = 6.46; D = 8.63; – lực dính đơn vị đáy khối quy ước: CII = 7.5 kN/m2; – chiều cao khối móng qui ước, HM = 41.5 m; – cạnh ngắn khối móng qui ước, SVTH : DƢƠNG NGỌC SƠN MSSV: 407.104.053 Lớp 07D2XD1 trang 201 Đồ an tốt nghiệp KSXD khóa 2007   II móng M1 có BM = 5,45m; móng M2 có BM = 7,85m; – trị tính tốn thứ trọng lượng riêng đất đáy khối móng quy ước,  II = 11.3 (kN /m3); '   II – trọng lượng riêng đất từ đáy khối quy ước trở lên:  h  'II =  i i  hi 7.7 10.7  9.7  7.6  10.8  5.7  9.9  8.5  11.3  '  II  =9,45(KN/m3) 35,6 Thay giá trị vào công thức ta : +Móng M1 1.2 1.3 RM   (1.37  5, 45 11.3  6.46  35,  9.45  8.63  7.5) RM = 3622,9 (KN/m2) Kiểm tra điều kiện: tc  max = 623,6 ( KN/m2) < 1.2x R tc = 1.2 x 3622,9 = 4347,5 (KN/m2) tc  tb = 394,6 ( KN/m2) < tc  = 165,69 R tc = 3622,9 (KN/m ) ( KN/m2) > +Móng M2 1.2 1.3  (1.37  7,8 11.3  6.46  35,  9.45  8.63  7.5) RM = 3679,7 (KN/m2) Kiểm tra điều kiện: RM  tc  max = 583,8 ( KN/m2) < 1.2x R tc = 1.2 x 3679,7 = 4415,6( KN/m2) tc  tb = 456,1 ( KN/m2) < R tc = 3679,7 ( KN/m2) tc  = 328,4 ( KN/m2) > Vậy ta tính tốn độ lún đất khối móng qui ước theo quan niệm biến dạng tuyến tính Trường hợp từ chân cọc trở xuống có chiều dày tương đối lớn, đáy khối quy ước có diện tích bé nên ta dùng mơ hình bán khơng gian biến dạng tuyến tính tính tốn độ lún theo phương pháp cộng lún lớp c) Xác định độ lún móng cọc khoan nhồi đài đơn +Móng M1 Ứng suất gây lún đáy khối móng quy ước : tc  gl   tb   bt = 394,6 – 336,42 = 58,2 (KN/m2) Ứng suất trọng lượng thân đất : SVTH : DƢƠNG NGỌC SƠN MSSV: 407.104.053 Lớp 07D2XD1 trang 202 Đồ an tốt nghiệp KSXD khóa 2007 tb  bt   i h i   II H M =9,45 x 35,6 = 336,42(KN/m2) Chia đất đáy khối quy ước thành lớp có chiều dày : hi  BM/5 = 5,45/5 = 1,09 (m) Chọn hi= 1,09 m gl bt Từ điều kiện  zi  0.2 zi , xác định giới hạn Độ lún xác định công thức (theo phụ lục TCXD 45-1978 ) n n  gl S   Si   i  zi hi i i 1 Ei   i = 0.8, lấy theo qui phạm  h – chiều dày phân tố thứ i, h = 1.55 m i i gl   – ứng suất gây lún lớp phân tố thứ i  zi   gl K0 với hệ số K tra bảng phụ thuộc m = 2z/B LM/BM = 1.4; tra bảng gl zi o M  E – mođun biến dạng trung bình lớp đất chịu nén mũi cọc i  Ta có bảng tính tốn độ lún bảng 6.25 sau  Bảng 6.25: Bảng xác định độ lún khối móng qui ƣớc M1 zigl Ko (m) 0.00 1.09 2.18 3.27 0.00 0.28 0.56 0.84 1.000 0.880 0.677 0.513 tbgl Ei Si (kN/m2) (kN/m2) (kN/m2) (kN/m2) (kN/m2) (m) 58.20 336.42 67.28 24289 0.003 24289 0.002 34.63 2z/BM 0.2zibt 45.31 Điểm zibt 54.71 Độ sâu z 24289 0.002 51.22 39.40 29.86 348.74 361.05 373.37 69.75 72.21 74.67 Si SVTH : DƢƠNG NGỌC SƠN MSSV: 407.104.053 Lớp 07D2XD1 0.006 trang 203 Đồ an tốt nghiệp KSXD khóa 2007 Hình 6.20: Sơ đồ xác định lún móng khối quy ƣớc Tại điểm độ sâu Z = 3,27 m có: SVTH : DƢƠNG NGỌC SƠN MSSV: 407.104.053 Lớp 07D2XD1 trang 204 Đồ an tốt nghiệp KSXD khóa 2007 glz=3,27 = 29,86 (kN/m2) < bt  z=3,27 = x 373,37 = 74,7 (KN/m2) 5  Chiều sâu vùng chịu nén tính tốn H = 3,27 m Độ lún tuyệt đối móng : S = 0,6cm < Sgh = 8cm Vậy móng M1 thiết kế thỏa mãn yêu cầu độ lún +Móng M2 Tính tốn tương tự móng M1 với LM/BM = Chia đất đáy khối quy ước thành lớp có chiều dày : hi  BM/5 = 7,8/5 = 1,56 (m) Chọn hi= 1,56 m Ứng suất gây lún đáy khối móng quy ước : tc  gl   tb   bt = 456,1 – 336,42 = 119,7 (KN/m2) Ta có bảng tính tốn độ lún bảng 6.26 sau: Bảng 6.26: Bảng xác định độ lún khối móng qui ƣớc M2 (m) 0.2zibt tbgl Ei Si (kN/m2) (kN/m2) (kN/m2) (kN/m2) (kN/m2) (m) 24289 0.005 24289 0.004 66.61 Ko zibt 90.49 2z/BM zigl 111.68 Điểm Độ sâu z 24289 0.003 0.00 0.00 1.000 119.70 336.42 67.28 1.56 0.29 0.866 103.66 354.05 70.81 3.12 4.68 0.58 0.87 0.646 0.467 77.33 55.90 Si 371.68 389.30 74.34 77.86 0.012 Tại điểm độ sâu Z = 4,68 m có: glz=4,68 = 55,9 (kN/m2) < bt  z=1 = x 389,3 = 77,86 (KN/m2) 5  Chiều sâu vùng chịu nén tính tốn H= 4,68 m Độ lún tuyệt đối móng : S = 1,2cm < Sgh = 8cm Vậy móng M2 thiết kế thỏa mãn u cầu độ lún 6.6.8 Tính tốn đài cọc a) Kiểm tra chọc thủng +Móng M1 Chiều cao đài chọn 1.5m Bê tông đài sử dụng bê tông cấp độ bền B25 SVTH : DƢƠNG NGỌC SƠN MSSV: 407.104.053 Lớp 07D2XD1 trang 205 Đồ an tốt nghiệp KSXD khóa 2007 Hình 6.21: Sơ đồ xác định tháp chọc thủng cho đài cọc đơn móng M1 Kiểm tra chọc thủng theo công thức sau: P  Fb   t RbtU m h0tg1 đó:  P – lực chọc thủng tổng phản lực cọc nằm phạm vi đáy tháp chọc thủng, xem hình 6.8 xác định Pitt giá trị áp lực cọc Pitt bảng 6.27 Hình 6.22: Sơ đồ xác định áp lực cọc tác dụng đài móng M1 Bảng 6.27: Ap lực cọc Pitt Cọc xi yi Ntt Mxtt Mytt Pitt (m) 0 (m) -0.5 0.5 (kN) 2664.1 2664.1 (kNm) 407.94 407.94 (kNm) 256.35 256.35 (kN) 1,110.84 1,553.26 P = Pi SVTH : DƢƠNG NGỌC SƠN MSSV: 407.104.053 Lớp 07D2XD1 2,664.10 trang 206 Đồ an tốt nghiệp KSXD khóa 2007 P   Pi  => P = 2664,1(KN) Fb – khả chống nén thủng bê tông;  t – hệ số, với bê tông nặng  t =1; Rbt – cường độ tính tốn chịu kéo bê tơng, Rbt = 10.5daN/cm2; Um– giá trị trung bình chu vi đáy tháp nén thủng =>Um = 0.5[2(0.6+0.4)+2(0,8+2)]= 4m; h0 – chiều cao có ích đài móng, h0 = 1,35 m;  tg      h0 , Ct = max(C1, C2) = 0.5m, Ct (C1, C2 – khoảng cách mặt từ mép cột đến mép đáy tháp chọc thủng, C1 = 0m, C2 = 0.5m) 1.2 => tg1  = 2,4 < 2.5 0.5 Fb   t RbtU m h0tg1 = 1x1050x4x1.2x2,4 = 12096(KN) Suy : Vậy P= 2664,1 (kN) < Fb = 12096(KN) Do chiều cao đài hdai = 1.2 m thỏa mãn điều kiện để đài không bị cột chọc thủng +Móng M2 Chiều cao đài chọn 1.5m Bê tông đài sử dụng bê tông cấp độ bền B25 Hình 6.23: Sơ đồ xác định tháp chọc thủng cho đài cọc đơn móng M2 SVTH : DƢƠNG NGỌC SƠN MSSV: 407.104.053 Lớp 07D2XD1 trang 207 Đồ an tốt nghiệp KSXD khóa 2007 Kiểm tra chọc thủng theo công thức sau : P  Fb   t RbtU m h0tg1 đó:  P – lực chọc thủng tổng phản lực cọc nằm ngồi phạm vi đáy tháp chọc thủng, xem hình 6.10 xác định Pitt giá trị áp lực cọc Pitt bảng 6.28 Hình 6.24: Sơ đồ xác định áp lực cọc tác dụng đài móng M2 Bảng 6.28: Ap lực cọc Pitt Cọc xi yi Ntt Mxtt Mytt Pitt (m) -0.4 0.4 0.4 -0.4 (m) -0.4 -0.4 0.4 0.4 (kN) 6671.30 6671.30 6671.30 6671.30 (kNm) 706.6 706.6 706.6 706.6 (kNm) 463.90 463.9 463.9 463.9 (kN) 1,428.26 1,618.15 1,907.39 1,717.50 P = Pi 6,671.30 P   Pi     => P = 6671,3(KN) Fb – khả chống nén thủng bê tông;  t – hệ số, với bê tơng nặng  t =1; Rbt – cường độ tính tốn chịu kéo bê tơng, Rbt = 10.5daN/cm2; Um– giá trị trung bình chu vi đáy tháp nén thủng =>Um = 0.5[2(0.8+0.6)+2(2,198+2,198)]= 5,8m; SVTH : DƢƠNG NGỌC SƠN MSSV: 407.104.053 Lớp 07D2XD1 trang 208 Đồ an tốt nghiệp KSXD khóa 2007  h0 – chiều cao có ích đài móng, h0 = 1,35 m;  tg  h0 , Ct = max(C1, C2) = 1.117m, Ct (C1, C2 – khoảng cách mặt từ mép cột đến mép đáy tháp chọc thủng, C1 = 0.699m, C2 = 0.699m) 1.35 => tg1  = 1.93 < 2.5 0.699 Fb   t RbtU m h0tg1 = 1x1050x5,8 x1.35x1.93 = 15867,5(KN) Suy : Vậy P= 6671,3 (KN) < Fb = 15867,5(KN) Do chiều cao đài hdai = 1.5 m thỏa mãn điều kiện để đài khơng bị cột chọc thủng b) Tính tốn cốt thép cho đài cọc đơn Chọn sơ đồ tính dầm console có mặt ngàm tiết diện mép cột tải trọng tác dụng tổng phản lực cọc nằm ngồi mép cột, sơ đồ tính thép cho đài cọc hình 6.26, hình 6.27 Chiều cao đài cọc hdai = 1.5 m Sử dụng cốt thép CII có Rs = Rs’ = 2800 daN/cm +Móng M1 Hình 6.25: Sơ đồ tính cốt thép cho đài cọc đơn móng M1 -Mơmen tương ứng với mặt ngàm I-I: MI = r1xP2, với r1 = 1.176(m) MI = 0,9x1553,3= 1397,97 (KN.m) Diện tích cốt thép đài cọc theo phương Y (phương trục 4): M max 1397,97 104  As = = 41,1cm2 0.9 Rs ho 0.9  2800 135 Chiều cao làm việc: h0 = 150 -15= 135cm Chọn 1630 có As = 44cm2 để bố trí cho đài cọc Chiều dài thanh: lth = l –2x50 = 4000 – 100 = 3900 = 3,9 (m) Khoảng cách bố trí thép: s= (160-10)/(14-1) = 11,5cm SVTH : DƢƠNG NGỌC SƠN MSSV: 407.104.053 Lớp 07D2XD1 trang 209 Đồ an tốt nghiệp KSXD khóa 2007 Cốt thép đài cọc theo phương X (phương trục D): đặt theo cấu tạo 16s200mm Chi tiết bố trí thép cho cọc đài cọc móng M1 thể vẽ kết cấu móng +Móng M2 Hình 6.26: Sơ đồ tính cốt thép cho đài cọc đơn móng M2 -Mơmen tương ứng với mặt ngàm I-I: MI = r1(P3+ P4),với r1 = 1.048m MI = 0,8x(1907,39+1717,5) = 2899,9(KN.m) Diện tích cốt thép đài cọc theo phương X (phương trục C): M max 2899,9 104  As = = 85,3cm2 0.9 Rs ho 0.9  2800 135 Chiều cao làm việc: h0 = 150 -15= 135cm Chọn 3020 có As = 94,26cm2 để bố trí cho đài cọc Chiều dài thanh: lth = l –2x50 = 4000 – 100 = 3900 = 3,9(m) Khoảng cách bố trí thép: s= 390/(30 -1)  13,4cm -Mômen tương ứng với mặt ngàm II-II: MII = r2(P2+P3),với r2 =1.151m MII = 0,9x(1618,15 + 1907,39) = 3172,99(kN.m) Diện tích cốt thép đài cọc theo phương Y (phương trục 5): M max 3172,99 104  As = = 93,3cm2 0.9 Rs ho 0.9  2800 135 Chiều cao làm việc: h0 = 150 -15 = 135 cm Chọn 3020 có As = 94,26cm2 để bố trí cho đài cọc Chiều dài thanh: lth = l –2x50 = 4000 – 100 = 3900 = 3,9 (m) Khoảng cách bố trí thép: a= 390/(30 -1)  13,4cm SVTH : DƢƠNG NGỌC SƠN MSSV: 407.104.053 Lớp 07D2XD1 trang 210 Đồ an tốt nghiệp KSXD khóa 2007 Chi tiết bố trí thép cho cọc đài cọc móng M2 thể vẽ kết cấu móng 6.7 SO SÁNH VÀ LỰA CHỌN PHƯƠNG ÁN MÓNG: Do thời gian có hạn đồ án, giả thiết bỏ qua ảnh hưởng thời tiết thời gian thi công, ta so sánh phương án cọc thông qua tiêu khối lượng bê tông cốt thép sử dụng tiêu điều kiện thi công 6.7.1 Chỉ tiêu khối lượng bê tông, cốt thép Do số lượng móng công trình tương đối nhiều nên ta so sánh vị trí móng khung trục Ta thống kê khối lượng cốt thép bêtông cho phương án móng Kết so sánh (cho móng M1)  Phương án cọc khoan nhồi: vị trí đài cọc có kích thước (1.6x4x1.5)m sử dụng cọc khoan nhồi d= 0,8m Đài cọc sử dụng 20s110, cọc sử dụng 1422  Phương án cọc ép: vị trí đài cọc có kích thước (3.2x2x1.5)m sử dụng cọc(0.35x0.35)m Đài cọc sử dụng 16a170, cọc sử dụng 816 => Sơ ta thấy tận dụng hết khả chịu lực vật liệu khối lượng bê tông cọc khoan nhồi lớn khối lượng bê tông cọc ép Khối lượng thép cọc khoan nhồi sử dụng lớn so với phương án cọc ép, nhiên khối lượng lớn chấp nhận 6.7.2 Chỉ tiêu điều kiện kỹ thuật Cả hai phương án móng đủ khả chịu tải trọng công trình truyền xuống, điều kiện độ lún điều kiện ổn định lún lệch móng thoả 6.7.3 Chỉ tiêu điều kiện thi công a) Cọc khoan nhồi :  Ưu điểm: o Phương pháp thi công cọc khoan nhồi cho phép PVL xấp xỉ Pđn, từ ta tận dụng hết khả chịu lực bê tông o Cọc khoan nhồi đạt đến chiều sâu hàng trăm mét (không hạn chế cọc ép), phát huy triệt để đường kính cọc chiều dài cọc Có khả tiếp thu tải trọng lớn Có khả xuyên qua lớp đất cứng Đường kính cọc lớn làm tăng độ cứng ngang công trình o Cọc nhồi khắc phục nhược điểm tiếng ồn, chấn động ảnh hưởng đến công trình xung quanh; Chịu tải trọng lớn làm rung động đất, mặt khác công trình có chiều cao lớn (36.8m) nên giúp cho công trình giữ ổn định tốt SVTH : DƢƠNG NGỌC SƠN MSSV: 407.104.053 Lớp 07D2XD1 trang 211 Đồ an tốt nghiệp KSXD khóa 2007 o Mũi cọc đặt xuống lớp đất số 5, lớp sét pha màu xám, trạng thái cứng hoàn toàn đảm bảo sức chịu tải độ lún cọc o Giá thành cọc khoan nhồi thời gian gần giảm đáng kể máy móc thiết bị thi công ngày phổ biển  Nhược điểm: o Theo tổng kết sơ bộ, công trình nhà cao tầng không lớn (dưới 12 tầng), kinh phí xây dựng móng thường lớn 2-2.5 so sánh với cọc ép Tuy nhiên số lượng tầng lớn dẫn đến tải trọng công trình lớn giải pháp cọc khoan nhồi lại trở thành giải pháp hợp lý o Công nghệ thi công đòi hỏi kỹ thuật thuật cao, để tránh tượng phân tầng (có lổ hổng bêtông) thi công đổ bêtông nước có áp , dòng thấm lớn qua lớp đất yếu có chiều dày lớn( loại bùn, loại hạt cát nhỏ, cát bụi bão hoà thấm nước) o Biện pháp kiểm chất lượng bêtông cọc thường phức tạp gây nhiều tốn thực thi chủ yếu sử dụng phương pháp thử tónh, siêu âm số cọc thử để kiểm tra chất lượng bêtông cọc o Việc khối lượng bêtông thất thoát trình thi công thành lỗ khoan không bảo đảm dễ bị sập hố khoan trước đổ bêtông gây ảnh hưởng xấu đến chất lượng thi công cọc o Ma sát bên thân cọc có phần giảm đáng kể so với cocï đóng cọc ép công nghệ khoan tạo lỗ o Khi thi công, công trình khô  Phạm vi áp dụng công trình tính toán: hoàn toàn thích hợp b) Cọc bê tông cốt thép đúc sẵn  Ưu điểm: o Giá thành rẻ, thi công đơn giản o Dễ kiểm tra chất lượng đoạn cọc thử lực ép, xác định sức chịu tải cọc ép qua lực ép cuối  Nhược điểm: o Kích thước sức chịu tải cọc bị hạn chế tiết diện cọc, chiều dài cọc o Cọc ép thi công gây chấn động làm ảnh hưởng đến công trình xung quanh thường gặp cố trình thi công gặp phải đá ngầm, ép qua lớp đất cứng hay đất cát  Phạm vi áp dụng công trình tính toán: hoàn toàn thích hợp 6.7.4 Chỉ tiêu điều kiện kinh tế Khi xét đến tiêu kinh tế, ta cần phải xét đến hiệu kinh tế tổng hợp, không xem xét khối lượng vật liệu sử dụng giá thành thân phương án móng mà xem xét nhân tố ảnh hưởng đến tính kinh tế yêu cầu sử duïng , SVTH : DƢƠNG NGỌC SƠN MSSV: 407.104.053 Lớp 07D2XD1 trang 212 Đồ an tốt nghiệp KSXD khóa 2007 điều kiện thi công ,…Tuy nhiên vấn đề khó định lượng xác , đặc biệt yếu tố giá thành thay đổi đa dạng đơn vị thi công, lực nhà thầu Trong phạm vi đồ án, chưa có điều kiện tiếp xúc thực tế nên mặt giá thi công em chưa thể nắm rõ được, tạm thời em xin so sánh hai phương án thông qua việc so sánh sơ khối lượng vật liệu phương án o Dựa vào kết thống kê ta nhận thấy phương án móng cọc ép có khối lượng thép bêtông nhỏ nhiềuvới phương án cọc khoan nhồi o Phương án cọc khoan nhồi có giá thành thi công cao đòi hỏi kỹ thuật cao, công nhân có tay nghề máy móc đại Còn phương án móng cọc ép thi công đơn giản không đòi hỏi kỹ thuật cao, công nhân lành nghề, máy móc đại nên giá thành hạ 6.8 KẾT LUẬN : Với tiêu so sánh trên, ta thấy hai phương án móng có ưu điểm khuyết điểm, nhiên với điều kiện địa chất cụ thể công trình mà ta tính toán, phương án cọc ép phương án tối ưu Vì em định chọn phương án cọc ép phương án móng công trình tính toán SVTH : DƢƠNG NGỌC SƠN MSSV: 407.104.053 Lớp 07D2XD1 trang 213 Đồ an tốt nghiệp KSXD khóa 2007 TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] [2] [3] [4] [5] [6] [7] [8] [9] [10] [11] [12] [13] [14] [15] [16] [17] [18] [19] [20] TCVN 5574:1991, Keát cấu bê tông cốt thép – Tiêu chuẩn thiết kế, NXB Xây dựng Hà Nội TCXD 195 : 1997, Nhà cao tầng – Thiết kế cọc khoan nhồi, NXB Xây dựng Hà Nội, 1999 TCVN 198 : 1997, Nhà cao tầng – Thiết kế cấu tạo bê tông cốt thép toàn khối, NXB Xây dựng Hà Nội, 1999 TCXD 45 : 1978, Tiêu chuẩn thiết kế nhà công trình, NXB Xây dựng Hà Nội, 2002 TCXD 205 : 1998, Móng cọc – Tiêu chuẩn thiết kế, NXB Xây dựng Hà Nội, 2002 Võ Bá Tầm, Kết cấu bê tông cốt thép (phần kết cấu nhà cửa), NXB Đại học Quốc gia TP.HCM, 2003 Võ Bá Tầm, Kết cấu bê tông cốt thép (các cấu kiện đặc biệt), NXB Đại học Quốc gia TP.HCM, 2005 Nguyễn Thị Mỹ Thúy, Tính toán kết cấu bê tông cốt thép (phần cấu kiện bản), NXB Đại học Quốc gia TP.HCM, 2002 Ngô Thế Phong, Nguyễn Đình Cống, Trịnh Kim Đạm, Nguyễn Xuân Liên, Nguyễn Phấn Tấn, Kết cấu bê tông cốt thép (phần cấu kiện bản), NXB Khoa học Kỹ thuật Hà Nội, 2004 Ngô Thế Phong, Lý Trần Cường, Trịnh Kim Đạm, Nguyễn Lê Ninh, Kết cấu bê tông cốt thép (phần kết cấu nhà cửa), NXB Khoa học Kỹ thuật Hà Nội, 2004 Nguyễn Viết Trung, Thiết kế kết cấu bê tông cốt thép đại theo tiêu chuẩn ACI, NXB Giao thông vận tải Hà Nội, 2000 Nguyễn Trung Hòa, Kết cấu bê tông cốt thép theo qui phạm Hoa Kỳ, NXB Xây dựng Hà Nội, 2003 Nguyễn Tiến Chương, Bài giảng Thiết kế kết cấu bê tông cốt thép nhà cao tầng, Viện Khoa học công nghệ xây dựng, 2004 Nguyễn Bá Kế, Thiết kế móng nhà cao tầng – số vấn đề bản, Viện Khoa học công nghệ xây dựng, 2004 Nguyễn Văn Quảng, Nguyễn Hữu Kháng, Hướng dẫn đồ án Nền Móng, NXB Xây dựng Hà Nội, 1996 Nguyễn Văn Quảng, Nguyễn Hữu Kháng, Uông Đình Chất , Nền Móng công trình dân dụng công nghiệp, NXB Xây dựng Hà Nội, 2002 Nguyễn Văn Quảng, Nguyễn Hữu Kháng, Hướng dẫn đồ án Nền Móng, NXB Xây dựng Hà Nội, 1996 Nguyễn Văn Quảng, Nền móngnhà cao tầng, NXB Khoa học Kỹ thuật Hà Nội, 2006 Vũ Mạnh Hùng, Sổ tay thực hành kết cấu công trình, NXB Xây dựng Hà Nội, 1999 Châu Ngọc Ẩn, Hướng dẫn đồ án móng, NXB Đại học Quốc gia TP.HCM, 2003 Phần mềm sử dụng: ETABS SAP2000 MICROSOFT OFFICE 2010 AUTOCAD2012 SVTH : DƯƠNG NGỌC SƠN MSSV: 407.104.053 Lớp 07D2XD1 trang -1- ... C 67 COMB49 -38922.99 12 877 .234 -8683 .72 2 SAN THUONG C 67 COMB49 -36249.99 -8 073 .533 77 44.3 17 SAN THUONG C 67 COMB50 -38 672 . 27 1 277 1 .78 6 -8660 .75 7 SAN THUONG C 67 COMB50 -35999. 27 -63 67. 277 77 20 .72 4... -39482 .77 78 67. 4 87 -8829.633 SAN THUONG C 67 COMB39 -36809 .77 - 976 9. 072 74 96.051 SAN THUONG C 67 COMB40 -39482 .77 78 67. 4 87 -8829.633 SAN THUONG C 67 COMB40 -36809 .77 - 976 9. 072 74 96.051 SAN THUONG C 67 COMB41... COMB11 -77 478 .33 - 272 0.1 17 - 677 9.959 TANG C54 COMB11 -75 844.83 175 6. 578 4322.309 TANG C54 COMB12 -77 478 .33 - 272 0.1 17 - 677 9.959 TANG C54 COMB12 -75 844.83 175 6. 578 4322.309 TANG C54 COMB13 -75 650.6