ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY –PA3  GVHD: Văn Hữu Thịnh Lời mở đầu Môn học chi tiết máy là một trong những môn học cơ sở giúp cho sinh viên chuyên ngành cơ khí có một cách nhìn tổng quan về nền công nghiệp đang phát triển như vũ bão. Đây là môn học đóng vai trò quan trọng trong chương trình đào tạo kỹ sư và các cán bộ kỹ thuật, nguyên lý làm việ và phương pháp tính toán các chi tiết phục vụ cho các máy móc ngành công _ nông nghiêp, giao thông vận tải,…… Thiết kế đồ án chi tiết máy là sự kết hợp chặt chẽ giữa lý thuyết và thực nghiệm, từ đó sinh viên có cơ hội tổng kết lại những lý thuyết và làm quen với công việc thiết kế. Trong các nhà máy xí nghiệp, khi cần vận chuyển vật liệu rời chủ yếu sử dụng các máy vận chuyển gián đoạn, các máy vận chuyển liên tục. Khác với các máy vận chuyển gián đoạn, các thiết bị máy vận chuyển có thể làm việc trong một thời gian dài, việc vận chuyển có năng suất cao và được sử dụng rộng rãi khi vận chuyển các vật liệu rời người ta đã sử dụng băng tải. Băng tải thường được sử dụng để vận chuyển các loại vật liệu như: than đá, cát, sỏi, thóc… Băng tải thường được cấu tạo bởi ba bộ phận chính: Động cơ truyền lực và mô men xoắn cho hộp giảm tốc tiếp đó đến băng tải. Hộp giảm tốc thường dùng cho băng tải là hôp giảm tốc bánh răng trụ một cấp, hai cấp, bánh vít_trục vít, bánh răng_ trục vít. Để làm quen với việc đó, em được giao Thiết kê hệ dẫn động băng tải (xích_tải),với những kiến thức đã học và sau một thời gian nghiên cứu cùng với sự hướng dẫn tận tình của thầy Văn Hữu Thịnh_cán bộ giảng dạy thuộc bộ môn chi tiết máy, đến nay đồ án của em đã được hoàn thành. Tuy nhiên, vẫn còn bị hạn chế về kinh nghiệm thực tế, nên đồ án của em không tránh khỏi những thiếu sót. Em rất mong được sự chỉ bảo của các thầy cô trong bộ môn để đồ án của em được hoàn thiện hơn. Em xin chân thành cảm ơn các thầy cô trong bộ môn đã tận tình giúp đỡ em, đặc biệt là thầy hướng dẫn. - 1 - Tp Hồ Chí Minh, ngày 5 tháng 5 năm 2012 Sinh viên thực hiện (Ký, ghi rõ họ tên) Nguyễn Trọng Nghĩa SVTH:Nguyễn Trọng Nghĩa – MSSV: 09107023 Trang 1 ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY –PA3  GVHD: Văn Hữu Thịnh NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN HƯỚNG DẪN Tp.HCM, ngày tháng 05 năm 2012. Giảng viên hướng dẫn ( Ký , ghi rõ họ tên ) SVTH:Nguyễn Trọng Nghĩa – MSSV: 09107023 Trang 2 ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY –PA3  GVHD: Văn Hữu Thịnh Trường ĐHSPKT Tp.HCM ĐẦU ĐỀ THIẾT KẾ ĐỒ ÁN MÔN HỌC CHI TIẾT MÁY Khoa Cơ khí Chế tạo máy THIẾT KẾ HỆ DẪN ĐỘNG CƠ KHÍ Bộ môn: Cơ sở Thiết kế máy ( Đề số : 03 ) A. ĐẦU ĐỀ: 1.Sơ đồ động Gồm: 1: Động cơ điện 2: Nối trục 3: Hộp giảm tốc 4: Bộ truyền xích 5: Thúng tròn 2. Các số liệu ban đầu: a. Công suất truyền trên trục công tác ( P) : 5,2 (KW) b. Số vòng quay trên trục công tác (n) : 98 (vòng/phút) c. Số năm làm việc (a) : 5 (năm) 3. Đặc điểm của tải trọng: Tải trọng va đập nhẹ. Quay một chiều. 4. Ghi chú : Năm làm việc (y) 300 ngày, ngày làm việc 2 ca, 1 ca 6 giờ. Sai số cho phép về tỷ số truyền Δu=2-3% B. KHỐI LƯỢNG CỤ THỂ: 1. Một bản thuyết minh về tính toán. 2. Một bản vẽ lắp hộp giảm tốc ( khổ A0). SVTH:Nguyễn Trọng Nghĩa – MSSV: 09107023 Trang 3 1 2 ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY –PA3  GVHD: Văn Hữu Thịnh Phụ lục Trang LỜI NÓI ĐẦU 1 Phần I : TÍNH TOÁN ĐỘNG HỌC HỆ DẪN ĐỘNG CƠ KHÍ 3 Phần II : THIẾT KẾ BỘ TRUYỀN XÍCH 11 Phần III : THIẾT KẾ BỘ TRUYỀN BÁNH RĂNG 19 I : THIẾT KẾ BỘ TRUYỀN CẤP NHANH 19 II : THIẾT KẾ BỘ TRUYỀN CẤP CHẬM 27 III : KIỂM TRA CÁC ĐIỀU KIỆN 36 Phần IV : THIẾT KẾ CÁC CHI TIẾT MÁY ĐỠ NỐI 39 A : THIẾT KẾ TRỤC 39 B : TÍNH CHỌN THEN VÀ KHỚP NỐI. 57 C. TÍNH TOÁN THIẾT KẾ Ổ LĂN 60 Phần V :TÍNH THIẾT KẾ VỎ HỘP VÀ CÁC CHI TIẾT KHÁC 64 TÀI LIỆU THAM KHẢO SVTH:Nguyễn Trọng Nghĩa – MSSV: 09107023 Trang 4 ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY –PA3  GVHD: Văn Hữu Thịnh PHẦN I TÍNH TOÁN ĐỘNG HỌC HỆ DẪN ĐỘNG CƠ KHÍ Ι . CHỌN ĐỘNG CƠ ĐIỆN : 1.1. Chọn kiểu loại động cơ điện : Trong công nghiệp thường sử dụng nhiều loại động cơ song chúng ta cần chọn loại động cơ sao cho phù hợp nhất để vừa đảm bảo yếu tố kinh tế vừa đẩm bảo yếu tố kỹ thuật Dưới đây là 1 vài loại động cơ thường gặp : - Động cơ điện một chiều: loại động cơ này có ưu điểm là có thể thay đổi trị số của mômen và vận tốc góc trong phạm vi rộng, đảm bảo khởi động êm, hãm và đảo chiều dễ dàng nhưng chúng lại có nhược điểm là giá thành đắt, khó kiếm và phải tăng thêm vốn đầu tư để đặt thiết bị chỉnh lưu, do đó được dùng trong các thiết bị vận chuyển bằng điện, thang máy, máy trục, các thiết bị thí nghiệm - Động cơ điện xoay chiều : bao gồm 2 loại : một pha và ba pha + Động cơ xoay chiều một pha có công suất nhỏ do đó chỉ phù hợp cho dân dụng là chủ yếu. + Động cơ xoay chiều ba pha : gồm hai loại: đồng bộ và không đồng - Động cơ ba pha đồng bộ có ưu điểm hiệu suất cao, hệ số tải lớn nhưng có nhược điểm: thiết bị tương đối phức tạp, giá thành cao vì phải có thiết bị phụ để khởi động động cơ, do đó chúng được dùng cho các trường hợp cần công suất lớn (>100kw), và khi cần đảm bảo chặt chẽ trị số không đổi của vận tốc góc . - Động cơ ba pha không đồng bộ gồm hai kiểu: rôto dây cuốn và rôto lồng sóc . - Động cơ ba pha không đồng bộ rôto dây cuốn cho phép điều chỉnh vận tốc trong một phạm vi nhỏ ( khoảng 5%), có dòng mở máy thấp nhưng cosϕ thấp, giá thành đắt, vận hành phức tạp do đó chỉ dùng hợp trong một phạm vi hẹp để tìm ra vận tốc thích hợp của dây chuyền công nghệ . - Động cơ ba pha không đồng bộ rôto lồng sóc có ưu diểm là kết cấu đơn giản, giá thành hạ, dễ bảo quản, song hiệu suất thấp (cosϕ thấp) so với động cơ ba pha đồng bộ, không điều chỉnh được vận tốc . Từ những ưu, nhược điểm trên cùng với điều kiện hộp giảm tốc của ta, ta đã chọn Động cơ ba pha không đồng bộ rôto lồng sóc. 1.2. Chọn công suất động cơ: Công suất động cơ được chọn theo điều kiện nhiệt độ đảm bảo khi động cơ làm việc nhiệt sinh ra không quá mức cho phép. Muốn vậy : dc dm P dc dt P≥ dc dm P : công suất định mức của động cơ dc dt P : công suất đẳng trị trên trục động cơ Vì tải thay đổi nên : dc dt P = ck i ct lv ct i i dc lv t tP P p ∑         Σ = 2 3 1 ct lv P : công suất làm việc danh nghĩa trên trục công tác ct i P : công suất phụ tải trên trục công tác ở chế độ thứ i SVTH:Nguyễn Trọng Nghĩa – MSSV: 09107023 Trang 5 ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY –PA3  GVHD: Văn Hữu Thịnh dc lv P : công suất làm việc danh nghĩa trên trục động cơ i t , ck t : Thời gian làm việc ở chế độ thứ i và thời gian cả chu kỳ dc lv P = Σ η ct dt P ∑ η : Hiệu suất chung của trạm dẫn động xobrtk ηηηηη 42 = ∑ Trong đó : x η : Hiệu suất bộ truyền xích brt η : Hiệu suất của một cặp bánh răng ăn khớp o η : Hiệu suất của một cặp ổ lăn k η : Hiệu suất của nối trục đàn hồi Tra bảng 2.3 [I]/19 ta có Bộ truyền xích Bánh răng trụ ổ lăn Nối trục đàn hồi η 0,97 0,98 0,995 1 => ∑ η = 1.0,98 3 .0,995 4 .0,97 = 0,895 Công thức thực trên trục công tác : Theo đề ra ta có P = 5,2 KW => Công suất cần thiết trên trục động cơ là:P ct = 89,0 2,5 = 5.84 (KW) Với công suất cần thiết P ct = 5,84 (KW). Ta tra bảng 1.2/235 ta lấy động là: 1500 (vòng/phút)  P ct = 7 (KW) ; n dc = 1440 (vòng/phút) ; Kiểu động cơ DK 52-4 II . PHÂN PHỐI TỶ SỐ TRUYỀN : Tỉ số truyền của toàn hệ thống: 69,14 98 1440 === Σ ct dc n n U 1 . Tỷ số truyền của các bộ truyền ngoài hộp : Tra bảng 2.4/21 ta có : U x = 2 ÷ 5. Chọn U x = 2  32,7 2 69,14 === Σ x h U U U 2 . Tỷ số truyền của các bộ truyền trong hộp : U h = U n .U c SVTH:Nguyễn Trọng Nghĩa – MSSV: 09107023 Trang 6 ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY –PA3  GVHD: Văn Hữu Thịnh Đê đảm bảo bôi trơn HGT thì ta phải chọn U n = (1,2 ÷ 1,3 )U c Chọn U n = 1,2U c U h = 1,2U c 2 => Uc = = 2.46 U n = 1,2U c = 2.46.2,51 = 2.98 Kiểm tra tỷ số truyền U: U = U n .U c .U x = 2.3,01.2,51= 14,66 Sai số = 0,03 => Tỷ số truyền chọn là phù hợp. III . XÁC ĐỊNH THÔNG SỐ TRÊN CÁC TRỤC 1 . Tính tốc độ quay của trục : n I = nt dc u n = n dc = 1440 (v/ph) )/(22.483 98,2 1440 phv u n n n I II === )/(43,196 46,2 22,483 phv u n n c II III === )/(29,98 2 43,196 phv u n n x III IV === . Tính công suất danh nghĩa trên các trục : P i = P i-1 .η ∑ i P I = P dc lv .η k .η o = 6,97.1.0,995 = 5,818 (kW) P II = P I .η br .η o =6,94.0,98.0,995 = 5,67 (kW) P III = P II . η br .η o = 6,77.0,98.0,995 = 5,53 (kW) P IV = P III .η x .η o = 6,6.0,97.0,995 = 5,34 (kW) 3 . Tính momen xoắn trên các trục : Áp dụng công thức : i i i n P T .10.55,9 6 = => )(69,38730 1440 84,5.10.55,9 6 NmmT I == )(25,112057 22,483 67,5.10.55,9 6 NmmT II == )(55,268856 43,196 53.5.10.55,9 6 NmmT III == )(96,519264 24,98 34,5.10.55,9 6 NmmT IV == SVTH:Nguyễn Trọng Nghĩa – MSSV: 09107023 Trang 7 ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY –PA3  GVHD: Văn Hữu Thịnh )(65,38730 1440 84,5.10.55,9 6 NmmT dc == 4. Bảng số liệu tính toán: Trục động cơ Trục 1 Trục 2 Trục 3 Trục 4 U U x n (v/phút) 1440 1440 483,22 196,43 98,2 P (KW) 5,84 5,82 5,67 5,53 5,34 T (Nmm) 38730,65 38597,69 112057,25 268856,55 519264,96 PHẦN II THIẾT KẾ BỘ TRUYỀN XÍCH I/- CHỌN LOẠI XÍCH: Có 3 loại xích : xích ống , xích con lăn và xích răng . Trong 3 loại trên ta chọn xích con lăn để thiết kế bởi vì chúng có ưu điểm là : - Có nhiều trên thị trường do đó dễ thay thế - Chế tạo không phức tạp bằng xích răng - Phù hợp với vận tốc yêu cầu - Độ bền mòn của xích con lăn cao hơn xích ống Vì công suất không lớn lên ta chọn xích con lăn 1 dãy . II/- Xác định các thông số xích và bộ truyền: 1/- Chọn số răng đĩa xích: Từ phần I ta đã tính toán và xác định được: U x = 2 n x = n III = 196,6(v/ph); P x = P III = 5,53 (kW) Tra bảng 5.4 [I]/80 với U x = 2. Ta chọn: Z 1 = 25 (Z 1 là số răng đĩa xích nhỏ). Do đó ta có số răng đĩa xích lớn Z 2 là: Z 2 = U x .Z 1 ≤ Z max . SVTH:Nguyễn Trọng Nghĩa – MSSV: 09107023 Trang 8 ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY –PA3  GVHD: Văn Hữu Thịnh Z max : Được xác định từ điều kiện hạn chế độ tăng xích do bản lề bị mòn sau một thời gian làm việc. Z max = 120 đối với xích ống con lăn. Z 2 = U x .Z 1 = 2.25= 50. Chọn Z 2 = 50 < Z max = 120. Tỉ số truyền thực: U xt = 2 25 50 = 2/- Xác định bước xích p: Theo công thức 5.3[I]/80 công suất tính toán và điều kiện đảm bảo chỉ tiêu độ bền mòn. P tx = P.k.k Z .k n ≤[P]. (1) Trong đó: P tx , P, [P]: Lần lượt là công suất tính toán, công suất cần truyền (P=P III ), công suất cho phép. k Z : Hệ số số răng. k Z = 1 01 Z Z , Z 01 :bước xích tiêu chuẩn của bộ truyền xích có số răng đĩa nhỏ, Z 01 = 25. → k Z = 1 25 25 = k n : Hệ số số vòng quay. k n = 1 01 n n Vì số vòng quay đĩa nhỏ n 1 =n x =190,6 (v/ph), nên ta chọn n 01 = 200(v/ph). → k n = 02,1 6,196 200 = Ta có: Hệ số sử dụng k = k 0 . k a . k dc . k bt . k d . k c Ta bảng 5.6 [I]/82 ta có: k 0 : Hệ số kể đến ảnh hưởng vị trí bộ truyền, lấy k 0 =1,25. (Chọn độ nghiêng giữa bộ truyền và phương ngang > 60 0 ). k a : Hệ số kể đến khoảng cách trục và chiều dài xích, lấy k a = 1( Khoảng cách trục a=(30 50)p ). k dc : Hệ số kể đến ảnh hưởng của việc điều chỉnh lực căng xích, lấy k dc = 1,25 (ứng với vị trí trục được điều chỉnh một trong các đĩa xích). SVTH:Nguyễn Trọng Nghĩa – MSSV: 09107023 Trang 9 ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY –PA3  GVHD: Văn Hữu Thịnh k bt : Hệ số kể đến ảnh hưởng của bôi trơn, lấy k bt = 0,8 ( vì môi trường không bụi, bôi trơn loại I). k d : Hệ số tải trọng động, kể đến tính chất của tải trọng, lấy k d = 1,2 (vì tải trọng động ) K c : Hệ số kể đến chế độ làm việc của bộ truyền , lấy k c = 1,25(làm việc 2ca/ngày). Vậy: k = 1,25.1.1.0,8.1,25.1,2 = 1,5 Vậy ta xác định được P tx từ công thức trên: P tx = P.k.k Z .k n = 5,84.1,5.1.1,05 = 11,169 (kW). P tx = 11,169 (kW) ≤ [P]. Với n 01 = 200(v/ph). Tra bảng 5.5[I]/81 ta chọn được bộ truyền xích: bước xích p = 31,5(mm). [P] = 19,3(kw) d c = 9.55(mm) ( Đường kính chốt xích) B=27,46(mm) ( Chiều dài ống xích) P tx = 11,169 (KW) < [P] = 19,3 (KW). Thoả mãn điều kiện (1) Theo bảng 5.8[I]/83 với n 1 = 196,6 < 300(v/ph). p = p max = 50,8(mm), với p max là bước xích lớn nhất cho phép.  Thoả mãn điều kiện va đập đối với bộ truyền 3/. Khoảng cách truc và số mắt xích : Khoảng cách trục nhỏ nhất giới hạn bởi khe hở nhỏ nhất cho phép giữa các đĩa xích a=(30÷50)p mm, hệ số nhỏ dùng khi u = 1 2. hệ số lớn dùng khi u = 6…7 Mặt khác để tránh lực căng quá lớn do trọng lượng bản thân xích gây nên, khoảng cách trục không nên quá lớn a ≤ a max = 80.p. Khi thiết kế sơ bộ chọn: a = 40p .Vậy a = 40p = 40.31,75 = 1270 (mm). Từ khoảng cách trục a = 1016.(mm). Ta xác định được số mắt xích x: ( ) ( ) 9,117 1270.14,3.4 4,25.2550 2 5025 4,25 1016.2 4 . 2 2 2 2 2 2 1221 = − + + += Π − + + += a pzzzz p a x Lấy số mắt xích: x = 118. SVTH:Nguyễn Trọng Nghĩa – MSSV: 09107023 Trang 10 [...]... mm mm mm PHẦN IV THIẾT KẾ CÁC CHI TIẾT ĐỠ NỐI A TÍNH THIẾT KẾ TRỤC I Chọn vật liệu: - Trục của HGT chỉ chịu tải trọng nhỏ, ta dùng thép CT45 tôi cải thiện σ b = 600 Mpa, σch = 340 Mpa, ứng suất xoắn [T] = 20 – 30 Mpa II Tính thiết kế sức bền trục: SVTH:Nguyễn Trọng Nghĩa – MSSV: 09107023 Trang 24 ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY –PA3  GVHD: Văn Hữu Thịnh 1 Tải trọng tác dụng lên trục: a) Xác định chi u và trị số... =Z2/Z1 = 3 Xác định hệ số dịch chỉnh Hệ số dịch tâm y và hệ số ky Y = aw/m – 0,5( Z1+ Z2) = 0,5 (mm) Ky = = 9,26 SVTH:Nguyễn Trọng Nghĩa – MSSV: 09107023 Trang 17 ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY –PA3  GVHD: Văn Hữu Thịnh Kx = 0,568 Mà y = = 0.061 Xt= y + y = 0,5 + 0.061 = 1,061 (mm) Hệ số dịch chỉnh bánh 1: X1 = 0,5[ xt – (Z2- Z1).y/Zt] = 0,5 [0,406 – (141-47).0,4/141+47] = 0,28 (mm) Hệ số dịch chỉnh bánh 2: X2 = xt-... suất uốn sinh ra tại chân răng bánh bị động: σ Y σ F 4 = F 3 F 4 = 102,96( MPa) < [σ F 4 ] YF 3 ⇒ Vậy bánh răng thoả mãn điều kiện độ bền uốn e)Kiểm nghiệm răng về qua tải: SVTH:Nguyễn Trọng Nghĩa – MSSV: 09107023 Trang 23 ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY –PA3  GVHD: Văn Hữu Thịnh Căn cứ vào sơ đồ tải trọng, ta nhận thấy khi làm việc răng có thể bị quá tải (lúc mở máy , hãm máy ) với hệ số quá tải : K qt = 1 • ứng... 7 k x P Z p.n Kx: Hệ số kể đến trọng lượng xích Lấy kx = 1,05 → Fr = 1,05.3267 = 2791,58(N) PHẦN III THIẾT KẾ BỘ TRUYỀN BÁNH RĂNG SVTH:Nguyễn Trọng Nghĩa – MSSV: 09107023 Trang 14  ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY –PA3 GVHD: Văn Hữu Thịnh I Bộ truyền bánh răng cấp nhanh (răng tru răng thẳng) 1 Chọn vật liệu *Bánh răng nhỏ:Thép 45 tôi cải thiện: b= 850 N/mm2 = 580 N/mm2 HB=245 phôi rèn (giả thiết đường kính phôi... MSSV: 09107023 Trang 21 ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY –PA3  GVHD: Văn Hữu Thịnh K Hα : Trị số của hệ số phân bố không đều tải trọng cho các đôi răng đồng thời ăn khớp Tra bảng 6.13[I]106 => cấp chính xác của bánh răng là 9 Tra bảng 6.14[I]107 => K Hα = 1,13 K Hβ : hệ số kể đến sự phân bố không đều tải trọng trên chi u rộng vành răng, Tra bảng 6.7[I]98 => : K Hβ = 1,07 Trị số của các hệ số kể đến ảnh hưởng của... Fr23 – Fr22 +Fr24 –YD = 0  YC = 1543,3 (N) Dựa vào các lực và moment ta vẽ được biểu đồ sau: SVTH:Nguyễn Trọng Nghĩa – MSSV: 09107023 Trang 29 ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY –PA3  GVHD: Văn Hữu Thịnh Xác định đường kính trục: d ≥ 3 Mtd ta có [σ ] = 50 (Mpa) 0,1[σ ] SVTH:Nguyễn Trọng Nghĩa – MSSV: 09107023 Trang 30 ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY –PA3  GVHD: Văn Hữu Thịnh Mtd C = 0 Mtd 22 = Mtd 24 = 79164,6 2 + 230957 2 + 0,75.135227... cầu **Các thông số bánh răng cấp nhanh Thông số aw ψba bw Z1 Z2 um m d1 d2 da1 da2 df1 df2 Giá trị 110 0,4 40 27 81 3 2 54 162 58,876 168,18 50,12 160,124 đơn vị mm mm Răng Răng mm mm mm mm mm mm mm SVTH:Nguyễn Trọng Nghĩa – MSSV: 09107023 Trang 19 ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY –PA3  GVHD: Văn Hữu Thịnh II : THIẾT KẾ BỘ TRUYỀN BÁNH RĂNG CẤP CHẬM(RĂNG TRỤ RĂNG NGHIÊNG) 1.Xác định các thông số cơ bản của bộ truyền:... bw3 d w3 m SVTH:Nguyễn Trọng Nghĩa – MSSV: 09107023 ≤[ σ F]3 Trang 22 ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY –PA3 σ F4 =  GVHD: Văn Hữu Thịnh σ F 3 YF 4 ≤ [ σ F]4 YF 3 Trong đó: Hệ số kể đến sự trùng khớp của răng: Yε = 1 1 = = 0,994 ε α 1,45 β0 31,9 Hệ số kể đến độ nghiêng của răng : Yβ = 1 − = 1− = 0,94 140 140 YF 3 , YF 4 : Hệ số dạng răng của bánh 3 và 4, phụ thuộc vào số răng tương đương z3 27 = = 48 Số răng tương... thước liên quan tra bảng 10-3 (189) Khoảng cách từ mặt cạnh của chi tiết quay đến thành trong của hộp hay khoảng K1 = 10 cách giữa các chi tiết quay Khoảng cách từ mặt cạnh ổ đến thành trong của HGT K2 = 10 Khoảng cách từ mặt cạnh của chi tiết quay đến nắp ổ K3 = 15 Chi u cao nắp ổ và đầu bu lông Kn = 18 Khoảng côngxon trên trục tính từ chi tiết ngoài hộp đến gối đỡ: LC12 = 0,5 (lm12 +b1) +k3 +kn = 0,5(... ]Max = 0,8  [  [ ]Max = 0,8.580= 464 MPa ]Max = 0,8.450= 360 MPa 3.Thông số cơ bản của bộ truyền *Khoảng cách trục SVTH:Nguyễn Trọng Nghĩa – MSSV: 09107023 Trang 16  ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY –PA3 GVHD: Văn Hữu Thịnh aw= Ka.(u 1) lấy dấu (+) khi bánh răng ăn khớp ngoài Bánh răng thẳng: Với Ka= 49,5 (tra bảng 6.5/96) Do vị trí bánh răng nối với các ổ trong hộp giảm tốc là đối xứng Ta chọn : =0,4  =0,53 . 2 ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY –PA3  GVHD: Văn Hữu Thịnh Trường ĐHSPKT Tp.HCM ĐẦU ĐỀ THIẾT KẾ ĐỒ ÁN MÔN HỌC CHI TIẾT MÁY Khoa Cơ khí Chế tạo máy THIẾT KẾ HỆ DẪN ĐỘNG CƠ KHÍ Bộ môn: Cơ sở Thiết kế máy. 3 1 2 ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY –PA3  GVHD: Văn Hữu Thịnh Phụ lục Trang LỜI NÓI ĐẦU 1 Phần I : TÍNH TOÁN ĐỘNG HỌC HỆ DẪN ĐỘNG CƠ KHÍ 3 Phần II : THIẾT KẾ BỘ TRUYỀN XÍCH 11 Phần III : THIẾT KẾ. I TÍNH TOÁN ĐỘNG HỌC HỆ DẪN ĐỘNG CƠ KHÍ Ι . CHỌN ĐỘNG CƠ ĐIỆN : 1.1. Chọn kiểu loại động cơ điện : Trong công nghiệp thường sử dụng nhiều loại động cơ song chúng ta cần chọn loại động cơ sao