Đang tải... (xem toàn văn)
Đề bài và lời giải môn kết cấu thép 1
1 N=120KN e=100 N=120KN 320 1212 286 12 Hình 2.12 Chng 2: Liờn kt Ví dụ 2.1: Kiểm tra khả năng chịu lực cho liên kết hàn đối đầu nối 2 bản thép có kích thớc (320x12)mm nh hình vẽ 2.12. Biết liên kết chịu lực kéo N=120KN đợc đặt lệch tâm 1 đoạn e = 10cm. Sử dụng vật liệu thép CCT34s có f=2100daN/cm 2 ; que hàn N42 có f wt = 1800 daN/cm 2 ; C =1; Bài làm: Do lực trục đặt lệch tâm 1 đoạn e = 10cm, sinh ra mômen: M = Ne = 120.10 = 1200 KNcm = 120000 daNcm. Chiều dài tính toán của đờng hàn: l w = b 2t = 32 2.1,2 = 29,6 cm; Mômen kháng uốn của đờng hàn: )(23,175 6 2,1.6,29 6 2 2 2 cm hl W fw w === Diện tích của đờng hàn: A w = l w .t = 29,6.1,2 = 35,52 (cm 2 ) Khả năng chịu lực của đờng hàn: )/(1800)/(65,1022 52,35 12000 23,175 120000 22 cmdaNfcmdaN A N W M cwt =<=+=+= Vậy liên kết đảm bảo khả năng chịu lực. Ví dụ 2.2: Xác định lực lớn nhất tác dụng lên liên kết hàn đối đầu xiên nối 2 bản thép có kích thớc (320x12)mm nh hình vẽ 2.13. Biết góc nghiêng = 45 0 . Sử dụng vật liệu thép CCT34 có f=2100 daN/cm 2 ; que hàn N42 có f wt =1800daN/cm 2 ; C =1; f v =1250daN/cm 2 Bài làm: Chiều dài thực tế của đờng hàn: l tt = (b/sin45 0 ) = 45,25 cm; Chiều dài tính toán của đờng hàn: l w = l tt 2t = 45,25 2.1,2 = 42,85 cm; Diện tích của đờng hàn: A w = l w .t = 42,85.1,2 = 51,42 (cm 2 ) ứng suất pháp trên đờng hàn đối đầu xiên: )1(1309130894 2/2 42,51.1.1800 cos . cos 1 KNdaN Af N f A N wcwt cwt w == = ứng suất tiếp trên đờng hàn đối đầu xiên: )2(90990898 2/2 42,51.1.1250 sin . sin 2 KNdaN Af Nf A N wcv cv w === N=? N 320 12 4 5 2 . 5 1 2 1 2 45 2 Từ (1) và (2), ta có lực lớn nhất tác dụng lên liên kết là: N max = min (N 1 , N 2 ) = 909 KN Ví dụ 2.3: Kiểm tra khả năng chịu lực cho liên kết hàn góc cạnh nối 2 bản thép có kích thớc (320x12)mm, liên kết sử dụng 2 bản ghép có kích thớc (300x8)mm nh hình vẽ 2.13. Biết lực kéo tính toán N = 1800 KN, chiều cao đờng hàn h f =10mm; chiều dài thực tế của đờng hàn l tt = 400mm; Sử dụng vật liệu thép CCT34 có f=2100 daN/cm 2 ; que hàn N42 có f wf = 1800 daN/cm 2 ; f ws =1500daN/cm 2 ; f =0,7; s = 1; C =1; N=180KN N b 2= 320 t 2= 12 t 1= 10t 1 l tt= 400 50 l tt= 400 b 1= 300 Hình 2.13 Bài làm: a, Kiểm tra bền cho bản ghép: A bg = 2.0,8.30 = 48 (cm 2 ) > A = 32.1,2 = 38,4 (cm 2 ) Vậy bản ghép đảm bảo điều kiện bền. b, Kiểm tra khả năng chịu lực cho liên kết: Chiều dài tính tóan của 1 đờng hàn: l f = l tt 1 = 40 -1 = 39 (cm) Diện tích tính toán của các đờng hàn:A f = l f . h f = 4.39.1 = 156 (cm 2 ) Ta có: (f w ) min = min ( f f wf ; s f ws ) = min (1800.0,7; 1500.1) = 1260 (daN/cm 2 ) Khả năng chịu lực của liên kết: ( ) )/(1260)/(85,1153 156 180000 2 min 2 cmdaNfcmdaN A N cw f ==== Vậy liên kết đảm bảo khả năng chịu lực. Ví dụ 2.4: Thiết kế liên kết hàn góc cạnh nối 2 bản thép có kích thớc (320x12)mm, liên kết sử dụng 2 bản ghép có kích thớc (300x10)mm nh hình vẽ 2.14. Biết lực kéo tính toán N = 1200 KN. Sử dụng vật liệu thép CCT34 có f=2100 daN/cm 2 ; que hàn N42 có f wf = 1800 daN/cm 2 ; f ws = 1500 daN/cm 2 ; f =0,7; s = 1; C =1; Bài làm: a, Kiểm tra bền cho bản ghép:A bg = 2.1.30 = 60 (cm 2 ) > A = 32.1,2 = 38,4 (cm 2 ) 3 Vậy bản ghép đảm bảo điều kiện bền. b, Xác định chiều dài đờng hàn: Với chiều dày tấm thép cơ bản là 12mm và thép bản ghép là 10mm, chọn chiều cao đờng hàn h f = 10mm đảm bảo điều kiện: h fmin =6(mm) < h f =10 (mm) < h fmax =1,2t min = 12 (mm). Ta có: (f w ) min = min ( f f wf ; s f ws ) = min (1800.0,7; 1500.1) = 1260 (daN/cm 2 ) Hình 2.14 Tổng chiều dài cần thiết của đờng hàn liên kết: ( ) ( ) )(24,95 1.1.1260 120000 min min cm hf N lf hl N A N fcw fcw fff ==== Chiều dài thực tế của 1 đờng hàn: l f = (l f /4) + 1 =95,24/4 + 1 25 (cm) Ví dụ 2.5: Xác định lực lớn nhất tác dụng lên liên kết hàn góc đầu nối 2 bản thép có kích thớc (450x16)mm, liên kết sử dụng 2 bản ghép có kích thớc (450x12)mm nh hình vẽ 2.15. Biết lực kéo tính toán N (KN) đợc đặt lệch tâm 1 đoạn e = 10 cm. Sử dụng vật liệu thép CCT34 có f=2100 daN/cm 2 ; que hàn N42 có f wf = 1800 daN/cm 2 ; f ws = 1500 daN/cm 2 ; f =0,7; s = 1; C =1; t 2= 16 t 1= 12t 1 b = 450 N=? N e=100 Hình 2.15 Bài làm: a, Kiểm tra bền cho bản ghép:A bg = 2.1,2.45 = 108 (cm 2 ) > A = 45.1,4 = 72 (cm 2 ) Vậy bản ghép đảm bảo điều kiện bền. b, Xác định nội lực lớn nhất: Với chiều dày tấm thép cơ bản là 16mm và thép bản ghép là 12mm, chọn chiều cao đờng hàn h f = 14mm đảm bảo điều kiện: h fmin =6(mm) < h f =14 (mm) < h fmax =1,2t min = 14,4 (mm). Ta có: (f w ) min = min ( f f wf ; s f ws ) = min (1800.0,7; 1500.1) = 1260 (daN/cm 2 ) Chiều dài thực tế của 1 đờng hàn:l w(tt) = b- 1 = 45 1 = 44 (cm) Diện tích tính toán của các đờng hàn trong liên kết: A f =l w h f =2.44.1,4 = 123,2 (cm 2 ) Mômen kháng uốn của các đờng hàn trong liên kết: === )(5,903 6 4,1.44.2 6 . 3 2 2 cm hl W f f f Do lực trục đặt lệch tâm 1 đoạn e = 10cm, sinh ra mômen: N=120KN N b 2= 320 t 2= 12 t 1= 10t 1 l tt= ? 50 l tt= ? b 1= 300 4 M = Ne = N.10 = 10N (KNcm) = 1000N (daNcm). Từ điều kiện bền cho liên kết: ( ) cw ffff f W eN A N W M A N min . +=+= Ta có, lực lớn nhất tác dụng lên liên kết: ( ) )(657)(65677 5,903 10 2,123 1 1.1260 1 min KNdaN W e A f N ff cw + + = + Ví dụ 2.6: Thiết kế liên kết hàn góc cạnh nối 2 thép góc L 100x75x8, liên kết cạnh dài, với bản thép có chiều dày t=10mm. Biết lực kéo tính toán N = 400(KN). Sử dụng vật liệu thép CCT34 có f=2100 daN/cm 2 ; que hàn N42 có f wf =1800daN/cm 2 ; f ws = 1500 daN/cm 2 ; f =0,7; s = 1; C =1; N=400KN L100x75x8 l s f l m f t=10 N Hình 2.16 Bài làm: Với chiều dày tấm thép là 10mm và thép góc ghép là 8mm, chọn chiều cao đờng hàn h f s = 8mm, h f m = 6mm đảm bảo điều kiện: h fmin =4(mm) < h f s =8 (mm) < h fmax =1,2t min = 9,6 (mm). h fmin =4(mm) < h f m =6 (mm) < h fmax =1,2t min = 9,6 (mm). Ta có: (f w ) min = min ( f f wf ; s f ws ) = min (1800.0,7; 1500.1) = 1260 (daN/cm 2 ) Nội lực đờng hàn sống chịu: N s = kN = 0,6N = 240 (KN) Nội lực đờng hàn mép chịu: N m = (1-k)N = 0,4N = 160 (KN) Tổng chiều dài tính toán của đờng hàn sống: ( ) = cm hf N l s fcw s s f 40 8,0.1.1260 24000 min Tổng chiều dài tính toán của đờng hàn mép: ( ) = cm hf N l m fcw m m f 22 6,0.1.1260 16000 min Vậy, chiều dài thực tế của 1 đờng hàn sống: l f s = ( l f s )/2 + 1 = 21 (cm) Chiều dài thực tế của 1 đờng hàn mép: l f m = ( l f m )/2 + 1 = 12 (cm) Ví dụ 2.7: Kiểm tra khả năng chịu lực cho liên kết bulông nối 2 bản thép có kích thớc (400x16)mm, liên kết sử dụng 2 bản ghép có kích thớc (400x12)mm nh hình vẽ 2.17. Biết lực kéo tính toán N = 2000 5 KN đợc đặt lệch tâm 1 đoạn e=5cm. Sử dụng vật liệu thép CCT34 có f=2100 daN/cm 2 ; sử dụng bulông thờng có cấp độ bền 4.6 có f vb = 1500 daN/cm 2 ; f cb = 3950 daN/cm 2 ; đờng kính bulông d=22mm; C =1; Bài làm: Hình 2.17 a, Kiểm tra bền cho bản ghép: A bg = 2.1,2.40 = 96 (cm 2 ) > A = 1,6.40 = 64 (cm 2 ) Vậy bản ghép đảm bảo điều kiện bền. b, Kiểm tra khả năng chịu lực cho liên kết: Khả năng chịu cắt của 1 bulông trong liên kết: [N] vb =n v . A b . b . f vb =2.3,8.0,9.1500=10260 (daN) Khả năng chịu ép mặt của 1 bulông trong liên kết: [N] cb =d.(t) min . b . f cb =2,2.1,5.0,9.3950=11731,5(daN) Khả năng chịu lực nhỏ nhất của bulông: [N] bmin = min([N] vb , [N] cb ) = 10260 (daN) Do lực trục đặt lệch tâm 1 đoạn e = 5cm, sinh ra mômen: M = Ne = N.5 = 2000.5 (KNcm) = 100000 (daNcm). Lực lớn nhất tác dụng lên dy bulông ngoài cùng do mômen gây ra: == 2 1 . i bM l lM N )(5,23809 6 18 30 30.1000000 222 daN= ++ Lực lớn nhất tác dụng lên 1 bulông trong liên kết: =+= n N n N N bM b 1 [ ] )(10260)(9524 36 100000 6 6,23809 min daNNdaN b =<=+ Trong đó: n 1 số bulông trên 1 dy. Vậy, liên kết đảm bảo khả năng chịu lực. Ví dụ 2.8: Thiết kế liên kết bulông nối 2 bản thép có kích thớc (400x16)mm, liên kết sử dụng 2 bản ghép, chịu lực kéo tính toán N = 900 KN đặt đúng tâm. Sử dụng vật liệu thép CCT34 có f=2100 daN/cm 2 ; sử dụng bulông thờng cấp độ bền 4.6 có f vb = 1500 daN/cm 2 ; f cb = 3950 daN/cm 2 ; C =1; Bài làm: a, Kiểm tra bền cho bản ghép: Chọn 2 bản ghép có kích thớc (400x12)mm đảm bảo điều kiện: A bg = 2.1,2.40 = 96 (cm 2 ) > A = 1,6.40 = 64 (cm 2 ) Vậy bản ghép đảm bảo điều kiện bền. b, Thiết kế liên kết: Chọn bulông có đờng kính d=20mm. Khả năng chịu cắt của 1 bulông trong liên kết: e=50 N=2000KNN 60 60 60 60 60 606060606050 50 60 60 6 [N] vb = n v . A b . b . f vb = 2.3,14.0,9.1500 = 8478 (daN) Khả năng chịu ép mặt của 1 bulông trong liên kết: [N] cb = d.(t) min . b . f cb = 2.4.0,9.3950 = 28440 (daN) Khả năng chịu lực nhỏ nhất của bulông: Số lợng bulông cần thiết trong liên kết: [ ] 6,10 8478 90000 min === b N N n Chọn 12 bulông và bố trí nh hình vẽ. N=1000KN N 50 50 5050 5010010010050 t 2= 16 t 1= 12t 1 Hình 2.18 Kiểm tra bền cho bản ghép: A hn = A -A gy = 40.1,6 4.2,2.1,6 = 49,92 (cm 2 ) )/(2100)/(9,1802 92,49 90000 22 cmdaNfcmdaN A N c hn =<=== Vậy liên kết bulông đ chon đảm bảo điều kiện bền. Ví dụ 2.9: Kiểm tra khả năng chịu lực cho liên kết bulông cờng độ cao nối 2 bản thép có kích thớc (400x16)mm, sử dụng 2 bản ghép có kích thớc (400x12)mm nh hình vẽ. Biết lực kéo tính toán N = 2000 KN. Sử dụng vật liệu thép CCT34 có f=2100 daN/cm 2 ; sử dụng bulông cờng độ cao 40Cr có f ub = 11000 daN/cm 2 ; đờng kính bulông d=20mm; C =1; Bài làm: a, Kiểm tra bền cho bản ghép: A bg = 2.1,2.40 = 96 (cm 2 ) > A = 1,6.40 = 64 (cm 2 ) Vậy bản ghép đảm bảo điều kiện bền. b, Kiểm tra khả năng chịu lực cho liên kết: N=4000KN N 50 50 50 50 5050 5010010010050 t 2= 16 t 1= 12t 1 7 Khả năng chịu kéo của 1 bulông cờng độ cao trong liên kết: [N] b = n f . A bn . b1 . f hb 2b à Ta có: f hb = 0,7 f ub = 0,7.11000 = 7700 (daN/cm 2 ) b1 =1 (do số lợng bulông trong liên kết n a >10); b2 =1,17; à =0,35; n f =2; A bn = 2,45 (cm 2 ) [N] b = 2.2,45.1.7700. 17,1 35,0 = 11287(daN) Lực lớn nhất tác dụng lên 1 bulông trong liên kết: )(11287][)(10000 20 200000 daNNdaN n N N bb =<=== Vậy liên kết đảm bảo khả năng chịu lực. Ví dụ 2.10: Xác định lực lớn nhất tác dụng lên liên kết bulông nối 2 bản thép có kích thớc (400x16)mm, liên kết sử dụng 2 bản ghép có kích thớc (400x12)mm nh hình vẽ 2.21. Sử dụng vật liệu thép CCT34 có f=2100 daN/cm 2 ; bulông thờng độ bền lớp 4.6 có f vb = 1500 daN/cm 2 ; f cb = 3950 daN/cm 2 ; đờng kính bulông d=20mm; C =1; Bài làm: a, Kiểm tra bền cho bản ghép: Chọn 2 bản ghép có kích thớc (400x12)mm đảm bảo điều kiện: A bg = 2.1,2.40 = 96 (cm 2 ) > A = 1,6.40 = 64 (cm 2 ) Vậy bản ghép đảm bảo điều kiện bền. b, Xác định lực lớn nhất tác dụng lên liên kết: Khả năng chịu cắt của 1 bulông trong liên kết: [N] vb = n v . A b . b . f vb = 2.3,14.0,9.1500 = 8478 (daN) Khả năng chịu ép mặt của 1 bulông trong liên kết: [N] cb =d.(t) min . b . f cb = 2.1,5.0,9.3950 = 10665 (daN) Khả năng chịu lực nhỏ nhất của bulông: [N] bmin = min([N] vb , [N] cb ) = 8478 (daN) Hình 2.21 Ngoại lực lớn nhất tác dụng lên liên kết: [ ] )(3052)(30520836.8478. min KNdaNnNN b = = = N=? N 60 60 60 60 60 606060606050 50 60 60 8 Chơng 3: Dầm thép Ví dụ 3.1: Kiểm tra khả năng chịu lực cho dầm chữ IN 0 36 có sơ đồ dầm đơn giản nhịp l = 6m, chịu tải trọng phân bố đều q c = 2500 daN/m nh hình vẽ 3.7. Biết các đặc trng hình học của thép IN 0 36: W x = 743 cm 3 ; I x = 13380 cm 4 ; h = 36cm; S x = 423 cm 3 ; t w = 12,3 mm; bỏ qua trọng lợng bản thân dầm. Sử dụng thép CCT34 có f =2100 daN/cm 2 ; f V =1250 daN/cm 2 ; độ võng [ /l] = 1/250; C =1; q =1,2. l=6m q M V ql /8 2 ql/2 ql/2 y x h I No36 Hình 3.7 Bài làm: Tải trọng tính toán tác dụng lên dầm: q tt = q c q = 2500.1,2 = 3000 (daN/m) Mômen lớn nhất tác dụng lên dầm: )(13500 8 6.3000 8 2 2 max daNm lq M tt === Lực cắt lớn nhất tác dụng lên dầm: )(9000 2 6.3000 2 max daN lq V tt === Kiểm tra bền cho dầm hình: )/(2100)/(1817 743 10.13500 22 2 max cmdaNfcmdaN W M c x =<=== )/(1250)/(3,231 23,1.13380 423.9000 . 22 max cmdaNfcmdaN tI SV cv wx x =<=== Kiểm tra độ võng cho dầm hình: ( ) 004,0 250 1 0025,0 13380.10.1,2.384 10.6.25.5 384 .5 6 3 2 3 == <=== lEI lq l x c Vậy dầm thép đảm bảo khả năng chịu lực. Ví dụ 3.2: 9 Thiết kế tiết diện dầm chữ I định hình cho dầm có sơ đồ dầm đơn giản nhịp l = 6m, chịu tải trọng phân bố đều q c = 1000 daN/m nh hình vẽ 3.8. Sử dụng thép CCT34 có f =2100 daN/cm 2 ; f V =1250 daN/cm 2 ; độ võng [ /l]=1/250; C =1; q =1,2. l=6m q M V ql /8 2 ql/2 ql/2 y x h I No? Hình 3.8 Bài làm: Tải trọng tính toán tác dụng lên dầm: q tt = q c q = 1000.1,2 = 1200 (daN/m) Mômen lớn nhất tác dụng lên dầm: )(5400 8 6.1200 8 2 2 max daNm lq M tt === Lực cắt lớn nhất tác dụng lên dầm: )(3600 2 6.1200 2 max daN lq V tt === Từ điều kiện đảm bảo tra bền cho dầm hình: )(1,257 2100 10.5400 3 2 maxmax cm f M Wf W M c xc x == <= Chọn I N 0 24 có các đặc trng hình học: W x = 289 cm 3 ; I x = 3460 cm 4 ; h = 24cm; S x = 163 cm 3 ; t w = 9,5 mm; g bt =27,3(daN/m). Kiểm tra lại tiết diện dầm đ chọn: Mômen lớn nhất tác dụng lên dầm: ( ) ( ) )(5529 8 6.05,1.3,271200 8 2 2 max daNm lgq M bttt + = + = Lực cắt lớn nhất tác dụng lên dầm: ( ) ( ) )(3686 2 6.05,1.3,271200 2 max daN lgq V bttt + = + = Kiểm tra bền cho dầm: 10 )/(2100)/(1913 289 10.5529 22 2 max cmdaNfcmdaN W M c x =<=== )/(1250)/(8,182 95,0.3460 163.3686 . 22 max cmdaNfcmdaN tI SV cv wx x =<== Kiểm tra độ võng cho dầm hình: ( ) 004,0 250 1 00398,0 3460.10.1,2.384 10.6).273,010.(5 384 .5 6 3 2 3 == <= + == lEI lq l x c Vậy dầm thép đ chọn đảm bảo khả năng chịu lực. Ví dụ 3.3: Xác định tải trọng lớn nhất tác dụng lên dầm đơn giản nhịp l = 6m, có tiết diện mặt cắt ngang IN 0 24 nh hình vẽ 3.9. Biết các đặc trng hình học của thép IN 0 24: W x = 289 cm 3 ; I x = 3460 cm 4 ; h = 24cm; S x = 163 cm 3 ; t w = 9,5 mm; bỏ qua trọng lợng bản thân dầm. Sử dụng thép CCT34 có f =2100 daN/cm 2 ; f V =1250 daN/cm 2 ; độ võng [ /l] = 1/250; C =1; q =1,2. l=6m q=? M V ql /8 2 ql/2 ql/2 y x h I No24 Hình 3.9 Bài làm: Tải trọng tính toán tác dụng lên dầm: q tt = q c q = q C .1,2 (daN/m) Mômen lớn nhất tác dụng lên dầm: )(5,4 8 6 8 2 . 2 max daNmq qlq M tt tttt === Lực cắt lớn nhất tác dụng lên dầm: )(3 2 6. 2 max daNq qlq V tt tttt === Từ điều kiện đảm bảo bền cho dầm hình: [...]... 80ad=80.8 .1, 8= 11 52kg; Temc=50cd=50 .12 .1, 8 =10 80 kg; Tu =18 0d2+2a2 =18 0 .1, 82+2.82= 711 kg< 250d2=250 .1, 82= 810 kg Vy Tmin= min (11 52 ,10 80, 711 )= 711 kg S lng cht cn thit nch=N/(n.Tmin)= 11 000/(2. 711 )= 8 cht S cht cn cho mi ni l 16 cht Kim tra gim yu ca thanh chu kộo do l cht gõy ra: Ath=c(b-n.d)= 12 . (18 -2 .1, 8)= 17 2,8 cm2 ng sut chu kộo = N/Ath= 11 000 /17 2,8= 63,6 kg/cm2< m.Rk =1. 95=95 kg/cm2 tha món 31 ... qtc.cos= 13 0 cos250= 11 7,8 kg/m; qytc= qtc.sin= 13 0 sin250= 54,9 kg/m qxtt= qxtc.n= 11 7,8 .1, 3= 15 3 kg/m; qytt= qytc.n= 54,9 .1, 3= 71, 4 kg/m Mụmen un ln nht: Mx= qxtt.l2/2= 15 3 .1, 22/2= 11 0 ,16 kg.m; My= qytt.l2/2= 71, 4 .1, 22/2= 51, 4 kg.m Gi thit k= h/b= 1, 2 v cú tg250= 0,466 Theo iu kin cng ta cú: Wx= M x (1 + k tg ) 11 016 . (1 + 1, 2.0,466) = = 13 2cm 3 mu Ru 1. 130 3 3 Wx = bh2/6= h3/(6k) h= 6kW = 6 .1, 2 .13 2 =... 9,8 /1, 2= 8,2 cm Chn tit din bxh= 8x10 cm v kim tra li: + Theo cng : = M x M y 11 016 .6 514 0.6 + = + = 13 0,8kg / cm 2 f mu Ru = 1. 130 = 13 0kg / cm 2 Wx W y 8 .10 .10 10 .8.8 Sai s= 10 0%. (13 0,8 -13 0) /13 0= 0,6% 15 cm... cht: ( ) a c T = min Tem ; Tem ; Tu = min (11 52 ;14 40; 711 ,2 ) = 711 ,2 kG S lng cht cn thit nch = 11 000 N = = 7,73 chn 8 cht Tn 711 ,2 ì 2 B trớ cht Do b = 18 cm = 10 d = 10 x 1, 8 nờn: S1 = 6d = 6 x 1, 8 = 10 ,8cm S2 = 3d = 3 x 1, 8 = 5,4cm S3 = 2,5d = 2,5 x 1, 8 = 4,5cm B trớ kiu ụ vuụng S cht theo phng vuụng gúc th: n1 h 2S 3 18 2 ì 4,5 +1 = + 1 = 2,7 cht S2 5,4 Chn n1 = 2cht, 4 hng 2 x 4 = 8 cht B trớ nh... [] =12 0 Bi lm: Chiu di tớnh toỏn ca ct lx=ly = 0,7.6,5= 4,55 (m) A=2 .1, 8.48 +1, 2.45=226,8 (cm2) Iy =2 .1, 8.483 /12 + 45 .1, 23 /12 = 3 318 2 cm4; Ix =48.48,63 /12 - (48 -1, 2).453 /12 = 10 3778 cm4; Iy 3 318 2 iy = = =12 ,09 (cm); y= ly/ iy = 445 /12 ,09= 36,8 A 226,8 ix = Ix 10 3778 = 21, 4 (cm); x= lx/ ix = 445/ 21, 4=20,8 = A 226,8 max= y=36,8 =0, 911 Lc ln nht ct cú th chu : Nmax = A f c =226,8.0, 911 .23 .1= 4752 kN 17 Chng... có kích thớc bản bụng (12 00x10)mm, bản cánh (200x16)mm nh hình vẽ 3 .11 Vmax= 10 00 KN Sử dụng thép CCT34 có f = 210 0 daN/cm2; fc=3200daN/cm2; 11 20 16 10 12 00 16 f 18 tf 200 200 C1 18 Hình 3 .11 B i l m: Xác định tiết diện sờn gối từ điều kiện ép mặt tì đầu: V V 10 0000 31, 3(cm 2 ) = max f c c As max = As f c c 3200 .1 Chọn bs = bf = 20 (cm) Chiều d y sờn gối: A 31, 3 ts s = 1, 6(cm) bs 20 Kiểm tra