15 - Bậc cấp trát đá mài dày 15 - Lớp vữa lót B5 dày 20 - Bậc xây gạch đặc VXM B5 - Lớp vữa lót B5 dày 15 - Bản BTCT đá 1x 2 B20 25 300 300 300 - Lớp vữa trác bản thang B5 dày15 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP ĐỀ TÀI: Khối lớp học trường CĐ Kỹ Thuật QNgãi CHƯƠNG III : TÍNH TỐN CẦU THANG Đặc điểm kiến trúc và kết cấu cầu thang: Nhà có hai cầu thang kết cấu giống nhau, cầu thang trục 6-7 (cầu thang A), cầu thang trục D-E (cầu thang B) trong q trình tính tốn chỉ tính cho cầu thang trục 6-7 Bậc của bản đan thang chia làm 12 bậc đứng, mỗi bậc cao 150 mm, 11 bậc nằm mỗi bậc rộng 300 mm, bản thang bê tơng cốt thép dày 80mm. Bậc thang xây gạch đặc, mặt bậc mài Granitơ dày 15mm. Sàn chiếu nghỉ đổ bê tơng cốt thép dày 80mm mặt sàn mài Granitơ dày 15 mm lớp vữa lót dày 20. Các ký hiệu dầm D CN1 , D CN2 , D CT và cốn thang C 1 , C 2 đổ bê tơng tại chỗ B20 thép chịu lực dùng thép AII , thép đai AI. Các bộ phận cầu thang cần tính tốn: 1. Tính bản thang. 2. Tính cốn thang. 3. Tính sàn chiếu nghỉ. 4. Tính dầm D CN1 , D CN2 . 5. Tính dầm chiếu tới D CT . SVTH: NGUYỄN HỒNG VIỄN - LỚP 24X1QNg Trang:1 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP ĐỀ TÀI: Khối lớp học trường CĐ Kỹ Thuật QNgãi Chọn chiều dày bản thang 0 1 , 0 2 : δ = 8 cm Chọn chiều dày bản 0 3 : δ = 8 cm Sơ đồ tính : xem thang và chiếu nghỉ làm việc như ô sàn độc lập . 1. TÍNH ĐAN THANG O 1 , O2: a. Xác định sơ đồ tính toán bản thang : Kích thước đan thang: l 1 =1,8m , l 2 = 22 65,15,3 + =3,87m Trong đó 1,65= h 1 - h b =1,8- 0,15=1,65m. Góc nghiên đan thang α : 894,0 3,015,0 3,0 cos 22 = + = α . Để đơn giản trong tính toán ta vẫn tính đan thang và cốn thang theo cấu kiện chịu uốn như trong quá trình tính và chọn cốt thép theo điều kiện cấu kiện chịu nén uốn. Xét tỷ số: 215,2 8,1 87,3 1 2 >== l l . Tính toán ô bản đan thang theo bản loại dầm. Để tính đan thang, ta cắt một dải bản đan có bề rộng b =1m, theo phương cạnh ngắn, xem như là dầm kê lên hai gối tựa khớp. 1.800 1.000 (q+p)xl 2 8 s s b. Xác định chiều dài tính toán,tiết diện: Có l 2 = 3,87m ; l 1 = 1,8m. 1 ll tt = = 1,8 m. Tiết diện tính toán: h đ mml 601800. 30 1 . 30 1 1 === : chọn h đ =80mm. Trong đó : D=1. m = 30 (Bản loại dầm). l 1 =1800mm. (Chọn h b =80mm dùng chung cho sàn chiếu nghỉ) c. Xác định tải trọng tác dụng lên đan thang : + Tĩnh tải : SVTH: NGUYỄN HỒNG VIỄN - LỚP 24X1QNg Trang:2 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP ĐỀ TÀI: Khối lớp học trường CĐ Kỹ Thuật QNgãi Trọng lượng Granitô bậc thang, dày15mm:g gr g gr = γ gr . 33,441,1. 335,0 015,0).15,03,0( .2200. . = + = ∑ n l l gr grgr δ daN/m 2 . Trọng lượng vữa lót trên bậc xây gạch, dày20mm: G vl = γ v . 3,1. 335,0 02,0).15,03,0( .1600 . + = ∑ xn l l b vv δ =42,985daN/m 2 . Trọng lượng bậc xây gạch: g g g g = γ g . 1,1. 335,0.2 3,0.15,0 .1800. .2 . = n l h b bb δ =132,98 daN/m 2 . Trọng lượng vữa lót dày15mm: g vt g vl = γ vt . δ vt . n = 1600 . 0,015 . 1,3= 31,2 daN/m 2 . Trọng lượng bản thân đan: g o g o = γ bt . δ đ . n= 2500 . 0.08. 1.1 = 220 daN/m 2 Trọng lượng vữa trát đan, dày15mm: g vt g vt = γ vt . δ vt . n =1600 . 0,015 . 1,3= 31,2 daN/m 2 . Tổng tải trọng do tỉnh tải q = ∑ g = g o + g vt +g vl + g g + g vl + g gr = 502,66 daN /m 2 . + Hoạt tải : Hoạt tải tác dụng trên đan cầu thang loại trường học: TCVN 2737_95 bảng 3. P tc = 300 daN/m 3 . → P tt = 300 . 1,2 = 360 daN/m 2 . Tổng tải trọng phân bố đều theo phương thẳng đứng, tác dụng lên dải đan có bề rộng b = 1m là : q đ =Tĩnh tải + (Hoạt tảix cosα) = 502,66+360.0,894 = 824,55 daN/m 2 =8245,5 N/m 2 d. Xác định nội lực tính toán: 8 8,1.5,8245 8 . 2 2 max == dd lq M =333,92N.m e. Tính toán cốt thép cho đan thang : Chọn lớp bảo vệ a=1,5cm Tính α m Bêtông có cấp cường độ chịu nén là B20, nhóm cốt thép AI., tra các bảng phụ lục ta có R b =11,5MPa,R s = 225MPa. - Giả thiết a=1,5 cm tính được h 0 = 8-1,5 =6,5 cm - Tính ξ R theo công thức: 645,0 ) 1,1 5,11008,085,0 1( 400 225 1 5,11008,085,0 ) 1,1 1(1 , = − −+ − = −+ = x x R usc S R ω σ ω ξ 437,0)645,05,01(645,0)5,01( =−=−= x RRR ξξα - Xác định α m = 2 0 hbR M b =0,072 → α m < α R → =−+= m αζ 211( 2 1 0,963 Diện tích cốt thép: SVTH: NGUYỄN HỒNG VIỄN - LỚP 24X1QNg Trang:3 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP ĐỀ TÀI: Khối lớp học trường CĐ Kỹ Thuật QNgãi 0 hR M A S S ×× = ζ = 2,48 cm 2 %05,0%38,0%100 5,6100 48,2 % min =>=× × = µµ - Chọn đường kính thép và xác định khoảng cách giữa các thanh thép: A xf a s TT 100 = =114 mm - Bố trí cốt thép với khoảng cách thực tế là a < a TT Chọn φ6 , khoảng cách cốt thép a= 100 mm có F a =2,83 cm 2 Thép mũ dặt theo cấu tạo :φ6 a = 150 mm Phương cạnh dài đặt thép theo cấu tạo φ6 a 150 2. TÍNH CỐN THANG : a. Sơ đồ tính cốn thang: Là dầm bêtông cốt thép đặt xiên kê lên hai gối tựa, tính cốn thang như dầm đơn giản tiết diện chữ nhật, kê lên hai gối tựa khớp. b. Xác định nhịp tính toán: Chiều dài tính toán cốn thang : l c = l / cosα = 3,500 / 0,894= 3,9 m. Tiết diện: (bxh)=(100 x 300)mm. 3 . 9 0 0 q = q x c o s N / m 14599,13 Nm 1 4 7 7 3 , 4 6 N c 1 4 7 7 3 , 4 6 N c. Xác định tải trọng tác dụng lên cốn thang : Trọng lượng bản thân cốn thang: g o g o = γ bt . b c . h c . n= 2500 . 0,1. 0,3. 1,1 =82,5 daN/m Trọng lượng vữa trát cốn , dày15mm: g vt = γ vt . ∑ v l . δ vt . n=1600 . 0,55. 0,015 . 1,3=17,16 daN/m . Trọng lượng lan can tay vịn thép, tạm tính g lc = 25 daN/m. Tổng tải trọng do tỉnh tải ∑ g = g oc + g vt + g lc =116,82 daN/m. Tải trọng do đan thang truyền vào: q tt q tt = q đ . 2 8,1 55,824 2 1 ×= l =742,095 daN/ m Tải trọng tác dụng lên cốn theo phương thẳng đứng: SVTH: NGUYỄN HỒNG VIỄN - LỚP 24X1QNg Trang:4 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP ĐỀ TÀI: Khối lớp học trường CĐ Kỹ Thuật QNgãi q c = q tt + ∑ g = 742,095 + 116,82 = 858,915 daN /m =8589,15 N/m d. Xác định nội lực tính toán trong cốn thang : 894,0 8 9,3.15,8589 cos 8 . 2 2 max ×=×= α cc lq M =14599,13Nm 894,0 2 9,315,8589 cos 2 max × × =× × = α cc lq Q =14773,46 N e. Tính toán cốt thép cốn thang :  Tính cốt thép dọc : Bêtông có cấp cường độ chịu nén là B20, nhóm cốt thép AII., tra các bảng phụ lục ta có R b =11,5MPa,R s = 280MPa. - Giả thiết a=3,0 cm tính được h 0 = 30-3,0 =27 cm - Tính ξ R theo công thức: 623,0 ) 1,1 5,11008,085,0 1( 400 280 1 5,11008,085,0 ) 1,1 1(1 , = − −+ − = −+ = x x R usc S R ω σ ω ξ 429,0)623,05,01(623,0)5,01( =−=−= x RRR ξξα - Xác định α m = 047,0 2710105,11 913,1459 2 0 = ××× = hbR M b → α m < α R → )047,0211( 2 1 211( 2 1 x m −+=−+= αζ =0,975 Diện tích cốt thép: 27975,010280 3,145991 0 ××× == hR M A S S ζ =1,98 cm 2 %05,0%733,0%100 2710 98,1 % min =>== µµ x x Dùng 1φ16 có diện tích là 2,011cm 2 . Chiều dày lớp bêtông bảo vệ là 20mm do đó giá trị a thực tế là 20+16/2 = 28mm<30mm. Sự sai khác giữa a thực tế và a giả thiết là không lớn và thiên về an toàn nên không cần phải tính lại. Cốt thép được bố trí 1 lớp và phù hợp với yêu cầu về khoảng cách giữa các cốt thép. Cốt thép ở phía trên đặt theo cấu tạo dùng 1φ12 có F a = 1,131cm 2  Tính cốt thép ngang : Số liệu tính toán : R bt = 0,9MPa; γ b = 1,00 R SW = 175MPa E b = 27x10 3 MPa E a = 21x10 4 MPa Kiểm tra khả năng chịu ứng suất nén chính 011max 3,0 bhRQ bbw ϕϕ ≤ Giả thiết hàm lượng cốt đai tối thiểu:φ6,S=150 0014,0 1510 283,0 === xbS A SN w µ SVTH: NGUYỄN HỒNG VIỄN - LỚP 24X1QNg Trang:5 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP ĐỀ TÀI: Khối lớp học trường CĐ Kỹ Thuật QNgãi NQNNxxxxxbhR xR xx x x E E bbw bb ww b a 46,1477386974869742741005,11885,0055,13,03,0 885,05,1101,011 3,1055,10014,078,75151 78,7 1027 1021 max011 1 1 3 4 =>=== =−=−= <=+=+= === ϕϕ βϕ αµϕ α Vậy tiết diện đủ khả năng chịu ứng suất nén chính Khả năng chịu cắt của bêtông: .147964,27101009,06,06,0 max0min QNxxxxbhRQ btb >=== Vậy Bêtông đủ khả năng chịu cắt cốt đai chỉ cần đặt theo cấu tạo đặt φ6a100 mm Phối hợp với cốt bản để làm cốt đai. 3. TÍNH TOÁN SÀN CHIẾU NGHỈ CẦU THANG : a. Sơ đồ tính : Xét tỷ số : 2 9,3 1 2 = l l =1,95 < 2 Bản làm việc theo 2 phương, tính theo sàn có bản kê bốn cạch, hai đầu khớp. b. Xác định nhịp tính toán : Phương cạnh ngắn l 1 =2m. Phương cạnh dài l 2 =3,9 m. Tiết diện tính toán (bxh)=(100x 8) cm; (h b =80mm, đã xác định ở phần đan) c. Xác định tải trọng tính toán : + Tĩnh tải : Trọng lượng Granitô bậc thang, dày15mm: g gr = γ gr . δ gr . n = 2200 . 0,015 . 1,1= 36,3 daN/m 2 . Trọng lượng vữa lót sàn, dày20mm: g vl = γ v . δ v . n =1600 . 0,02 . 1,3=41,6 daN/m 2 . Trọng lượng bản thân sàn chiếu nghỉ: g o g o = γ bt . δ s . n = 2500 . 0.08. 1.1 =220 daN/m 2 . Trọng lượng vữa trát sàn, dày15mm: g vl = γ vl . δ vl . n = 1600 . 0,015 . 1,3= 31,2 daN/m 2 . Tổng tải trọng do tỉnh tải: ∑ g = g o + g vl + g vtr + g gr = 329,1 daN/m 2 . + Hoạt tải : Hoạt tải tác dụng trên đan cầu thang loại trường học: TCVN 2737_95 bảng 3. P tc = 300 daN/m 3 → P tt = 300 . 1,2 = 360 daN/m 2 Tổng tải trọng phân bố đều tác dụng lên dải sàn có bề rộng b = 1m tính cho cả hai phương là : q scn = ∑ g + P q scn = ∑ g + P =(329,1 + 360).1 = 689,1 daN/m 2 =6891N/m 2 d. Nội lực tính toán ô sàn chiếu nghỉ : Tính tỷ số r = 95,1 2 9,3 2 1 == l l Với r = 1,95; tra bảng nội suy ra: α 1 = 0,0476 Nội lực theo cạnh ngắn l 1 . M 1 = α 1 . q s . l 1 .l 2 = 0,0476 . 6891 . 3,9 . 2 = 2558 Nmm. Nội lực theo cạnh dài l 2 : M 2 = α 2 . q s . l 1 .l 2 = 0,0125 . 6891 . 3,9 . 2 = 672Nmm. e. Tính toán cốt thép sàn chiếu nghỉ : SVTH: NGUYỄN HỒNG VIỄN - LỚP 24X1QNg Trang:6 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP ĐỀ TÀI: Khối lớp học trường CĐ Kỹ Thuật QNgãi Giả thiết a= 1,5cm→h 0 = 8-1,5 =6,5cm Tính α m 2 0 ib m hbR M = α , phải thoã mãn điều kiện : α m < α R = 0,437 ζ = 0,5 ( ) m α 211 −+ - Tính A s : Diện tích cốt thép sàn xác định theo công thức sau : is s hR M A 0 ζ = - Kiểm tra hàm lượng cốt thép: % min µ ≤ %100 . % 0 x hb A BT s = µ ≤ max µ % - Chọn đường kính thép và xác định khoảng cách giữa các thanh thép: A xf a s TT 100 = - Bố trí cốt thép với khoảng cách thực tế là a < a TT Kết quả tính toán cho trong bảng sau M 1 (Nmm) =2258 α m1 =0,0476 ζ 1 =0,973 As 1 (cm 2 ) =1,8 µ% =0.28% M 2 (Nmm) =672 α m2 =0,0125 ζ 2 =0,992 A S2 (cm 2 ) =0.59 µ% =0.1% Bố trí thép : Chịu mômen dương theo phương cạnh ngắn : φ6a120 (A s =2,36 cm 2 ) Chịu mômen dương theo phương cạnh dài : φ6a150 (A s =1,88 cm 2 ) Cốt mũ bố trí theo cấu tạo φ6a150(A s =1,88cm 2 ) Cốt chống mũ dùng φ6a200 4. TÍNH TOÁN DẦM CHIẾU NGHĨ D CN1 : a. Sơ đồ tính: Dầm chiếu nghỉ D CN1 hai đầu gối lên tường, coi là dầm đơn kê lên hai gối tựa khớp. 1800 300 1800 3900 1477,36 1477.36 833,425 Biểu đồ mômen(N.m) SVTH: NGUYỄN HỒNG VIỄN - LỚP 24X1QNg Trang:7 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP ĐỀ TÀI: Khối lớp học trường CĐ Kỹ Thuật QNgãi + 42437,73 Biểu đồ lực cắt(N) - + 31025.3 31025.3 1477,346 b. Nhịp tính toán, tiết diện : l tt = l 2 = 3,9m. Tiết diện: h d = d xl md 1 , (m d = 8 ÷ 12). h d = ( 12 1 8 1 ÷ ) x 3,9 = (0,487 ÷ 0,325) m. chọn h d = 40 cm, b d = 20 cm theo chiều rộng tường. c. Tải trọng tính toán: + Tải trọng phân bố đều trên dầm: Trọng bản thân dầm g o : g o = γ bt . b . h . n = 2500 . 0,2 . 0,4. 1,1 =220 daN/m. Trọng lượng vữa trát dầm , dày15mm: g v = γ v . ∑ v l . δ v . n = 1600 . 0,84. 0,015 . 1,3=26,208 daN/m . Tải trọng do sàn chiêú nghỉ truyền vào dưới dạng hình thang qui về phân bố đều tương đương. q tđ = q s . k . 2 1 l = 689,1 . 0,852 . 2 2 = 587,217 daN/m. Trong đó: q s = 679,8 daN/m. k = 1- 2 . 32 ββ + , với β = 2 1 .2 l l = 256,0 9,3.2 2 = . Tổng tải trọng phân bố đều trên dầm D CN1 là: q d = ∑ g + q tđ = (220+ 26,208) + 587,217 = 833,425 daN/m. + Tải trọng tập trung: Tải trọng do 2 cốn thang truyền vào dầm thành 2 lực tập trung P=P c1 = P c2 .=1477,346 daN d. Nội lực tính toán dầm D CN1 : 8 . 8,1. 2 max dd lq PM += =2659,22+1584,55=4243,773daN.m=42437,73Nm SVTH: NGUYỄN HỒNG VIỄN - LỚP 24X1QNg Trang:8 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP ĐỀ TÀI: Khối lớp học trường CĐ Kỹ Thuật QNgãi 2 max lq PQ × += =1477,35+1625,2=3102,53daN=31025,3N e. Tính toán cốt thép :  Tính cốt thép dọc : Bêtông có cấp cường độ chịu nén là B20, nhóm cốt thép AII., tra các bảng phụ lục ta có R b =11,5MPa,R s = 280MPa. - Giả thiết a=3,0 cm tính được h 0 = 40-3,0 =37 cm - Tính ξ R theo công thức: 623,0 ) 1,1 5,11008,085,0 1( 400 280 1 5,11008,085,0 ) 1,1 1(1 , = − −+ − = −+ = x x R usc S R ω σ ω ξ 429,0)623,05,01(623,0)5,01( =−=−= x RRR ξξα - Xác định α m = 1347,0 3720105,11 3,424377 22 0 == xxxhbR M b → α m < α R → 927,0)1347,0211( 2 1 211( 2 1 =−+=−+= x m αζ Diện tích cốt thép: 2 0 42,4 37927,010280 3,424377 cm xxxhR M A S S === ζ %05,0%19,1%100 3710 42,4 % min =>== µµ x x Dùng 2φ18 có diện tích là 5,09cm 2 . Chiều dày lớp bêtông bảo vệ là 20mm do đó giá trị a thực tế là 18+12/2 = 24mm<30mm. Sự sai khác giữa a thực tế và a giả thiết là không lớn và thiên về an toàn nên không cần phải tính lại. Cốt thép được bố trí 1 lớp và phù hợp với yêu cầu về khoảng cách giữa các cốt thép. Cốt thép ở phía trên đặt theo cấu tạo dùng 2φ14 có F a = 3,08cm 2  Tính cốt thép ngang : Số liệu tính toán : R bt = 0,9MPa; γ b = 1,00 R SW = 175MPa E b = 27x10 3 MPa E a = 21x10 4 MPa Kiểm tra khả năng chịu ứng suất nén chính 011max 3,0 bhRQ bbw ϕϕ ≤ Giả thiết hàm lượng cốt đai tối thiểu:φ6,S=150 0014,0 1510 283,0 === xbS A SN w µ daNQdaNNxxxxxbhR xR xx x x E E bbw bb ww b a 53,310272,2383622,2383673742005,11885,0055,13,03,0 885,05,1101,011 3,1055,10014,078,75151 78,7 1027 1021 max011 1 1 3 4 =>=== =−=−= <=+=+= === ϕϕ βϕ αµϕ α Vậy tiết diện đủ khả năng chịu ứng suất nén chính Khả năng chịu cắt của bêtông: SVTH: NGUYỄN HỒNG VIỄN - LỚP 24X1QNg Trang:9 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP ĐỀ TÀI: Khối lớp học trường CĐ Kỹ Thuật QNgãi .39963720109,06,06,0 max0min QdaNxxxxbhRQ btb >=== Vậy Bêtông đủ khả năng chịu cắt cốt đai chỉ cần đặt theo cấu tạo đặt φ6a200  Tính cốt thép treo tại vị trí có lực tập trung : Lực tập trung do cốn truyền vào: P=14773,5 N Từ điều kiện cân bằng lực của phần phá hoại tính số lượng cốt treo: dsw fnR P N = Số cốt treo này được bố trí 2 bên dầm phụ trong phạm vi 45 o , mỗi bên có N /2 cốt treo. Chọn cốt treo là thép 6 φ , đai 2 nhánh có f đ =0,283 cm 2 R sw =175MPa : cường độ chịu cắt của cốt thép AI → 3,28.2.175 46,14773 =N =1,5 Chọn 2 đai, mỗi bên đặt 1 đai. 5. TÍNH TOÁN DẦM D CN2 : a. Sơ đồ tính toán : Dầm D cn2 nằm trên tường trục D, hai đầu liên kết khớp vào cột trục 6-7. 1087,05 3900 Biểu đồ mômen(daN.m) + 2066,75 Biểu đồ lực cắt(daN) - + 2119,75 2119,75 b. Nhịp tính toán : l tt = l 2 = 3,9m. SVTH: NGUYỄN HỒNG VIỄN - LỚP 24X1QNg Trang:10 [...]... NGUYỄN HỒNG VIỄN - LỚP 24X1QNg Trang:11 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP µ% = ĐỀ TÀI: Khối lớp học trường CĐ Kỹ Thuật QNgãi 0,85 x100% = 0,133% > µ min = 0,05% 20 x 27 Dùng2φ14 có diện tích là 3,08cm2 Chiều dày lớp bêtông bảo vệ là 20mm do đó giá trị a thực tế là 20+14/2 = 27mm Qmax Vậy Bêtông đủ khả năng chịu cắt cốt đai chỉ cần đặt theo cấu tạo đặt φ6a150 SVTH: NGUYỄN HỒNG VIỄN - LỚP 24X1QNg Trang:15 ... diện: hd = ĐỀ TÀI: Khối lớp học trường CĐ Kỹ Thuật QNgãi 1 xl d ,(md = 8 ÷ 12) md 1 1 ) x 3,9 = (0,487 ÷ 0,325) m 8 12 Hd = ( ÷ Chọn hd= 30 cm ,bd = 20 cm theo chiều rộng tường c Xác định tải trọng tính toán: Trọng bản thân dầm go : go= γ bt b h n= 2500 0,2 0,3 1,1 =165 daN/m Trọng lượng vữa trát dầm , dày15mm: gv = γ v ∑ lv δ v n = 1600 0,44 0,015 1,3=13,73 daN/m Trọng lượng khối xây trên... tải trọng phân bố, và hai lực tập trung do cốn truyền vào( Tính cho cầu thang tầng 3 có cốn đợi 1 của tầng 4) 1800 300 3900 1800 Biểu đồ mômen(N.m) SVTH: NGUYỄN HỒNG VIỄN - LỚP 24X1QNg Trang:12 ĐỀ TÀI: Khối lớp học trường CĐ Kỹ Thuật QNgãi + 33876 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP - 22244 + 1477,346 22244 Biểu đồ lực cắt(N) b Nhịp tính toán, tiết diện : ltt = ld = 3,3m ,tiết diện: hd = 1 xl d ,(md = 8 ÷ 12) md 1 1 ) x... 27 5,057 µ% = x100% = 0,936% > µ min = 0,05% 20 x 27 AS = Dùng 3φ16 có diện tích là 6,03cm2 Chiều dày lớp bêtông bảo vệ là 20mm do đó giá trị a thực tế là 20+12/2 = 26mm . tới D CT . SVTH: NGUYỄN HỒNG VIỄN - LỚP 24X1QNg Trang:1 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP ĐỀ TÀI: Khối lớp học trường CĐ Kỹ Thuật QNgãi Chọn chiều dày bản thang 0 1 , . Tĩnh tải : SVTH: NGUYỄN HỒNG VIỄN - LỚP 24X1QNg Trang:2 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP ĐỀ TÀI: Khối lớp học trường CĐ Kỹ Thuật QNgãi Trọng lượng Granitô bậc thang,