I SỐ LIỆU TÍNH TỐN Cho mặt dầm sàn sau: 5600 D 5600 C 5600 B A 2100 2100 2100 2100 2100 6300 2100 2100 6300 2100 2100 2100 6300 2100 2100 6300 Hình Sơ đồ mặt sàn Bảng Tổng hợp số liệu tính tốn Cốt thép L1 (m) 2,1 L2 (m) 5,6 Ptc (kN/m2) np 1,3 Bêtông B15 (Mpa) Nhóm CI, AI Rs=225 Cốt đai, cốt xiên (Mpa) Rsw=175 Nhóm CII, AII Rs=280 Rsw=225 Cốt dọc (Mpa) Rb=8,5 Rbt=0,75 γb=1 Các lớp cấu tạo sàn sau: Hình Các lớp cấu tạo sàn Lớp cấu tạo Gạch ceramic Vữa lót Bêtơng Cốt thép Vữa trát Chiều dày δg = 10 mm δv = 25 mm δb = hb mm δv = 20 mm Trọng lượng riêng γ = 20 kN/m3 γ = 18 kN/m3 γ = 25 kN/m3 γ = 18 kN/m3 Hệ số vượt tải n = 1,2 n = 1,2 n = 1,1 n = 1,2 II BẢN SÀN Phân loại sàn Xét tỉ số hai cạnh ô L 5, = = 2, 67 > , nên thuộc loại dầm, làm L1 2,1 việc phương theo cạnh ngắn Chọn sơ kích thước phận sàn Xác định sơ chiều dày sàn: • 1 1 h b = ( ữ )L1 = ( ữ ) ì 2100 = 70 ÷ 60 (mm) 30 35 30 35 Vậy chọn chiều dày sàn hb = 70 mm Xác định sơ kích thước dầm phụ: • 1  1 1 h dp =  ÷ ÷L dp = ữ ữì 5600 = 467 ữ 400 (mm) 12 20   12 14  Vậy chọn hdp = 450 mm 1 2 1 2 b dp = ữ ữh dp = ữ ữì 450 = 113 ÷ 300 (mm) 4 3 4 3 Vậy chọn bdp = 200 mm Xác định sơ kích thước dầm chính: • 1 1  1 h dc = ữ ữL dc = ữ ữì 6300 = 630 ÷ 525 (mm)  10 12   10 12  Vậy chọn hdc = 600 mm 1 2 1 2 b dc =  ÷ ÷h dc = ữ ữì 600 = 150 ữ 400 (mm) 4 3 4 3 Vậy chọn bdc = 300 mm Sơ đồ tính ( Tính theo sơ đồ khớp dẻo ) Cắt theo phương cạnh ngắn dải có chiều rộng b = m, xem dầm liên tục 12 nhịp, gối tựa dầm phụ Đối với nhịp biên: 3 Lob = L1 − bdp = 2100 − × 200 = 1800 mm 2 Đối với nhịp giữa: Lo = L1 − b dp = 2100 − 200 = 1900 mm Độ chênh lệch Lob Lo 5,26% < 10% nên xem nhịp qs=(gs+ps) (kN/m) 1800 1900 1900 1900 1900 Hình Sơ đồ xác định nhịp tính tốn sàn Xác định tải trọng 4.1 Tĩnh tải Xác định trọng lượng thân lớp cấu tạo sàn: g s = ∑ ( n i × γ i × δi ) Kết tính tốn trình bày bảng Bảng Tĩnh tải tác dụng lên sàn Lớp cấu tạo Gạch ceramic Vữa lót Bêtơng cốt thép Vữa trát Trọng lượng riêng γ i (kN/m3) 20 18 25 18 Tổng cộng Chiều dày δi (mm) Hệ số độ tin cậy tải trọng n i Tải tính tốn gs (kN/m2) 10 25 70 20 1,2 1,2 1,1 1,2 0,24 0,54 1,93 0,43 3,14 4.2 Hoạt tải Hoạt tải tính tốn: ps = n p × p tc = × 1,3 = 5, kN/m2 4.3 Tổng tải Tổng tải trọng tác dụng lên sàn ứng với dải có chiều rộng b = m: q s = ( g s + ps ) × b = ( 3,14 + 5, ) × = 8,34 kN/m Xác định nội lực Mômen lớn nhịp biên gối thứ 8,34 × 1,82 M max = ± q s L ob = ± = ±2, 46 kN/m 11 11 Mômen lớn nhịp gối giữa: 8,34 × 1,92 M max = ± q s L2o = ± = ±1,88 kN/m 16 16 2,46 1,88 1,88 1,88 1,88 1,88 1,88 2,46 Hình Biểu đồ mơmen sàn Tính cốt thép Bêtơng có cấp độ bền chịu nén B15: Rb = 8,5 MPa Cốt thép sàn sử dụng loại CI: Rs = 225 Mpa Tiết diện sàn: b × h = 100cm × 7cm Giả thiết a = 1,5 cm ⇒ h o = h b − a = − 1,5 = 5,5 cm Các cơng thức tính: M αm = ≤ α pl = 0,3 γ b R b bh o2 ξ = − − 2α m ; ξ pl =0,37 ξγ R bh As = b b o Rs Kiểm tra hàm lượng cốt thép: A γ R 8,5 µ = 0,05% < µ = s × 100% < µ max = ξ pl b b = 0,37 × × 100% = 1, 4% bh o Rs 225 Kết tính cốt thép tóm tắt bảng Bảng Tính cốt thép cho sàn 1,88 M (kN/m) αm Nhịp biên, gối 2,46 Nhịp giữa, gối 1,88 Tiết diện Chọn cốt thép d a Asc (mm) (mm) (cm2/m) ξ As (cm2/m) µ (%) 0,096 0,101 2,1 0,38 130 2,17 0,073 0,076 1,58 0,29 170 1,66 Cốt thép cấu tạo chọn ∅6a250 cho cốt thép mũ gối biên cốt thép phân bố III DẦM PHỤ Sơ đồ tính Dầm phụ tính theo sơ đồ khớp dẻo, sơ đồ tính dầm liên tục nhịp có gối tựa dầm 3 Đối với nhịp biên: Lob = L − b dc = 5600 − × 300 = 5150 mm 2 Đối với nhịp giữa: Lo = L − b dc = 5600 − 300 = 5300 mm A B C D qd=(gd+pd) (kN/m) 5150 5300 5150 Hình Sơ đồ tính dầm phụ Xác định tải trọng 2.1 Tĩnh tải Trọng lượng thân dầm phụ: g o = 1,1 × γ bt × b dp × ( h dp − h b ) = 1,1× 25 × 0, × ( 0, 45 − 0,07 ) = 2,09 kN/m Tĩnh tải từ sàn truyền vào: g1 = g s × L1 = 3,14 × 2,1 = 6,59 kN/m Tổng tĩnh tải: g d = g o + g1 = 2,09 + 6,59 = 8,68 kN/m 2.2 Hoạt tải Hoạt tải tính tốn từ sàn truyền vào: p d = ps × L1 = 5, × 2,1 = 10,92 kN/m 2.3 Tổng tải Tải trọng tổng cộng: q d = g d + p d = 10,92 + 8,68 = 19,6 kN/m Xác định nội lực 3.1 Tính mơmen p d 10,92 = = 1, 258 => k = 0,216 g d 8,68 Mơmen âm triệt tiêu cách gối tựa đoạn: • x1 = k × Lob = 0, 216 × 5150 = 1112 mm Mô men dương triệt tiêu cách gối tựa đoạn: • + Đối với nhịp biên: x = 0,15 × Lob = 0,15 × 5150 = 772,5 mm + Đối với nhịp giữa: x = 0,15 × L o = 0,15 × 5300 = 795 mm Mômen dương lớn cách gối tựa biên on: ã x = 0, 425 ì L ob = 0, 425 × 5150 = 2190 mm Tung độ tiết diện biểu đồ bao mô men tớnh theo cụng thc sau: ã M = ì q d × L2o (đối với nhịp biên Lo = Lob) Kết tính tốn tóm tắt bảng Tỉ số Bảng Xác định tung độ biểu đồ bao mômen dầm phụ Nhịp Biên Giữa Tiết diện 0,425Lo 0,5Lo 10 Lo (m) 5,15 5,3 q d L2 (kNm) 519,8 550,56 βmax βmin 0,000 0,065 0,090 0,091 0,075 0,020 0,018 0,058 0,0625 0,058 0,018 -0,0715 -0,025 0,0075 0,0043 -0,019 -0,0715 3.2 Tính lực cắt Q A = 0, 4× q d × L ob = 0, 4×19,6×5,15 = 40,37 kN QTB = −0,6× q d × L ob = −0,6×19,6× 5,15 = −60,56 kN Q PB = 0,5× q d × L o = 0,5×19,6× 5,3 = 51,94 kN Mmax (kNm) 33,8 46,8 47,3 39,0 10,4 9,91 31,93 34,41 31,93 9,91 Mmin (kNm) -37,17 -13,76 4,13 2,37 -10,46 -37,17 37,17 37,17 34,41 47,3 60,56 51,94 40,37 47,3 51,94 60,56 40,37 Hình Biểu đồ bao mơmen biểu đồ lực cắt dầm phụ Tính cốt thép Bêtơng có cấp độ bền chịu nén B15: Rb = 8,5 MPa; Rbt = 0,75 Mpa Cốt thép dọc dầm phụ sử dụng loại CII: Rs = 280 Mpa Cốt thép đai dầm phụ sử dụng loại CI: Rsw = 175 Mpa 4.1 Cốt dọc a) Tại tiết diện nhịp Tương ứng với giá trị mơmen dương, cánh chịu nén, tiết diện tính tốn tiết diện chữ T Độ vươn cánh Sf: • 1 × L − b = × ( 5600 − 300 ) = 833 mm ( ) dc 6  1 Sf ≤  × ( L1 − b dp ) = × ( 2100 − 200 ) = 950 mm 2 ' 6 × h f = × 70 = 420 mm   Vậy chọn Sf = 420 mm Chiều rộng cánh: • b 'f = b dp + 2Sf = 200 + × 420 = 1040 mm Xác định vị trí trục trung hịa: • Giả thiết a = 40 mm ⇒ hodp = hdp – a = 450 – 40 = 410 mm h 'f  0,07   ' '  M f = γ b R b b f h f  h odp − ÷ = 8500 × 1,04 × 0,07 ×  0, 41 − ÷ = 232 kNm     Nhận xét: Mmax+ < Mf nên trục trung hịa qua cánh, tính cốt thép theo tiết diện chữ ' nhật b f × h dp = 1040 × 450 mm b) Tại tiết diện gối Tương ứng với giá trị mômen âm, cánh chịu kéo, tính cốt thép theo tiết diện chữ nhật b dp × h dp = 200 × 450 mm Bảng Tính cốt thép dọc cho dầm phụ Tiết diện Nhịp biên (1160×400) Gối (200×400) Nhịp (1160×400) ξ As (mm2) µ (%) Chọn cốt thép Asc Chọn (mm2) 0,032 0,033 427 0,52 3ϕ14 461 37,17 0,13 0,14 348,5 0,42 2ϕ14+1ϕ12 420 34,41 0,023 0,023 298 0,36 2ϕ14 307 M (kNm) αm 47,3 Kiểm tra hàm lượng cốt thép: µ = 0,05% < µ < µ max = ξ pl γ bR b 8,5 = 0,37 × × 100% = 1,12% Rs 280 4.2 Cốt đai Tính cốt đai cho tiết diện bên trái gối có lực cắt lớn Q = 60,56 kN Kiểm tra điều kiện tính tốn: ϕb3 (1 + ϕf + ϕn ) γ b R bt b dp h odp = 0,6 × (1 + + 0) × × 750 × 0, × 0, 41 = 36,9 kN ⇒Q > ϕb3 (1 + ϕf + ϕn ) γ b R bt bh o ⇒ Bêtông không đủ chịu cắt, cần phải tính cốt đai chịu cắt Chọn cốt đai ϕ6 (asw = 28,3 mm2), số nhánh cốt đai n = Xác định bước cốt đai: Q2 60,56 q sw = = = 32,32 kN/m 4,5R bt bdp h odp 4,5 × 750 × 0, × 0, 412 s= R sw na sw 175000× 2× 28,3×10-6 = = 0,306 m = 306 mm q sw 32,32 s max = R bt b dp h odp 750 × 0, × 0, 412 = = 0, 416 m = 416 mm 60,56 Q 1  s ct =  h dp ;150  = { 150;150} mm 3  Vậy chọn stk = 100 mm bố trí đoạn L/4 đoạn đầu dầm  3h dp × 450 = = 337 mm  Đoạn dầm nhịp: s ct =  4 500 mm  Chọn stk = 250 mm bố trí đoạn L/2 dầm IV DẦM CHÍNH Sơ đồ tính Dầm dầm liên tục nhịp tính theo sơ đồ đàn hồi Nhịp tính tốn Lo = 3L1 = 3×2100 = 6300 mm P P P P P P P P G G G G G G G G 6300 6300 6300 6300 Hình Sơ đồ tính dầm Xác định tải trọng 2.1 Tĩnh tải Trọng lượng thân dầm (quy lực tập trung): G o = γ f ,g γ btct b dc (h dc − h b )L1 = 1,1 × 25 × 0,3 × (0,6 − 0,07) × 2,1 = 9,18 kN Từ dầm phụ truyền lên dầm G1 = g d L = 8,68 × 5,6 = 48,61 kN Tổng tĩnh tải tập trung: G = Go + G1 = 9,18 + 48,61 = 57,79 kN 2.2 Hoạt tải Từ dầm phụ truyền lên dầm chính: P = p d L = 10,92 × 5,6 = 61,15 kN Xác định nội lực 3.1 Các trường hợp đặt tải G TT G G A B P G G G G C D P P HT1 P G E P P P P P P P P P P P P HT2 P P HT3 P P P P HT4 HT5 P P HT6 3.2 Xác định tung độ biểu đồ mômen cho trường hợp tải Tung độ biểu đồ momen xác định theo công thức: MG = αGLo = α × 57,79 × 6,3 MP = αPLo = α × 61,15 × 6,3 Bảng Xác định tung độ biểu đồ mômen cho trường hợp tải (kN.m) Tiết diện Gối B Gối C Gối D Sơ đồ α 0,238 0,143 -0,286 0,079 0,111 -0,190 MG 86,65 52,06 -104,12 28,76 40,41 -69,17 40,41 28,76 -104,12 52,06 0,286 0,238 -0,143 -0,127 -0,111 -0,095 Hoạt tải α MP1 110,2 91,69 -55,1 -48,9 -42,76 -36,6 85,52 79,36 -55,1 -36,6 Hoạt tải α -0,048 -0,095 -0,143 0,206 0,222 -0,095 MP2 -18,5 -36,6 -55,1 79,36 85,52 -36,6 -42,76 -48,9 -55,1 91,69 Hoạt tải α -0,321 -0,048 -0,155 Tĩnh tải 10 86,65 -18,5 110,2 Hoạt tải Hoạt tải Hoạt tải MP3 -123,66 α -0,031 -0,063 -0,096 MP4 -11,94 -24,3 -36,98 α 0,036 MP4 -13,86 α -0,190 MP6 -73,196 -18,5 -0,286 -110,2 -0,143 -55,1 0,095 36,6 -59,71 -36,98 -0,131 -50,46 -24,3 -73,19 Trong sơ đồ HT3, HT4, HT5, HT6 bảng tra trị số α số tiết diện, phải tính nội suy theo phương pháp học, tính tốn cho sơ đồ HT3, trường hợp cịn lại tính tốn tương tự thể biểu đồ mơmen cho trường hợp tải bên Sơ đồ HT3 ã on AB 123,66 M = P ì L1 = 61,15 × 2,1 = 128,42 kN.m 123, 66 M = 128, 42 − = 87, kN.m 2×123, 66 M = 128, 42 − = 45,98 kN.m 128,42 Đoạn BC 123,66 18,5 M = 128, 42 − 18,5 − kN.m M = 128, 42 − 18,5 − 128,42 11 2× (123, 66 − 18,5) = 39,81 123, 66 − 18,5 = 74,86 kN.m -11,94 Đoạn CD 59,71 M6 59, 71-18,5 × 2,1 = 32, 24 kN.m 6,3 59, 71-18,5 M = 18,5 + × 4, = 45,97 kN.m 6,3 M = 18,5 + M5 18,5 Đoạn DE 59,71 M7 M8 128,42 M = 128, 42 − M8 = 128, 42 − 2×59, 71 = 88, 61 kN.m 59, 71 = 108,52 kN.m Biểu đồ mômen cho trường hợp tải thể 104,12 104,12 69,17 TT 28,76 40,41 40,41 28,76 52,06 52,06 86,65 86,65 55,1 48,9 42,8 55,1 36,6 HT1 110,2 91,96 85,52 12 79,36 36,6 18,5 18,5 55,1 36,6 36,6 55,1 48,9 42,8 HT2 79,36 91,96 85,52 110,2 123,66 18,5 HT3 87,2 39,81 45,98 32,24 45,97 59,71 74,86 88,61 108,52 110,2 11,94 24,27 36,98 36,98 24,27 11,94 HT4 42,63 42,63 67,03 67,03 32,11 50,46 55,1 33,64 9,13 HT5 4,62 16,82 13,86 9,24 74,86 76,41 73,2 73,2 36,6 36,6 HT6 36,6 79,63 79,63 104,02 104,02 13 3.3 Xác định biểu đồ bao mômen Bảng Bảng tổ hợp mômen Tiết diện Gối B Gối C Gối D Tải M1=MG+MP1 M2=MG+MP2 M3=MG+MP3 M4=MG+MP4 M5=MG+MP5 M6=MG+MP6 Mmax Mmin 196,85 144,02 68,15 15,46 173,85 98,04 74,71 27,79 91,27 61,3 190,67 131,67 196,85 144,02 68,15 15,42 -159,22 -20,14 -2,35 -159,22 108,12 125,93 -227,78 68,57 115,27 -141,1 95,79 83,04 -90,26 19,63 8,3 -177,32 -7,84 40,41 -90,26 108,12 125,93 -227,78 -20,14 -2,35 -105,77 -105,77 -87,67 -179,37 -124,27 -32,57 -32,57 -179,37 -159,22 -159,22 -163,83 -141,1 -154,58 -177,32 -141,1 -177,32 Giá trị Mmax Mmin tiết diện 5,6 với tiết diện 3,4 tiết diện 7,8 với tiết diện 1,2 227,78 179,37 177,32 141,1 90,26 32,57 20,14 2,35 2,35 20,14 15,46 15,46 68,15 68,15 108,12 144,02 125,93 125,93 108,12 144,02 196,85 196,85 Hình Biểu đồ bao mơmen dầm 3.3 Xác định mơmen mép gối Gối B M B,ph mg = 2100 − 150 × (227,78 + 98,04) − 98,04 = 204,51 kNm 2100 14 2100 − 150 × (227,78 + 68,57) − 68,57 = 206,61 kNm 2100 B B,ph Chọn M mg = M mg = 206,61 kNm M B,tr mg = Gối C 2100 − 150 × (179,37 + 83,04) − 83,04 = 160,63 kNm 2100 3.4 Xác định biểu đồ bao lực cắt Dựa vào quan hệ mômen lực cắt M’ = Q = tanα từ suy biểu đồ lực cắt Xét hai tiết diện a b cách đoạn x, chênh lệch mômen hai tiết diện ∆M = Mb − Ma M Cmg = => Lực cắt hai tiết diện Q = ΔM x Khi tính tốn để bố trí cốt thép, ta xét nửa dầm có phần nội lực quy hiểm phần cịn lại bố trí đối xứng Dựa vào biểu đồ mơmen thấy phần nửa dầm bên trái có nội lực lớn Vì tính tốn vẽ lực cắt cho nửa dầm phía bên trái Bảng Xác định tung độ biểu đồ lực cắt trường hợp tải Đoạn A-1 1-2 2-B B-3 3-4 4-C 41,26 -16,47 -74,37 63,27 5,54 -52,18 Hoạt tải QP1 52,47 -8,68 -70,03 2,95 2,92 2,93 Hoạt tải QP2 -8,81 -8,62 -8,81 64,03 6,16 -58,15 Hoạt tải QP3 41,52 -19,63 -80,78 77,84 16,69 -44,46 Hoạt tải QP4 -5,68 -5,87 -6,05 49,53 -11,62 -72,78 Hoạt tải QP5 2,2 2,2 2,2 -10,95 -10,95 -10,95 49,53 -11,61 -72,77 17,43 17,43 17,43 Sơ đồ Tĩnh tải QG Hoạt tải QP6 Từ bảng trên, tổ hợp tĩnh tải với trường hợp hoạt tải Giá trị lớn nhỏ Qmax Qmin Qmax 93,73 -14,27 -72,17 15 141,11 22,97 -34,75 Qmin 32,45 -36,1 -155,15 52,32 -6,08 -124,96 141,11 93,73 22,97 6,08 36,1 124,96 155,15 Hình Biểu đồ bao lực cắt dầm cho nửa dầm bên trái Tính cốt thép Bêtơng có cấp độ bền chịu nén B15: Rb = 8,5 MPa; Rbt = 0,75 Mpa Cốt thép dọc dầm phụ sử dụng loại CII: Rs = 280 Mpa Cốt thép đai dầm phụ sử dụng loại CI: Rsw = 175 Mpa 4.1 Cốt dọc a) Tại tiết diện nhịp Tương ứng với giá trị mơmen dương, cánh chịu nén, tiết diện tính tốn tiết diện chữ T Xác định Sf: • 1  × ( 3L1 ) = × ( × 2100 ) = 1050 mm  1 Sf ≤  × ( L − bdc ) = × ( 5600 − 300 ) = 2650 mm 2 ' 6 × h f = × 70 = 420 mm   Chọn Sf = 420 mm Chiều rộng cánh: • b 'f = b dc + 2Sf = 300 + × 420 = 1140 mm Xác định vị trí trục trung hịa: • Giả thiết anhịp = 50 mm ⇒ ho = hdc – anhịp = 600 – 50 = 550 mm h 'f  0,07   ' '  M f = γ b R b b f h f h o ữ = ì 8500 × 1,14 × 0,07 ×  0,55 − ÷ = 349,32 kNm     16 Nhận xét: M < Mf nên trục trung hòa qua cánh, tính cốt thép theo tiết diện chữ nhật b × h dc = 1140 × 600 mm b) Tại tiết diện gối Tương ứng với giá trị mômen âm, cánh chịu kéo, tính cốt thép theo tiết diện chữ nhật b dc × h dc = 300 × 600 mm Giả thiết agối = 70 mm ⇒ ho = hdc - agối = 600 – 70 = 530 mm Điều kiện hạn chế αm ≤ αR = 0,439 Kiểm tra hàm lượng cốt thép: A 8,5 µ = 0,05% = s ì 100% µ max = 0,65 × × 100% = 1,97% bh o 280 Kết tính cốt thép tóm tắt bảng sau ' f Bảng 11 Tính cốt thép dọc cho dầm Tiết diện Nhịp biên (1140×600) Gối B (300×600) Nhịp (1140×600) Gối C (300×600) M (kNm) αm 196,85 Chọn cốt thép ξ As (mm2) μ (%) Chọn Asc (mm2) 0,067 0,069 1313 0,83 2ϕ22+2ϕ20 1388 206,21 0,288 0,349 1685 1,06 3ϕ22+2ϕ20 1768 125,93 0,043 0,044 838 0,53 2ϕ20+1ϕ18 882 160,63 0,224 0,257 1241 0,78 3ϕ20+2ϕ14 1250 4.2 Cốt ngang a) Cốt đai đoạn cách gối tựa đoạn L Từ biểu đồ bao lực cắt ⇒ Qmax = 155,15 kN Kiểm tra điều kiện tính tốn: • ϕb3 (1 + ϕf + ϕn ) γ b R bt b dc h o = 0,6 × (1 + + 0) × × 750 × 0,3 × 0,53 = 71,55 kN ⇒Q max > ϕb3 (1 + ϕf + ϕn ) γ b R bt bdc h o ⇒ Bêtông không đủ khả chịu cắt, cần phải tính cốt ngang chịu lực cắt Chọn cốt đai ϕ8 (asw = 50.3 mm2), số nhánh cốt đai n = • Q2 155,152 q sw = = = 84,63 kN/m 4,5R bt bdc h o2 4,5 × 750 × 0,3 × 0,532 s= R sw na sw 175000× 2×50,3×10-6 = = 0, 208 m = 208 mm q sw 84, 63 s max R bt b dc h o2 750 × 0,3 × 0,532 = = = 0, 407 m = 407 mm Q 155,15 17 • 1  s ct =  h dc ;500  = { 200;500} mm 3  Vậy chọn stk = 150 mm bố trí đoạn L1 = 2100 mm, đoạn gần gối tựa Kiểm tra: E na 21.104 × 0,503 ϕw1 = + × s × sw = + × × = 1,098 ≤ 1,3 E b b dcs tk 24.103 30 ×15 ϕb1 = − βγ b R b = − 0,01× 1× 8,5 = 0,915 0,3ϕw1ϕb1γ b R b b dc h o = 0,3 × 1,098 × 0,915 × × 8500 × 0,3 × 0,53 = 407,34 kN ⇒Q max < 0,3ϕw1ϕb1γ b R b bh o Vậy dầm không bị phá hoại ứng suất nén Khả chịu cắt bêtơng cốt đai • Qswb = 4ϕb2 (1 + ϕf + ϕn ) γ b R bt bdc h o2q sw = × × (1 + + 0) ×1 × 750 × 0,3 × 0,532 × 84,63 = 206,86 kN ⇒Q max < Qswb Vậy khơng cần tính cốt xiên b) Cốt đai đoạn dầm nhịp 3  s ct =  h dc ;500  = { 450;500} mm 4  Chọn stk = 300 mm 4.3 Cốt treo Lực tập trung dầm phụ truyền lên dầm chính: F = P + G − G o = 61,15 + 57,79 − 9,18 = 109,76 kN Sử dụng cốt treo dạng đai, chọn ϕ8, n = nhánh Số lượng cốt treo cần thiết: h F(1 − s ) 109,76 × (1 − 550 − 450 ) ho ⇒ chọn đai 550 m≥ = × 106 = 5,1 nA sw R sw × 50,3 × 175000 Vậy bố trí bên đai đoạn St = 150mm, khoảng cách giữ cốt treo 50mm Biểu đồ bao vật liệu 5.1 Tính khả chịu lực tiết diện - Tại tiết diện xét, cốt thép bố trí có diện tích A s - Chọn chiều dày lớp bêtơng bảo vệ cốt thép dọc a o,nhịp = 25 mm ao,gối = 40 mm; khoảng cách thông thủy hai thép theo phương chiều cao dầm t = 30 mm - Xác định ath ⇒ hoth = hdp − ath - Tính khả chịu lực theo công thức sau: R s As ξ= ⇒ α m = ξ ( − 0,5ξ ) ⇒ [ M ] = α m γ b R b bh 0th γ b R b bh 0th 18 Kết tính tốn tóm tắt bảng 14 Bảng 12 Tính khả chịu lực dầm Tiết diện Cốt thép As mm2 ath mm hoth mm ξ αm [M] kNm Nhịp biên (1140×600) 2ϕ22+2ϕ20 Cắt 2ϕ22, cịn 2ϕ20 1388,6 628,3 59 35 541 565 0,074 0,032 0,071 0,031 201,36 95,9 Gối B (300×600) 3ϕ22+2ϕ20 Cắt 2ϕ20, cịn 3ϕ22 Cắt 1ϕ22, 2ϕ22 1768,7 1140,4 760,3 69 51 51 531 549 549 0,366 0,288 0,152 0,299 0,247 0,14 214,98 189,8 107 Nhịp (1140×600) 2ϕ20+1ϕ18 Cắt 1ϕ18, cịn 2ϕ20 882,8 628,3 35 35 565 565 0,045 0,032 0,044 0,031 136,1 95,9 Gối C (300×600) 2ϕ22+2ϕ18 Cắt 2ϕ18, cịn 2ϕ22 1269 760.3 71 51 529 549 0,278 0,152 0,239 0,14 170 107 5.2 Xác định tiết diện cắt lý thuyết − Vị trí tiết diện cắt lý thuyết, x, xác định theo tam giác đồng dạng − Lực cắt tiết diện cắt lý thuyết, Q, lấy độ dốc biểu đồ bao mômen Bảng 13 Xác định vị trí lực cắt tiết diện cắt lý thuyết Tiết diện Thanh thép Vị trí điểm cắt lý thuyết 19 x (mm) Q (kN) 95,5 Nhịp biên bên trái Cắt 2ϕ22, 2ϕ20 Nhịp biên bên phải Cắt 2ϕ22, 2ϕ20 Gối B bên trái Gối B bên trái 93,75 434,6 111,6 Cắt 2ϕ20, 3ϕ22 328 115,8 Cắt 1ϕ22, 2ϕ22 1042 115,8 95,5 1080 20 Gối B bên phải Cắt 2ϕ20, 3ϕ22 384 98,9 Gối B bên phải Cắt 1ϕ22, 2ϕ22 1222 98,9 Nhịp bên trái Cắt 1ϕ18, 2ϕ20 129 94,72 Nhịp bên phải Cắt 1ϕ18, 2ϕ20 398 75,45 21 Cắt 2ϕ18, 2ϕ22 107 Gối C bên trái 858,5 84,3 5.3 Xác định đoạn kéo dài W Đoạn kéo dài W xác định theo công thức: 0,8Q − Qs,inc W= + 5d ≥ 20d 2q sw Trong đó: Q - lưc cắt tiết diện cắt lý thuyết, lấy độ dốc biểu đồ bao mômen Qs,inc - khả chịu cắt cốt xiên nằm vùng cắt bớt cốt thép dọc, cốt xiên nằm vùng cắt bớt cốt dọc nên Qs,inc=0; qsw - khả chịu cắt cốt đai tiết diện cắt lý thuyết, Kết tính đoạn W tóm tắt bảng 16 Tiết diện Bảng 14 Xác định đoạn kéo dài W dầm Q qsw Wtính 20d Thanh thép (kN) (kN/m) (mm) (mm) Wchọn (mm) Nhịp biên bên trái Cắt 2ϕ22, 2ϕ20 93,75 117,36 429 440 450 Nhịp biên bên phải Cắt 2ϕ22, 2ϕ20 111,6 117,36 490 440 520 Gối B bên trái Cắt 2ϕ20, 3ϕ22 115,8 117,36 495 400 500 Gối B bên trái Cắt 1ϕ22, 2ϕ22 115,8 117,36 505 440 500 22 Gối B bên phải Cắt 2ϕ20, 3ϕ22 98,9 117,36 347 400 450 Gối B bên phải Cắt 1ϕ22, 2ϕ22 98,9 117,36 447 440 450 Nhịp bên trái Cắt 1ϕ18, 2ϕ20 94,72 117,36 412 360 450 Nhịp bên phải Cắt 1ϕ18, 2ϕ20 75,45 117,36 347 360 430 Gối C bên trái Cắt 2ϕ18, 2ϕ22 84,3 117,36 377 360 390 TÀI LIỆU THAM KHẢO 1) TCVN 5574:2018 Thiết kế kết cấu bê tông bê tông cốt thép 2) Phan Quang Minh (chủ biên), Ngơ Thế Phong, Nguyễn Đình Cống Kết cấu bêtông cốt thép (phần cấu kiện bản) NXB Khoa học kỹ thuật, 2012 3) Nguyễn Đình Cống, Sàn sườn bêtơng tồn khối NXB Xây dựng, 2011 4) Nguyễn Văn Hiệp, Hướng dẫn đồ án môn học bêtông cốt thép sàn sườn tồn khối có dầm NXB ĐH Quốc gia Tp.Hồ Chí Minh 23 24 ... D Sơ đồ α 0,238 0 ,14 3 -0,286 0,079 0 ,11 1 -0 ,19 0 MG 86,65 52,06 -10 4 ,12 28,76 40, 41 -69 ,17 40, 41 28,76 -10 4 ,12 52,06 0,286 0,238 -0 ,14 3 -0 ,12 7 -0 ,11 1 -0,095 Hoạt tải α MP1 11 0,2 91, 69 -55 ,1 -48,9... -14 ,27 -72 ,17 15 14 1 ,11 22,97 -34,75 Qmin 32,45 -36 ,1 -15 5 ,15 52,32 -6,08 -12 4,96 14 1 ,11 93,73 22,97 6,08 36 ,1 124,96 15 5 ,15 Hình Biểu đồ bao lực cắt dầm cho nửa dầm bên trái Tính cốt thép Bêtơng... -20 ,14 -2,35 -15 9,22 10 8 ,12 12 5,93 -227,78 68,57 11 5,27 -14 1 ,1 95,79 83,04 -90,26 19 ,63 8,3 -17 7,32 -7,84 40, 41 -90,26 10 8 ,12 12 5,93 -227,78 -20 ,14 -2,35 -10 5,77 -10 5,77 -87,67 -17 9,37 -12 4,27 -32,57