Bộ Nông nghiệp Phát triển nông thôn viện khoa học thủy lợi sổ tay kỹ thuật thủy lợi phần công trình thủy lợi tập à Đập bê tông bê tông cốt thép à Công trình tháo lũ biên soạn GS TS Ngô Trí Viềng - PGS TS Ngun ChiÕn PGS TS Ngun Ph­¬ng MËu - PGS TS Phạm Ngọc Quý Nhà xuất nông nghiệp Hà Néi - 2004 sỉ tay KTTL * PhÇn - công trình thủy lợi * Tập sổ tay kỹ thuật thủy lợi Thường trực Ban biên tập: GS TSKH Ph¹m Hång Giang, Tr­ëng ban PGS TS Ngun Tn Anh, Phó Trưởng ban ths Nguyễn Bỉnh Thìn, ủy viên PGS TS Lê Minh, ủy viên TS Đinh Vũ Thanh, ủy viên CN Trần Thị Hồng Lan, ủy viên thư ký Lêi giíi thiƯu Lêi Giíi ThiƯu Hµng ngµy, hàng giờ, n-ớc thiếu cho sống, cho phát triển kinh tế x hội Đồng thời, nhiều n-ớc lại gây nhiều tai họa Việt Nam có nguồn n-ớc t-ơng đối dồi nh-ng l-ợng n-ớc phân bố theo thời gian chênh lệch m-a hÇu nh- chØ tËp trung chõng tháng năm Thủy lợi góp phần định vào việc điều hòa nguồn nước, đưa nước đến nơi cần thiết giảm nhẹ mức ngập lụt xảy mưa lũ Vì vậy, thủy lợi kết cấu hạ tầng quan trọng toàn xà hội Đảng Nhà n-ớc ta quan tâm phát triển thủy lợi Nhân dân ta đ dành nhiều công sức xây dựng hệ thống thủy lợi, góp phần không nhỏ vào thắng lợi nghiệp giải phóng dân tộc nh- công đổi gần 20 năm qua Đội ngũ nhà nghiên cứu, chuyên gia, kỹ s-, kỹ thuật viên đ tr-ởng thành nhanh chóng Hàng loạt quy trình, quy phạm, tiêu chuẩn kỹ thuật đ đ-ợc ban hành với nhiều tài liệu tra cứu, tham khảo, sách giáo khoa, đ đ-ợc xuất Trong thời kỳ mới, nghiệp công nghiệp hóa đại hóa đất n-ớc đặt yêu cầu cao cho nhiệm vụ phát triển thủy lợi Nhu cầu n-ớc cho dân sinh, cho sản xuất công nghiệp, nông nghiệp, cho hoạt động dịch vụ, giao thông, cho giữ gìn cải thiện môi sinh, không ngừng tăng lên Mức an toàn phải cao đối phó với lũ lụt Nhiều hệ thống thủy lợi công trình thủy điện với quy mô khác đ-ợc xây dựng n-ớc Công tác quản lý thủy lợi phải đ-ợc tăng c-ờng nhằm phát huy hiệu cao hệ thống đ đ-ợc xây dựng Để góp phần thực nhiệm vụ ấy, đ-ợc đạo Bộ Nông nghiệp Phát triển nông thôn Bộ Khoa học Công nghệ, Viện Khoa học Thủy lợi đ tổ chức, mời Giáo s-, nhà nghiên cứu, chuyªn gia cã kinh nghiƯm tõng lÜnh vùc sổ tay KTTL * Phần - công trình thủy lợi * Tập tham gia biên soạn tập tài liệu tra cứu tham khảo "Sổ tay Kỹ thuật Thủy lợi" gồm phần: - Cơ sở kỹ thuật Thủy lợi - Công trình Thủy lợi - Quản lý khai thác công trình Thủy lợi Mỗi phần gồm số tập Sổ tay phục vụ công việc tra cứu tham khảo kỹ s-, kỹ thuật viên ngành có liên quan đến thủy lợi lập qui hoạch, tiến hành khảo sát, xây dựng (thiết kế, thi công) công trình, quản lý hệ thống Sổ tay hữu ích cho cán giảng dạy nghiªn cøu, nghiªn cøu sinh, häc viªn cao häc, sinh viên đại học, cao đẳng trung học chuyên nghiệp Các tác giả đ cố gắng theo sát quy trình, quy phạm, tiêu chuẩn kỹ thuật hành, thành tựu n-ớc Tuy nhiên, khả điều kiện có hạn nên sổ tay không tránh khỏi khiếm khuyết Chúng mong nhận đ-ợc góp ý bạn đọc để sổ tay đ-ợc hoàn thiện lần xuất sau Xin chân thành cảm ơn Bộ Nông nghiệp Phát triển nông thôn, Bộ Khoa học Công nghệ, quan đồng nghiệp đ nhiệt tình giúp đỡ, tạo điều kiện cho việc biên soạn xuất Thay mặt tập thể tác giả GS TSKH Ph¹m Hång Giang Mơc lơc Mơc lơc Lời nói đầu Mục lục A Đập bê tông bê tông cốt thép 11 Chương Đập bê tông trọng lực 1.1 Phân loại đập yêu cầu thiết kế I Phân loại đập II Các yêu cầu thiết kế đập 1.2 Bố trí đập bê tông trọng lực cụm đầu mối 1.3 Mặt cắt đập bê tông trọng lực I Các yêu cầu tính toán mặt cắt đập II Tính toán mặt cắt đập III Xác định mặt cắt thực tế đập trọng lực 13 1.4 ổn định đập bê tông trọng lực đá I Các lực tác dụng lên đập bê tông trọng lực II Tính toán ổn định đập bê tông ®¸ III TÝnh to¸n ®é bỊn cđa nỊn ®Ëp 1.5 Tính toán độ bền đập bê tông trọng lực I Những vấn đề chung II Xác định ứng suất mép biên đập III Xác định ứng suất thân đập theo phương pháp chia lưới IV Tính toán ứng suất đập theo phương pháp lý thuyết đàn hồi (LTĐH) V Tính toán ứng suất đập vµ nỊn cïng lµm viƯc nh­ mét hƯ thèng nhÊt VI Tính toán ứng suất tập trung quanh đường hầm thân đập 1.6 Xử lý đá đập bê tông trọng lực I Công tác dọn II Phụt vữa gia cố đập trọng lực III Phụt vữa tạo màng chống thấm đập hai bờ 1.7 Một số cấu tạo chi tiết đập bê tông trọng lực đá 1.8 Vật liệu xây dựng đập bê tông trọng lực 27 13 13 15 15 17 17 18 23 27 28 32 32 32 33 36 38 44 46 52 52 54 54 60 64 sỉ tay KTTL * PhÇn - công trình thủy lợi * Tập I Các yêu cầu vật liệu làm đập II Phân vùng thân đập III Vật liệu chế tạo bê tông 1.9 Các loại đập bê tông trọng lực cải tiến I Luận điểm chung II Đập trọng lực khe rỗng III Đập bê tông đầm lăn 64 Chương Đập bê tông bê tông cốt thép mềm 2.1 Đặc điểm địa chất công tác chuẩn bị I Đặc tính đất dính II Đặc tính đất không dính 2.2.Thiết kế đập bê tông mềm, đường viền thấm đập I Các phận đập II Sự hình thành đường viền thấm đập III Lựa chọn lưu lượng xả đập mềm 2.3 Các phận đường viền thấm I Sân trước II Các cừ III Tường, màng chống thấm chân khay sâu IV Đế móng đập 2.4 Tính toán thấm vòng quanh, thấm vai đập bê tông nối tiếp với bờ I Mô tả dòng thấm vòng quanh trụ biên II Tính toán dòng thấm qua đập thấm nước III Đơn giản hóa việc lập đường bo hòa thấm vòng quanh trụ biên IV Lập đường bo hòa quanh trụ biên theo phương pháp F ForkhgâymerTấm đáy tưởng tượng V Các nhận xét bổ sung cách lập đường bo hòa quanh trụ biên 2.5 Cấu tạo đập bố trí nối tiếp hạ lưu I Cấu tạo đập II Bố trí nối tiếp hạ lưu 2.6 Tính toán ổn định đập mềm theo sơ đồ trượt phẳng 79 2.7 ổn định đập với sơ đồ trượt sâu trượt hỗn hợp I Sức chịu tải II Trượt sâu với mặt trượt trụ tròn đồng III Trường hợp không đồng 66 67 68 68 70 74 79 80 81 81 82 84 86 87 87 89 91 92 93 93 95 98 99 100 104 104 105 107 109 109 111 112 Mục lục 2.8 Tính toán ứng suất đáy đập 2.9 Tính toán độ bền thân đập I Luận ®iĨm chung II TÝnh to¸n ®é bỊn cđa ®Ëp theo phương pháp học kết cấu III Tính toán độ bền đập hay phận phương pháp phần tử hữu hạn (PTHH) Chương Đập vòm 3.1 Phân loại điều kiện xây dựng I Đặc điểm đập vòm II Phân loại đập vòm III Điều kiện xây dựng đập vòm 3.2 Phương pháp xác định thông số đập vòm I Xác định bán kính góc tâm vòm II Xác định cao trình đỉnh đập III Bề rộng đập IV Chiều dày thân đập 3.3 Tính toán cường độ đập vòm I Lực tác dụng II Phân tích ổn định đập vòm III Các phương pháp tính toán cường độ đập vòm 3.4 Cấu tạo đập vòm I Dạng đập vòm bình diện mặt cắt đứng II Vẽ đường viền thân đập III Cấu tạo đập vòm Chương Các loại đập tựa 4.1 Phân loại 4.2 Ưu nhược điểm đập tựa I Ưu điểm II Nhược điểm 4.3 Đập to đầu I Hình thức đặc điểm bố trí II Xác định kích thước đập to đầu III Tính toán ổn định cường độ chống trượt IV Cấu tạo đập to đầu 4.4 Đập phẳng 114 115 115 116 121 122 122 122 123 126 129 129 129 130 130 131 131 132 135 146 146 147 148 151 151 152 152 152 153 153 155 160 170 173 sổ tay KTTL * Phần - công trình thủy lợi * Tập I Đặc điểm, hình thức, bố trí kích thước II Tính toán chắn III Tính toán trụ IV Cấu tạo đập phẳng 4.5 Đập liên vòm I Hình thức đặc điểm làm việc II Tính toán chắn nước đập liên vòm III Tính toán trụ IV Cấu tạo đập liên vòm B Công trình tháo lò 173 175 177 189 191 191 193 200 202 205 Chương Những quy định chung 5.1 Phân loại công trình tháo lũ 5.2 Nguyên tắc bố trí công trình tháo lũ 5.3 Lũ thiết kế lũ kiểm tra công trình tháo lũ I Các tiêu chuẩn Việt Nam II Tiêu chuẩn nước khác 207 Chương Công trình tháo lũ thân đập 6.1 Phân loại, điều kiện xây dựng I Phân loại II Điều kiện xây dựng 6.2 Đập tràn tháo lũ I Bố trí đập tràn II Chọn vị trí lỗ tràn lưu lượng đơn vị III Các loại mặt cắt đập tràn IV Khả tháo nước đập tràn V Biện pháp tiêu tính toán tiêu sau đập tràn 6.3 Đập tràn tháo lũ kết hợp xả sâu I Khả tháo nước II Tính toán nối tiếp dòng mặt dòng đáy đập tràn 6.4 Cấu tạo đập tràn I Khe lún khe nhiệt độ II Trụ pin III Bố trí cốt thép trụ pin thân đập IV Cấu tạo sân tiêu 212 207 208 208 208 209 212 212 212 213 213 214 216 221 227 249 249 252 253 253 254 255 255 Môc lục 6.5 Các cống tháo lũ xả sâu I Điều kiện sử dụng, phân loại đặc điểm làm việc II Cống ngầm tháo lũ III Đường ống tháo lũ đặt thân đập 6.6 Tính toán khí thực phận công trình tháo lũ I Một số khái niệm II Thiết kế đường biên công trình theo điều kiện không phát sinh khí hóa III Các giải pháp phòng chống khí thực 257 Chương Công trình tháo lũ thân đập 7.1 Phân loại 7.2 Nguyên tắc bố trí - đặc điểm sử dụng I Nguyên tắc bố trí II Đặc điểm sử dụng 7.3 Đường tràn dọc I Điều kiện sử dụng II Đặc điểm làm việc III Các phận đường tràn IV Khả tháo nước V Tính toán thủy lực tiêu hạ lưu 7.4 Đường tràn ngang I Điều kiện sử dụng II Đặc điểm làm việc III Các phận đường tràn ngang IV Tính toán thủy lực 7.5 Giếng tháo lũ I Điều kiện sử dơng II C¸c bé phËn cđa giÕng th¸o lị III Khả tháo nước IV Chân không biện pháp chống chân không V Thiết kế phận giếng tháo lũ 7.6 Xi phông tháo lũ I Điều kiện sử dụng II Đặc điểm cấu tạo làm việc III Các hình thức xi phông tháo lũ IV Các phận xi phông 275 257 258 261 263 263 264 272 275 276 276 277 277 277 281 281 289 294 318 318 318 319 320 325 325 325 327 330 332 338 338 339 340 343 10 sổ tay KTTL * Phần - công trình thủy lợi * Tập V Nguyên tắc làm việc yếu tố ảnh hưởng đến làm việc xi phông VI Tính toán thủy lực xi phông VII Lưu lượng đơn vị, lưu tốc giới hạn trị số chân không cho phép xi phông 344 348 361 Chương Đường hầm thủy công 8.1 Điều kiện sử dụng, phân loại cách bố trí I Điều kiện sử dụng II Phân loại III Hình thức mặt cắt ngang đường hầm IV Tuyến đường hầm 8.2 Tính toán thủy lực đường hầm I Tính toán thủy lực đường hầm không áp II Tính toán thủy lực đường hầm có áp III Kích thước mặt cắt đường hầm 8.3 Lớp lót đường hầm I Các hình thức lớp lót đường hầm II Lực tác dụng lên lớp lót đường hầm III Tính toán kết cấu lớp lót đường hầm IV Cấu tạo lớp lót đường hầm 8.4 Cấu tạo đường hầm thủy công I Các phận đường hầm tháo dẫn nước II Các hình thức cửa vào III Cao trình cửa vào IV Bố trí cửa van, ống thông khí 364 Tài liệu tham khảo 406 364 364 364 366 367 368 368 373 376 377 377 379 385 399 401 401 401 404 401 66 sæ tay KTTL * Phần - công trình thủy lợi * Tập Độ bền chống mài mòn chống khí thực bê tông Mặt tràn nước đập bê tông chịu tác động mài mòn dòng chảy mang nhiều bùn cát Mặt tràn có dòng chảy lưu tốc cao bị phá hoại khí thực mặt có gồ ghề cục vượt mức cho phép Để nâng cao độ bền chống khí thực chống mài mòn, cần áp dụng bê tông có độ đặc độ bền cao (mác 350) với cốt liệu nhỏ trung bình, với độ gồ ghề bề mặt bé II Phân vùng thân đập Thân đập bê tông thường phân vùng sau (hình 1-36): I Vùng đập phận chịu tác ®éng cđa khÝ qun, nh­ng kh«ng ngËp n­íc; II Vïng đập nằm phạm vi dao động mực nước thượng, hạ lưu, phần đập bị ngập nước thời kỳ phần tràn nước III Vùng vùng tiếp giáp với thường xuyên ngập mực nước IV Vùng thân ®Ëp, giíi h¹n bëi vïng I, II, III a) b) II MNC MNC II III I IV IV III MNHL II Hình 1-36 Phân vùng vật liệu thân đập a) Đập không tràn; b) Đập tràn Bê tông vùng đập phải đạt yêu cầu nêu bảng 1-18 Bảng 1-18 Yêu cầu bê tông vùng Độ bền chịu nén I x Vùng đập II III x x Độ bền chịu kéo x x x Độ không ngấm nước x x Độ giÃn dài giới hạn x x Độ bền chống xâm thực nước x x Độ bền chống mài mòn khí thực dòng chảy có V 15 m/s x Độ toả nhiệt bê tông ninh kết STT Yêu cầu bê tông x x x x IV x x x A - Đập bê tông bê tông cốt thép 67 Chiều dày vùng đập phụ thuộc vào loại đập, cột nước tác dụng, điều kiện khí hậu kích thước phận ®Ëp Th­êng khèng chÕ d ³ 2m Th«ng th­êng thiết kế đập không dùng loại mác bê tông để tránh gây phức tạp việc bố trí thi công Trường hợp đập sử dụng loại mác bê tông cần có luận chứng xác đáng III Vật liệu chế tạo bê tông Xi măng Xi măng vật liệu chủ yếu để chế tạo bê tông thân đập Việc giảm lượng dùng xi măng xây dựng đập vừa có ý nghĩa kinh tế vừa giảm lượng nhiệt toả bê tông ngưng kết, tăng tốc độ thi công hạn chế hình thành khe nứt nhiệt thời kỳ thi công Các biện pháp tiết kiệm xi măng là: - Phân vùng đập để áp dụng loại bê tông có số hiệu thích hợp Việc phân vùng lựa chọn số hiệu bê tông dựa vào kết phân tích ứng suất thân đập (các đường đẳng ứng suất) dẫn phân vùng nêu mục - Triệt để lợi dụng cường độ bê tông thời kỳ cuối Nếu có xác định công trình bắt đầu làm việc sau thời gian dài sau đổ bê tông lấy cường độ bê tông tuổi 60 ngày, 90 ngày để tính toán lượng xi măng cần dùng Theo tài liệu thí nghiệm cường độ bê tông sau 180 ngày tăng 1,13 1,65 lần so với cường ®é sau 28 ngµy - Sư dơng cèt liƯu cã đường kính lớn cho vùng có bê tông khối lớn - Trộn thêm vật liệu thay phần xi măng Các loại vật liệu dùng để pha trộn là: tro hoả sơn, đất đialômic, đá vôi v.v Tỷ lệ thích hợp số hiệu xi măng số hiệu bê tông 2,0 2,5 lần Nếu vượt 2,5 lần nên trộn thêm vật liệu khác, ảnh hưởng đến cường độ bê tông Vì loại vật liệu pha trộn hàm lượng hợp lý cần phải xác định thí nghiệm - Trộn thuốc hóa dẻo vào bê tông Thuốc hóa dẻo có tác dụng làm cho vữa bê tông linh động, dễ đổ, kéo dài thời gian ninh kết ban đầu Nhờ dùng thuốc hóa dẻo, giảm phần lượng nước, nhờ tăng độ chặt tính chống thấm bê tông Loại liều lượng dùng thuốc hóa dẻo cần xác định thí nghiệm Cốt liệu bê tông a Cốt liệu thô (dăm, sỏi) Chỉ tiêu quan trọng cốt liệu thô thành phần, cường độ cấp phối hạt Về thành phần, cần tránh dùng loại đá phân phiến, đá có chứa hoạt chất, dễ bị xâm thực Độ bền đá dùng để xay thành đá dăm đổ bê tông cần phải vượt 2,5 á3 lần cường độ bê tông sử dụng đá vôi; số tương ứng sử dụng loại đá cacbonát - 2,5 lÇn 68 sỉ tay KTTL * PhÇn - công trình thủy lợi * Tập Kích thước hạt đá đổ bê tông không nên vượt 120 mm Để đảm bảo tính không đổi thành phần hạt bê tông, sản xuất đá dăm, đề nghị phân thành nhóm hạt có kích cỡ sau: - Khi Dmax = 80mm, phân thành cỡ 2-10, 10-20, 20-40 40-80 mm; - Khi Dmax = 120 mm, phân thành cỡ 5-10, 10-20, 20-40, 40-80 80-120mm b Cốt liệu mịn (cát) Để chế tạo bê tông thủy công, người ta sử dụng cát thiên nhiên Cát cần phải bao gồm hạt cứng không chứa tạp chất hữu hạt bụi Thành phần hạt cát cần phải nằm giới hạn đường cong cấp phối cho phép Theo độ lớn hạt, cát phân thành nhóm: hạt thô với mô đun độ lớn 3,5 2,8; hạt trung với mô đun độ lớn 2,8 2,2 hạt mịn tương ứng với 2,2 1,8 Việc sử dụng cát hạt nhỏ cần phải luận chứng Khi sử dụng cốt liệu thô, cốt liệu mịn xay từ mỏ đá, tuyệt đối không dùng loại đá có chứa silic vô định hình, yếu tố tác dụng với xi măng gây phản ứng hóa học làm trương nở thể tích bê tông, làm cho bê tông nứt nẻ khắc phục 1.9 Các loại đập bê tông trọng lực cải tiến I Luận điểm chung Đập bê tông trọng lực khối lớn có nhiều ưu điểm như: đơn giản kết cấu điều kiện xây dựng; cho phép tháo lưu lượng lị lín thêi gian thi c«ng cịng nh­ khai thác; làm việc an toàn với điều kiện khí hậu, chiều cao Bên cạnh đó, đập bê tông khối lớn có nhược điểm, là: - Cã thĨ tÝch lín, sư dơng nhiỊu vËt liƯu, có vật liệu xi măng, dẫn đến giá thành cao so với kiểu đập khác; - Sử dụng không hết khả chịu lực vật liệu bê tông, đặc biệt đập không cao (H < 100m); - Các biến dạng nhiệt lún làm tính toàn khối thân đập; - Bê tông toả nhiệt nhiều thời gian ninh kết làm hạn chế tốc độ thi công Những nhược điểm đặt cần thiết phải tìm kiếm biện pháp cải tiến đập bê tông trọng lực khối lớn Cho đến nay, thành tựu đạt từ cải tiến theo hướng Làm nhẹ bớt mặt cắt đập a Làm giảm áp lực thấm đẩy ng-ợc lên đáy đập - Đập trọng lực khe rỗng (hình 1-37) - Đập có khoét lỗ lớn gần (hình 1-38) 69 A - Đập bê tông bê tông cốt thép a) 784,0 H2 z 3,8 b2 721,0 17,6 05 710,0 710,4 d0 e d b0 0,7 b1 1: b) 736 0,6 H1 1: H 781,0 15,3 13,5 55,55 b Hình 1-37 Đập trọng lực khe rỗng a) Cắt ngang; b) Mặt Hình 1-38 Đập có lỗ lớn (đập Grosser Mulđorpherdee - áo) Các giải pháp góp phần làm cho bê tông toả nhiệt dễ Ngoài ra, lỗ lớn kết hợp làm hành lang lại kiểm tra, vữa xử lý nền, hay làm gian máy trạm thủy điện (ở đập lớn) c Thay bê tông thân đập loại vật liệu khác rẻ Vật liệu thay thường khai thác chỗ: cát, sỏi, đá cuội Những vật liệu thường chất đầy lỗ lớn thân đập b) 304 282 c) 2,2 Các néo có tác dụng: - Loại trừ ứng suất kéo xảy mặt thượng lưu đập hồ đầy nước; - Tăng ổn định chống trượt cho đập, nhờ kết cấu găm chặt đập vào Kinh nghiệm giới xây dựng đập cã neo thÐp øng st tr­íc cho thÊy h×nh thøc có hiệu đập cao 50 - 60m Khối lượng bê tông tiết kiệm đến 30 - 40% so với đập không neo; giá thành toàn đập giảm 10 - 20% so với đập trọng lực thông thường tương ứng a) 303 8,2 b Đặt néo có ứng suất tr-ớc mặt th-ợng l-u đập (hình 1-39) 2,2 Hình 1-39 Đập có neo ứng suất trước (đập Olt na Leirige Scôtlen) 70 sổ tay KTTL * Phần - công trình thủy lợi * Tập 2 Hạn chế lượng dùng xi măng cải tiến phương pháp đổ bê tông a Hạn chế l-ợng dùng xi măng Các biện pháp đ nêu mục 1.8 Biện pháp có tác dụng tiết kiệm phần tiền mua xi măng quan trọng giảm mức độ toả nhiệt khối bê tông thời gian thi công, nhờ tăng kích thước khối đổ, tăng tốc độ thi công hạn chế hình thành khe nứt nhiệt b Cải tiến ph-ơng pháp đổ bê tông Phương pháp truyền thống để đổ bê tông thân đập khối lớn sử dụng phễu để đổ đầm rung bề mặt để đầm bê tông khoảnh đ quy định Phương pháp có hạn chế phải giới hạn diện tích khoảnh đổ để tránh phát sinh khe lạnh trình đổ bê tông, dẫn đến làm giảm tốc độ thi công, tăng khối lượng xử lý tiếp giáp khối Nhằm khắc phục tình trạng này, thời gian gần giới đ áp dụng phương pháp cải tiến để đổ bê tông thân đập, công nghệ đổ bê tông đầm lăn (RCC) Với phương pháp này, việc đổ đầm bê tông tiến hành đắp đập đất đầm nén Vữa bê tông rải mặt khoảnh đổ thùng rải chuyên dụng Sau rải, vữa bê tông nén chặt máy đầm lăn (Roller) Theo phương pháp đạt tốc độ thi công cao, nhiên đòi hỏi phối hợp nhịp nhàng khâu công tác trình độ cao tổ chức thi công Sau trình bày số dạng đập cải tiến cã nhiỊu triĨn väng ¸p dơng ë ViƯt Nam II Đập trọng lực khe rỗng Đặc điểm cấu tạo Thân đập gồm đoạn làm việc độc lập Mặt tiếp giáp đoạn có khoét khe rỗng (phần bên mặt cắt, kéo xuống đến mặt nền) Nhờ cấu tạo nên đập có ưu điểm: - áp lực đẩy ngược lên đế đập nhỏ nên tổng thể tích bê tông yêu cầu giảm nhiều so với đập trọng lực đặc Thường thể tích giảm 10 - 20% lớn hơn; - Dễ dàng cho việc bố trí biện pháp toả nhiệt thi công - Tiện lợi công tác kiểm tra, sửa chữa đoạn đập; - ứng suất thân đập khe rỗng phân bố tương đối đập trọng lực đặc nên tận dụng khả chịu lực vật liệu bê tông nhiều Các kích thước mặt cắt đập khe rỗng: tỷ lệ khe rỗng với chiều rộng đoạn đập 2S thường lấy khoảng từ 0,2 0,4, tỷ số vượt 0,4 đập khe rỗng trở B thành đập trụ chống 71 A - Đập bê tông bê tông cốt thép Chiều rộng đoạn đập B thiết kế định tình hình địa chất nền, cường độ trộn đổ bê tông phụ thuộc vào việc bố trí khoang đập tràn (nếu đập khe rỗng cho tràn nước) Chiều dày S1 đầu thượng lưu đập phải đủ lớn để bố trí đường hầm thân đập, để thỏa mn yêu cầu đặc biệt chống thấm cho đoạn đầu đập, tránh tượng ứng suất tập trung, thường S1 (0,08 0,12)H, H cột nước thượng lưu, trị số S1 không nhỏ 3m, không bố trí loại đường hầm thân đập Chiều dày S1 đoạn hạ lưu đập lấy nhỏ hơn, thường từ 5m Các góc vát khe rỗng nên lấy nhỏ 450 để tránh ứng suất tập trung Việc xác định mặt cắt đập cần thông qua tính toán so sánh theo yêu cầu ổn định, cường độ kinh tế để chọn độ dốc mái thượng lưu hạ lưu đập đập trọng lực đặc ) m1 ' m1 C x O D tg y th B B1 tt Tt Th T t Hình 1-40 Mặt cắt tính toán ứng suất đập khe rỗng Các trị số Tt, Th, F, I xác định theo công thức: Tt = T - Th Th = B t - t + B1t g + 2(B1t h t g + Bt t T ) h t 2F [( ' m2 Tt - khoảng cách từ trọng tâm mặt cắt đến biên thượng lưu đập; Th - khoảng cách từ trọng tâm mặt cắt đến biên hạ lưu đập; tt - chiều dài đoạn đập thượng lưu; th - chiều dài đoạn đập hạ lưu; tg - chiều dài đoạn khe rỗng; T = tt + th + tg; t = tg + th; B - chiÒu rộng đoạn đập khe rỗng; B1 - chiều rộng đoạn đập chỗ có khe rỗng; F - diện tích mặt cắt ngang đập (cắt theo mặt phẳng nằm ngang); I - mô men quán tính mặt cắt ngang m2 Tính toán đập trọng lực khe rỗng Do đặc điểm nên tính toán kiểm tra ổn định ứng suất đập trọng lực khe rỗng tính cho 1m dài mà phải tính cho đoạn đập có chiều rộng B Việc tính toán kiểm tra ổn định đập khe rỗng giống đập trọng lực đặc đ nêu phần Trong phần này, đề cập đến tính toán ứng suất đập khe rỗng Hình 1-40 biểu thị sơ đồ mặt cắt tính toán ứng suất đập trọng lực khe rỗng Các ký hiệu: ] 72 sổ tay KTTL * Phần - công trình thủy lợi * Tập F = B(t t + t h ) + B1 t g ( ) t ỉ I= Bt + B.t 3B1t + B.t t ç Tt - t ÷ + h t g 12 2ø è t tg ỉ ỉ + B.t h ỗ Th - h ữ + B1.tgỗ Th - t h - ÷ 2ø 2ø è è a Tính toán ứng suất sy sy thân đập khe rỗng giả thiết phân bố theo quy luật ®­êng th¼ng, tøc sy = a + b.x (x lÊy gốc xuất phát từ mái hạ lưu đập trọng lực đặc), đó: P M Th F I M b= I SP - tổng lực thẳng đứng tác dụng kể từ mặt cắt tính toán trở lên; a= SM - tổng mô men lực tác dụng trọng tâm mặt cắt; ứng suất sy số điểm đặc biệt sau: Tại mép thượng lưu đập: sy = a + b.T Tại mép hạ lưu đập: sy = a Tại mép đầu đoạn khe rỗng thượng lưu, tức điểm C s y = a + b (th + tg) = a + b.t c Tại mép cuối đoạn khe rỗng phía hạ lưu, tức điểm D: s y = a + b.th D b ứng suất cắt t Tại mép biên hạ lưu: t = (sy - g.y).m2 Tại mép biên thượng lưu: t = (g.y - sy).m1 y, y chiều sâu nước thượng, hạ lưu tính đến mặt cắt tính toán ứng suất t thân đập khe rỗng phân bố theo quy luật bậc sau: Tại đoạn đầu đập phía thượng lưu: tt = a1t + b1x + c1x2; Tại đoạn đập (đoạn có khe rỗng): tg = a1g + b1x + c1x2; Tại đoạn đầu đập phía hạ lưu: th = a1h + b1x + c1x2 Khi t×m t điểm đoạn thân đập, cần phải xác định hệ số a1t, a1g, a1h, b1 c1 tr­íc, sau ®ã tïy theo täa ®é x ë điểm, xác định trị số t điểm Để xác định hệ số trên, phải tiến hành giải phương trình sau đây: 73 A - Đập bê tông bê tông cốt thép a1h = t” B1(a1g + b1th + c1 t h ) - B(a1h + b1th + c1 t h ) + (B - B1)m2’.syD = 2 2 B(a1t + b1t + c1 t ) - B1(a1g + b1t + c1 t ) + (B - B1)m1’.syc = a1t + b1t + c1t2 = t’ ( ) ( B B éB Ba1h t h + Bt a1g.t g + Ba1t.t t ) + b1 ê t + t - t + T - t h h 2 ë2 ( ) ( )ù + ú û ) B B éB ù + c1 ê t + t - t + T - t ú = -Q, h h 3 ë3 ỷ đó: Q tổng lực nằm ngang tác dụng lên mặt cắt, t, t, syc syD đ xác định theo công thức trên, liên hệ phương trình tìm a1t, a1g, a1h, b1 c1 mặt cắt tính toán c ứng suất sx ứng suất sx biên hạ lưu: sx” = (sy” = g.y”) m + g.y” = t.m2 + g.y ứng suất sx thiên thượng l­u: sx’ = g.y’ = (g.y’ = sy - sy’) m = g.y’ - t’.m1 øng suÊt sx đoạn thân đập, phân bố theo quy luật đường cong bậc 3, ta có: Tại đoạn đầu ®Ëp th­ỵng l­u: sx = a2t + b2tx + c2x2 + d2x3; Tại đoạn (đoạn có khe rỗng) sx = a2g + b2gx + c2x2 + d2x3; Tại đoạn đầu đập hạ lưu: sx = a2h + b2hx + c2x2 + d2x3 Muốn tìm sx điểm thân đập, cần phải biết hệ số: a2t, b2t, a2g, b2g, a2h, b2h, c2 d2; Khi xác định hệ số này, cần giải phương trình sau: a1h = sx” a2g = B B æ da db1 dc1 ÷+ + th .y" + ỗ t h 1h + t h ç dy B1 B1 è dy dy ÷ ứ da ổ db dc + ỗ a1g.m - t h 1g - t - t ữ h h ỗ dy dy dy ÷ è ø a2t = g.y’ + a1t.m2 - t(m2 + m1) - T b2h = da1h + b1.m dy da1t db1 dc1 - T - T dy dy dy 74 sæ tay KTTL * Phần - công trình thủy lợi * Tập b2g = da 1g + b1.m2 dy da b2t = 1t + b1.m2 dy db c2 = + c1.m dy dc1 d2 = dy Trong tÝnh to¸n, chuyển dạng vi phân thành sai phân: da1h Δa1h db t Δb t dc t Dc t da 1g Δa 1g da1ht Δa1t » , » , » , » , » dy Δy dy Δy dy Dy dy y dy y Sau tìm trị số phương pháp đ trình bày phần tính toán ứng suất đập trọng lực đặc Do khối lượng tính toán sx nhiều, tính cho đập thấp giai đoạn thiết kế sơ bộ, cã thĨ tÝnh sx theo quy lt ph©n bè bËc nhÊt sx.Bx = a2 + b2.x, ®ã: a2 = sx”.B; σ '.B - σ x".B b2 = x ; T Bx - chiều rộng đoạn đập điểm có tọa độ x, đầu thượng, hạ lưu ®Ëp Bx = B (xem h×nh 1-40) Chó ý tất bước tính toán để tìm sy, t sx, gốc tọa độ trục x xuất phát từ mép biên hạ lưu mặt cắt Sau tìm xong sy, t, sx điểm thân đập, tiến hành xác định ứng suất N1, N2 giống đập trọng lực vẽ đường đẳng ứng suất quỹ đạo ứng suất Trên phương pháp xác định loại ứng suất trung bình, chưa xét đến ứng suất tập trung cục ứng suất tập trung cục quanh đường hầm, lỗ khoét thân đập tham khảo cách tính toán mơc 1.5 øng st tËp trung cơc bé t¹i đầu thượng, hạ lưu tham khảo tài liệu "Tính toán thiết kế đập trọng lực" Phan Gia Tranh, Nhà xuất Công nghiệp Trung Quốc 1965, tiến hành xác định theo thí nghiệm quang đàn hồi III Đập bê tông đầm lăn Bố trí đập Đập bê tông đầm lăn bố trí đoạn tràn nước không tràn nước tuyến 75 A - Đập bê tông bê tông cốt thép Đoạn tràn nước nên bố trí lòng sông để giảm thiểu ảnh hưởng đến tình hình dòng chảy hạ lưu Về hình thức tràn, nên ưu tiên xem xét phương án tràn hở, làm việc tự động (không có cửa van) để giảm nhỏ khối lượng phận công trình phải thi công bê tông thường Trường hợp tuyến đập ngắn, không đủ để bố trí tràn tự xét đến phương án tràn có cửa van Khi đầu mối có bố trí nhà máy thủy điện nên chọn loại đặt sau đập để tránh ảnh hưởng nhiều đến tiến trình thi công đập bê tông đầm lăn Về dẫn dòng thi công, xem xét phương án đường hầm, kênh tháo hay lỗ tháo thân đập Phương án dẫn dòng qua đập thi công có nhiều hạn chế Khi sử dụng lỗ tháo thân đập để dẫn dòng, cần dự kiến trước thời gian biện pháp thi công bịt lỗ Mặt cắt đập Một nguyên tắc quan trọng bố trí mặt cắt đập bê tông đầm lăn phải đơn giản hóa để tiện cho thi công Theo nguyên tắc này, nên cố gắng giảm bớt số hành lang, lỗ khoét thân đập Khi đập cao không 45m, thường bố trí tầng hành lang sát Hành lang vừa để thi công khoan vữa, lại kiểm tra, vừa nơi tập trung nước thấm từ thân đập nền, bố trí dây dẫn nối với thiết bị quan trắc Đối với đập không tràn, bề rộng đỉnh đập thường chọn b 5m để dễ bố trí thi công đầm lăn Đối với đập tràn, mặt tràn làm dạng bậc thang để kết hợp tiêu hạ lưu Các bậc thường làm bê tông đúc sẵn, kết hợp làm cốp pha đổ khối bê tông đầm lăn thân đập Đối với đập cao, kích thước cách bố trí bậc tràn cần kiểm chứng thí nghiệm mô hình thủy lực Bố trí vật liệu thân đập 378,2 a) b) 378,0 365,3 341,0 355,0 RCC 300,0 RCC 257,0 RCC RCC 190,0 196,0 CVC 229,0 RCC 270,0 : 0,25 275,0 0,7 RCC 1: 287,0 270,0 250,0 240,0 RCC 218,0 CVC H×nh 1-40 Đập trọng lực bê tông đầm lăn Long Than (Trung Quốc) a) Mặt cắt đập tràn; b) Mặt cắt đập không tràn RCC - bê tông đầm lăn; CVC - bê tông đầm lăn biến thái 76 sổ tay KTTL * Phần - công trình thủy lợi * Tập Nguyên tắc bố trí vật liệu thân đập bê tông đầm lăn phải hạn chế sử dụng bê tông thường, có phân vùng để tận dụng khả làm việc vật liệu, không dùng nhiều mác vật liệu đập (số loại mác thường không 4) Sơ đồ bố trí vật liệu thân đập sau: - Lớp sát (có chiều dày không 1m): dùng bê tông thường, bê tông đầm lăn cấp phối (RCC2) biến thái RCC2 loại bê tông đầm lăn mà cốt liệu thô gồm nhóm: hạt nhỏ có d = 20mm hạt vừa có d = 20 40mm RCC biến thái loại bê tông mà sau rải vật liệu RCC, người ta trộn thêm vào tỷ lệ vữa định đầm chặt; thành phần vữa trộn thêm có phụ gia làm tăng cường độ hay tính chống thấm, tùy theo yêu cầu vùng vùng sát vai đập, dùng RCC2 biến thái để tăng cường độ khả chống nứt thân đập có co gin so với đ ổn định Đối với đập cao, thành phần RCC biến thái cần xác định thông qua thí nghiệm - Mặt thượng lưu: bố trí lớp bê tông chống thấm Yêu cầu mác chống thấm bê tông phụ thuộc vào cột nước tác dụng, thường lấy nh­ sau: Cét n­íc t¸c dơng H(m) < 30 30 ¸ 70 70 ¸ 150 M¸c chèng thÊm cđa bª tông B-4 B-6 B-8 Ngoài ra, bê tông vùng mực nước chết hồ, hay bê tông lớp sát yêu cầu mác chống thấm B-8 Mặt thượng lưu cấu tạo RCC2 biến thái Tỷ lệ phụ gia cần xác định theo mác chống thấm yêu cầu đập cao phải thông qua thí nghiệm để xác định Chiều dày lớp bê tông chống thấm mặt thượng lưu xác định sau: d= y , J cp (1-66) ®ã: y - cét n­íc tÝnh toán (từ mực nước dâng bình thường đến cao trình ®iĨm xÐt) Jcp - gradien cho phÐp cđa vËt liƯu chống thấm, lấy Jcp = 12 20 Ngoài ra, chiều dày d phải thỏa mn điều kiện thi công, cấu tạo - Hành lang thân đập: mặt cắt hành lang tạo cách đổ bê tông thường, bê tông lắp ghép Bên lớp áo bọc bê tông đầm lăn cấp phối biến thái Chiều dày lớp thường không 1m - Mặt đập tràn: trường hợp không dùng dầm bê tông đúc sẵn để tạo bậc mặt đập tràn tạo RCC2 biến thái Bê tông mặt tràn cần thỏa mn yêu cầu chống mài mòn, chống khí thực A - Đập bê tông bê tông cốt thép 77 - Phần mặt cắt đập: dùng RCC3, tức bê tông đầm lăn mà cốt liệu thô gồm đủ nhóm: hạt nhỏ, hạt vừa hạt to vùng nên dùng loại mác bê tông Khớp nối đập bê tông đầm lăn, khớp nối ngang võa lµ khíp lón võa lµ khe co gi∙n nhiƯt Với đập đá, khoảng cách khớp nối ngang thường khoảng 30m, lấy đến 40m có luận xác đáng (thông qua tính toán ứng suất nhiệt) Thiết bị ngăn nước khớp nối đặt gần mặt thượng lưu, lớp bê tông chống thấm Nó thường gồm đồng phía trước nhựa tổng hợp phía sau Đối với hành lang dọc đập cắt qua khớp nối thiết bị chống thấm bọc vòng quanh hành lang gồm lớp, đặt vùng RCC2 biến thái Phần khe phía sau thiết bị ngăn nước tạo thành phương pháp cắt hay khoan thành hàng lỗ sau lớp rải RCC, sau lấp đầy khoảng hở cát hay gỗ tẩm nhựa đường tiến hành đầm chặt Chú ý rằng, khớp nối chèn gỗ chiều cao chèn phải nhỏ chiều dày lớp sau đầm chặt Thiết bị thoát nước thân đập Thiết bị thoát nước thân đập hàng lỗ khoan ống xốp đặt sau lớp bê tông chống thấm, nối với hành lang tập trung nước Khoảng cách lỗ 3m; đường kính lỗ d = 76 102mm Tính toán ổn định đập Việc tính toán ổn định tiến hành tương tự đập bê tông thường (công thức 1-18 1-21) Về mặt trượt tính toán, mặt cắt sát nền, phải xét đến mặt trượt qua thân đập, vị trí giảm yếu, đặc biệt mặt phân cách tầng đổ bê tông Đối với đập cao, đặc trưng chống cắt (tgj, c) mặt phân tầng thi công cần xác định thí nghiệm Đối với đập vừa thấp, trị số tgj c tham khảo công trình tương tự Theo tài liệu [24], thiết kÕ s¬ bé th­êng lÊy tgj =1; c=5%Rn TÝnh toán độ bền đập bê tông đầm lăn Nguyên tắc phương pháp tính toán độ bền đập loại không khác với đập bê tông thường đ trình bày mục 1.5 Điều cần lưu ý bê tông đầm lăn ninh kết chậm nên kiểm tra bền cần tận dụng cường độ bê tông tuổi 90 ngày, 120 ngày cao Muốn vạch tiến độ thi công cần đảm bảo để đập thực bắt đầu làm việc thời gian tương ứng Theo thống kê đập đ xây dựng Trung Quốc, cường độ bê tông tuổi xác định theo (1-65), Kt=1,5 ứng với t= 90 ngày; Kt=1,8 ứng với t= 180 ngày Vật liệu bê tông đầm lăn Đặc điểm vật liệu bê tông đầm lăn sử dụng hạn chế lượng xi măng thêm vào tỷ lệ phụ gia khoáng hoạt tính định Các loại phụ gia khoáng hoạt tính cã thĨ nghiªn cøu sư dơng (tïy theo ngn cung cấp vùng) là: pudơlan, tro bay, x lò cao Ø 78 sỉ tay KTTL * PhÇn - công trình thủy lợi * Tập Yêu cầu loại phụ gia là: - Tổng lượng (SiO2 + Al2O3 + FeO2) > 70%; - Hàm lượng SO3 < 4%; - Độ ẩm < 3%; - Lượng nung < 10%; - ChØ sè ho¹t tÝnh 28 ngày > 75%; - Độ mịn: lượng dư sàng 0,08 mm: < 15% Khi thiÕt kÕ cÊp phèi bª tông, cần dựa vào loại xi măng, phụ gia cốt liệu cụ thể để thí nghiệm xác định thành phần hợp lý Cần lưu ý thời gian ninh kết bê tông đầm lăn dài so với bê tông thường nên thí nghiệm, số lượng mẫu nhóm cần lấy nhiều để xác định thỏa đáng quan hệ R ~ t làm kiểm tra điều kiện bền đập Ngoài ra, sử dụng phụ gia khoáng hoạt tính cần lưu ý điểm sau: - Phụ gia làm chậm đông kết, cứng hóa bê tông nên việc hoàn thiện bề mặt cần thực chậm để tránh trường hợp bê tông bị tiết nước - Cường độ chống thấm giai đoạn đầu đông kết bê tông có phụ gia thấp (mặc dù cường độ chống thấm cuối lại cao so với bê tông thường), nên bê tông có phụ gia cần bảo dưỡng dài ngày - Kho¸ng phơ gia cã thĨ nghiỊn chung, trén víi xi măng theo tỷ lệ thích hợp trước đưa sư dơng, h¹n chÕ viƯc trén trùc tiÕp Cã thĨ pha thêm phụ gia trơ (bột đá nghiền mịn) độ mịn phải cao, phải thông qua thí nghiệm để xác định liều lượng thích hợp ứng với vùng loại mác bê tông - Việc xác định kích thước lớn khối đổ đảm bảo bê tông không bị nứt nẻ ứng suất nhiệt cần kiểm tra thí nghiệm trường Tỷ lệ lượng vật liệu trộn vào vật liệu dính kết phần vỏ mặt cắt (dùng RCC2) không nên vượt 55% tổng lượng vật liệu dính kết; phần thân đập (dùng RCC3), tỷ lệ nói không vượt 65% (trong khoảng 55 65%) Cấp phối bê tông đầm lăn thí nghiệm xác định, song tổng lượng vật liệu N nên nhỏ 0,7; N- lượng dính kết không thấp 130kg/m3; tỷ lệ C+F nước; C- lượng ximăng; F- lượng phụ gia khoáng hoạt tính Trong bê tông đầm lăn nên dùng lượng định dung dịch giảm nước làm chậm đông kết Phẩm chất liều dùng phụ gia cần thông qua thí nghiệm để xác định Thiết kế đo đạc giám sát khống chế an toàn đập Hạng mục quan trắc đập bê tông đầm lăn gồm: - Quan trắc áp lực thấm thân đập; - Quan trắc ứng suất biến dạng thân đập; - Quan trắc nhiệt độ thân đập; - Quan trắc chuyển vị thân đập (theo phương: thẳng đứng, nằm ngang từ thượng lưu hạ lưu phương dọc trục đập) A - Đập bê tông bê tông cốt thép 79 Tài liệu tham khảo chương 1) TCXDVN 285-2002- Công trình thủy lợi Các quy định chủ yếu thiết kế NXB Xây dựng, Hà nội, 2002 2) 14TCN56-68 Thiết kế đập bê tông bê tông cốt thép Tiêu chuẩn thiết kế Bộ Thủy lợi, 1988 3) QPTLC8-76 Quy phạm tính toán thủy lực đập tràn Bộ Thủy lợi, 1977 80 sổ tay KTTL * Phần - công trình thủy lợi * Tập Chương Đập bê tông trọng lực 13 1.1 Phân loại đập yêu cầu thiết kế 13 I Phân loại đập II Các yêu cầu thiết kế đập 13 15 1.2 Bố trí đập bê tông trọng lực cụm đầu mối 15 1.3 Mặt cắt đập bê tông trọng lực 17 I Các yêu cầu tính toán mặt cắt đập II Tính toán mặt cắt đập III Xác định mặt cắt thực tế ®Ëp träng lùc 17 18 23 1.4 ỉn ®Þnh cđa đập bê tông trọng lực đá 27 I Các lực tác dụng lên đập bê tông trọng lực II Tính toán ổn định đập bê tông đá III Tính toán độ bền đập 27 28 32 1.5 Tính toán độ bền đập bê tông trọng lực 32 I Những vấn đề chung II Xác định ứng suất mép biên đập III Xác định ứng suất thân đập theo phương pháp chia lưới IV Tính toán ứng suất đập theo phương pháp lý thuyết đàn hồi (LTĐH) V Tính toán ứng suất đập làm việc nh­ mét hƯ thèng nhÊt VI TÝnh to¸n øng st tập trung quanh đường hầm thân đập 32 33 36 38 44 46 1.6 Xử lý đá đập bê tông trọng lực 52 I Công tác dọn II Phụt vữa gia cố đập trọng lực III Phụt vữa tạo màng chống thấm đập vµ hai bê 52 54 54 1.7 Mét sè CÊu tạo chi tiết đập bê tông trọng lực đá 60 1.8 Vật liệu xây dựng đập bê tông trọng lực 64 I Các yêu cầu vật liệu làm đập II Phân vùng thân đập III Vật liệu chế tạo bê tông 64 66 67 1.9 Các loại đập bê tông trọng lực cải tiến 68 I Luận điểm chung II Đập trọng lực khe rỗng III Đập bê tông đầm lăn 68 70 74 ... Đập phẳng 11 4 11 5 11 5 11 6 12 1 12 2 12 2 12 2 12 3 12 6 12 9 12 9 12 9 13 0 13 0 13 1 13 1 1 32 13 5 14 6 14 6 14 7 14 8 15 1 15 1 1 52 1 52 1 52 15 3 15 3 15 5 16 0 17 0 17 3 sæ tay KTTL * Phần - công trình thủy lợi * Tập... 1, 2r 1, 6r - 3 ,27 - 5 ,18 - 6, 12 - 5, 72 - 3,77 - 2, 43 - 0,45 1, 04 7,0 7,0 7,0 0 - 1, 51 - 2, 20 - 2, 65 - 3 ,18 - 2, 17 - 1, 40 0 ,10 0,45 1, 95 2, 68 1, 50 0 - 1, 10 - 1, 74 - 2, 17 - 2, 49 - 1, 67 - 1, 08 0 ,26 ... 1 ,29 2, 20 1, 04 0 - 0,78 - 1 ,27 - 1, 62 - 1, 61 - 1, 11 - 0,44 0,33 0, 52 0, 71 1,67 1, 56 0 - 0,68 - 1, 07 - 1 ,29 - 1, 13 - 0,75 - 0 ,14 0 ,28 0,45 0, 42 1, 36 1 ,26 0 - 0,65 - 0, 91 - 1, 03 - 0,95 - 0,47 -