Thông tin tài liệu
Thuyết minh đồ án môn
học chi tiết máy
Thuyết Minh Đồ Án Chi Tiết Máy Bộ Môn Cơ Sở Thiết Kế Máy
1
ĐỒ ÁN MÔN HỌC CHI TIẾT MÁY
Phần I: Tính toán động học hệ dẫn động cơ khí
I. Chọn động cơ điện
1. Chọn kiểu, loại động cơ
Đây là trạm dẫn động băng tải nên ta chọn động cơ: 3 pha không đồng bộ roto
lồng sóc, do nó có nhiều ưu điểm cơ bản sau:
- Kết cấu đơn giản, giá thành thấp.
- Dễ bảo quản và làm việc tin cậy.
2. Chọn công suất động cơ
Công suất của độ
ng cơ được chọn theo điều kiện nhiệt độ, đảm bảo cho khi động
cơ làm việc nhiệt độ sinh ra không quá mức cho phép. Muốn vậy, điều kiện sau phải
thoả mãn:
dc dc
dm dt
P P≥
(KW)
Trong đó:
dc
dm
P
- công suất định mức của động cơ.
dc
dm
P
- công suất đẳng trị trên trục động cơ.
Do ở đây tải trọng là không đổi nên:
ct
dc dc
lv
dt lv
P
PP
η
Σ
==
Với:
dc
lv
P
- công suất làm việc danh nghĩa trên trục
động cơ
ct
lv
P
- Giá trị công suất làm việc danh nghĩa trên trục công tác:
33
.
4750.0,65
3,0875
10 10
ct
t
lv
FV
P == =
(KW)
F
t
– lực vòng trên trục công tác (N);
V – vận tốc vòng của băng tải (m/s).
η
Σ
- hiệu suất chung của toàn hệ thống.
Theo bảng 2.3: Trị số hiệu suất của các bộ truyền và ổ (tài liệu: Tính toán
thiết kế hệ dẫn động cơ khí – Tập 1 – Trịnh Chất & Lê Văn Uyển – NXB Giáo
Dục) [I] ta chọn:
1
k
η
=
;
0,99
ol
η
=
;
0,96
brc
η
=
;
0,97
brt
η
=
;
0,92
x
η
=
Vậy ta có:
44
. . . . 1.0,99 .0,96.0,97.0,92 0,8230
kolbrcbrtx
ηηηηηη
Σ
== =
P
P
t
Sơ đồ tải trọng
K
b
d
= 1,5
Thuyết Minh Đồ Án Chi Tiết Máy Bộ Môn Cơ Sở Thiết Kế Máy
2
Suy ra, công suất làm việc danh nghĩa trên trục động cơ:
3,0875
3,7515
0,8230
ct
dc
lv
lv
P
P
η
∑
== =
(KW)
Vậy suy ra:
3,7515
dc dc
dm dt
PP≥=
(KW)
3. Chọn số vòng quay đồng bộ của động cơ n
đb
Số vòng quay đồng bộ được chọn sao cho:
Tỉ số truyền sơ bộ của hệ thống:
db
sb
ct
n
U
n
=
nằm trong khoảng tỉ số truyền nên
dùng (tra bảng 2.4 – (I)):
s
bnd
UU
∑
∈
Trong đó: n
ct
– số vòng quay của trục công tác.
Đây là hệ dẫn động băng tải nên:
33
60.10 . 60.10 .0,65
82,8025
3,14.150
ct
V
n
D
π
== =
(v/ph)
Trong đó: D - đường kính tang dẫn của băng tải (mm)
V - vận tốc vòng của băng tải (m/s)
Tỉ số truyển nên dùng của cả hệ thống phải bao gồm cả khoảng tỉ số truyền nên
dùng của hộp giảm tốc và khoảng tỉ số truyền nên dùng của bộ truyền ngoài hộp.
.
XCT
nd nd nd
UUU
−
∑
=
= (1,5 ÷ 5).(8 ÷ 31,5) = 12 ÷ 157,5
Chọn sơ bộ số vòng quay đồng bộ của động cơ: n
đb
= 1500 (v/ph).
Suy ra:
1500
18,1154
82,8025
sb
U ==
. Giá trị này thoả mãn
s
bnd
UU
∑
∈
Vậy ta chọn được số vòng quay đồng bộ của động cơ là: n
đb
= 1500 (v/ph).
4. Chọn động cơ
Qua các bước trên ta đã xác định được:
3,7515
1500 /
dc
dm
db
PKW
nvph
⎫
≥
⎪
⎬
=
⎪
⎭
Động cơ được chọn phải có công suất và số vòng quay sơ bộ thoả mãn những
điều kiện trên.
Căn cứ vào những điều kiện trên tra bảng phụ lục P1.1; P1.2: P1.3: Các thông số
kỹ thuật của động cơ, ta chọn động cơ 4A100L4Y3. Bảng các thông số kỹ thuật của
động cơ này.
5. Kiểm tra điều kiện mở máy, điều ki
ện quá tải cho động cơ
a. Kiểm tra điều kiện mở máy cho động cơ
Kiểu động
cơ
Công
suất KW
Vận tốc
quay
(v/ph)
Cos
%
η
max
dn
T
T
k
dn
T
T
4A100L4Y3 4,0 1420 0,84 84 2,2 2,0
Thuyết Minh Đồ Án Chi Tiết Máy Bộ Môn Cơ Sở Thiết Kế Máy
3
4
3
1
2
F
t
5
6
Khi khởi động, động cơ cần sinh ra một công suất mở máy đủ lớn để thắng sức ỳ
của hệ thống. Vậy:
dc dc
mm bd
PP≥
(KW)
Trong đó: P
mm
dc
– Công suất mở máy của động cơ
dc dc
mm mm dm
P
KP=
k
mm
dn
T
K
T
=
- Hệ số mở máy của động cơ
P
bd
dc
– Công suất ban đầu trên trục động cơ
K
bd
– Hệ số cản ban đầu (sơ đồ tải trọng)
Từ các công thức trên ta tính được:
2.48
dc dc dc
k
mm mm dm dm
dn
T
P
KP P KW
T
====
. 3,7515.1,5 5,6273
dc dc
bd lv bd
P
PK KW== =
Ta thấy:
dc dc
mm bd
PP>
. Vậy động cơ đã chọn thoả mãn điều kiện mở máy.
b. Kiểm tra điều kiện quá tải cho động cơ
Nhìn vào sơ đồ tải trọng ta thấy tính chất tải trọng là không đổi nên ta không cần
kiểm tra quá tải cho động cơ.
II. Phân phối tỉ số truyền
Tỉ số truyền chung của toàn hệ thống:
1420
17,1492
82,8025
dc
ct
n
u
n
Σ
== =
Trong đó: n
dc
– số vòng quay của động cơ đã chọn (v/ph)
n
ct
- số vòng quay của trục công tác (v/ph)
Ta có:
ng h x h
uuuuu
Σ
==
Với: u
ng
– tỉ số truyền của các bộ truyền ngoài hộp
u
h
– tỉ số truyền của hộp giảm tốc u
h
= u
1
.u
2
u
1
, u
2
– tỉ số truyền của các bộ truyền cấp nhanh và cấp chậm
1. Tỉ số truyền của bộ truyền ngoài hộp
Hệ dẫn động gồm hộp giảm tốc hai cấp bánh răng nối với 1 bộ truyền ngoài hộp.
Nên u
ng
= (0,1 ÷ 0,15)u
h
⇒ (0,1 0,15) (0,1 0,15).17,1492 1,3095 1,6039
ng
uu
∑
=÷ =÷ = ÷
Kết hợp với bảng 2.4: Tỉ số truyền nên dùng [I] ta chọn:
u
ng
= u
x
= 1,5
Thuyết Minh Đồ Án Chi Tiết Máy Bộ Môn Cơ Sở Thiết Kế Máy
4
⇒
17,1492
11,4328
1, 5
h
ng
n
u
n
∑
== =
2. Tỉ số truyền của các bộ truyền trong hộp giảm tốc
u
h
= u
1
.u
2
Với hộp giảm tốc bánh răng côn – trụ 2 cấp, để nhận được chiều cao hộp giảm
tốc nhỏ nhất có thể tra tỉ số truyền bộ truyền bánh răng cấp nhanh u
1
theo đồ thị: Hình
3.21 [I], tương đương với việc tính theo công thức:
Tỉ số truyền của cập chậm (tỉ số truyền của bánh răng trụ)
2
3
2
2
.
1, 073
(1 0, 5 )
ba h
be be
u
u
kk
ψ
≈
−
Trong đó: k
be
– hệ số chiều rộng vành răng bánh răng côn (k
be
= 0,25 ÷ 0,3)
2ba
ψ
- hệ số chiều rộng bánh răng trụ (
2
0,3 0, 4
ba
ψ
=
÷ )
Chọn k
be
= 0,3 và
2
0, 4
ba
ψ
=
, ta có:
3
3
2
1,32 1,32 8,5746 2,7018
h
uu≈= =
Tỉ số truyền của cấp nhanh (tỉ số truyền của bánh răng côn)
1
2
11,4328
4,2315
2,7018
h
u
u
u
== =
III. Xác định các thông số trên các trục
1. Tính tốc độ quay của các trục (v/ph)
- Tốc độ quay của trục I:
1420
1420
1
dc
I
k
n
n
u
== =
(v/ph)
- Tốc độ quay của trục II:
1
1420
335,5745
4,2315
I
II
n
n
u
== =
(v/ph)
- Tốc độ quay của trục III:
2
335,5745
124,2040
2,7018
II
III
n
n
u
== =
(v/ph)
- Tốc độ quay của trục IV:
124,2040
82,8027
1, 5
III
IV
x
n
n
u
== =
(v/ph)
2. Tính công suất trên các trục (KW)
- Công suất danh nghĩa trên trục động cơ:
()
3,7515
ct
dc
lv
lv
P
PKW
η
Σ
==
- Công suất danh nghĩa trên trục I:
. . 3,7515.1.0,99 3,7140
dc
Ilvkol
PP
ηη
== =
(KW)
- Công suất danh nghĩa trên trục II:
. . 3,7140.0,96.0,99 3,5298
II I I II ol
PP
η
η
−
== =
(KW)
- Công suất danh nghĩa trên trục III:
. . 3,5298.0,97.0,99 3,3896
III II II III o l
PP
η
η
−
== =
(KW)
- Công suất danh nghĩa trên trục IV:
Thuyết Minh Đồ Án Chi Tiết Máy Bộ Môn Cơ Sở Thiết Kế Máy
5
. . 3,3896.0,92.0,99 3,0872
IV III III IV ol
PP
η
η
−
== =
(KW)
3. Tính mômen xoắn trên các trục (Nmm)
- Mômen xoắn trên trục động cơ:
6
6
9,55.10 .
9,55.10 .3,7515
25230,1585
1420
dc
dc
dc
P
T
n
== =
(Nmm)
- Mômen xoắn trên trục I:
66
9,55.10 .
9,55.10 .3,7140
24977,9577
1420
I
I
I
P
T
n
== =
(Nmm)
- Mômen xoắn trên trục II:
6
6
9,55.10 .
9,55.10 .3,5298
100453,3718
335,5745
II
II
II
P
T
n
== =
(Nmm)
- Mômen xoắn trên trục III:
66
9,55.10 .
9,55.10 .3,3896
260625,1006
124,2040
III
III
III
P
T
n
== =
(Nmm)
- Mômen xoắn trên trục IV:
6
6
9,55.10 .
9,55.10 .3,0872
356060,3700
82,8027
IV
IV
IV
P
T
n
== =
(Nmm)
4. Lập bảng số liệu tính toán:
Thông
số Trục
Tốc độ quay
(v/ph)
Tỉ số truyền
Công suất
(KW)
Mômen xoắn
(Nmm)
Trục động cơ 1420
1
3,7515 25230,1585
Trục I 1420 3,7140 24977,9577
4,2315
Trục II 335,5745 3,5298 100453,3718
Thuyết Minh Đồ Án Chi Tiết Máy Bộ Môn Cơ Sở Thiết Kế Máy
6
2,7018
Trục III 124,2040 3,3896 260625,1006
1,5
Trục IV 82,8027 3,0872 356060,3700
Phần II: Tính toán thiết kế các chi tiết truyền động
I. Tính toán thiết kế các bộ truyền trong hộp
1. Chọn vật liệu cặp bánh răng côn và cặp bánh răng trụ
- Do hộp giảm tốc ta đang thiết kế có công suất trung bình, nên chọn vật liệu
nhóm I có độ cứng HB < 350 để chế tạo bánh răng.
- Đồng thời để tăng khả năng chạy mòn của răng,nên nhiệt luyện bánh răng lớn
đạt độ rắn thấp hơn độ rắn bánh răng nhỏ từ 10 đến 15 đơn vị độ cứng.
(
)
12
10 15HH HB≥+÷
- Dựa vào bảng 6.1, [I]: Cơ tính của một số vật liệu chế tạo bánh răng, ta chọn:
•
Cặp bánh răng côn:
Thuyết Minh Đồ Án Chi Tiết Máy Bộ Môn Cơ Sở Thiết Kế Máy
7
Loại bánh Nhiệt luyện Độ rắn
Giới hạn bền
b
σ
(MPa)
Giới hạn chảy
ch
σ
(MPa)
Bánh nhỏ
Thép 45 – tôi
cải thiện
HB 241…285 850 580
Bánh lớn
Thép 45 – tôi
cải thiện
HB 192…240 750 450
• Cặp bánh răng trụ:
Loại bánh Nhiệt luyện Độ rắn
Giới hạn bền
b
σ
(MPa)
Giới hạn chảy
ch
σ
(MPa)
Bánh nhỏ
Thép 45 – tôi
cải thiện
HB 192…240 750 450
Bánh lớn
Thép 45
thường hóa
HB 170…217 600 340
2. Xác định ứng suất cho phép
Ứng suất tiếp xúc cho phép []
H
σ
và ứng suất uốn cho phép xác định theo các
công thức sau:
lim
[]
o
H
H
RV XH HL
H
Z
ZK K
S
σ
σ
=
(1)
lim
[]
o
F
F
R S XF FC FL
F
YZK K K
S
σ
σ
=
(2)
Trong đó:
Z
R
– Hệ số xét đến độ nhám mặt răng làm việc.
Z
V
– Hệ số xét đến ảnh hưởng của vận tốc vòng.
K
XH
- Hệ số xét đến ảnh hưởng của kích thước bánh răng.
Y
R
- Hệ số xét đến ảnh hưởng của độ nhám mặt lượn chân răng.
Y
S
- Hệ số xét đến độ nhạy của vật liệu với tập trung ứng suất.
K
XF
- Hệ số xét đến kích thước bánh răng ảnh hưởng đến độ bền uốn.
Chọn sơ bộ:
1
RV XH
ZZK =
và
1
RS XF
YZK
=
nên các công thức (1), (2) trở
thành:
lim
[]
o
H
H
HL
H
K
S
σ
σ
=
(3)
lim
[]
o
F
F
FC FL
F
K
K
S
σ
σ
=
(4)
Trong đó:
0
lim
H
σ
và
0
lim
F
σ
: lần lượt là ứng suất tiếp xúc cho phép và ứng suất uốn cho
phép ứng với số chu kì cơ sở.
Thuyết Minh Đồ Án Chi Tiết Máy Bộ Môn Cơ Sở Thiết Kế Máy
8
Giá trị của chúng được tra trong bảng 6.2, [I]. Vì ta chọn vật liệu bánh răng là
thép 45 thường hóa hay tôi cải thiện nên:
0
lim
270
H
HB
σ
=+
(MPa)
0
lim
1, 8
F
H
B
σ
=
(MPa)
Vậy:
- Trong bộ truyền bánh răng côn:
Bánh nhỏ:
0
lim1 1
2 70 2.245 70 560
H
HB
σ
=+=+=
(MPa)
0
lim1 1
1,8 1,8.245 441
F
HB
σ
===
(MPa)
Bánh lớn:
0
lim 2 2
2 70 2.230 70 530
H
HB
σ
=+=+=
(MPa)
0
lim 2 2
1, 8 1, 8.230 414
F
HB
σ
===
(MPa)
- Trong bộ truyền bánh răng trụ:
Bánh nhỏ:
0
lim3 3
2 70 2.215 70 500
H
HB
σ
=+=+=
(MPa)
0
lim3 3
1,8 1,8.215 387
F
HB
σ
===
(MPa)
Bánh lớn:
0
lim 4 4
2 70 2.200 70 470
H
HB
σ
=+=+=
(MPa)
0
lim 4 4
1,8 1,8.200 360
F
HB
σ
===
(MPa)
K
FC
: Hệ số xét đến ảnh hưởng của việc đặt tải.
Vì hệ dẫn động ta thiết kế, tải được đặt một phía (bộ truyền quay 1 chiều)
> K
FC
= 1
K
HL,FL
: Hệ số tuổi thọ, xét đến ảnh hưởng của thời hạn phục vụ và chế độ tải
trọng, được xác định theo công thức sau:
H
HO
m
HL
HE
N
K
N
=
(5) ;
F
F
O
m
FL
F
E
N
K
N
=
(6)
Với:
-
m
H
, m
F
: bậc của đường cong mỏi khi thử về tiếp xúc và uốn.
Vì vật liệu ta chọn làm bánh răng có HB < 350 nên: m
H
= m
F
= 6
- N
HO
: số chu kì thay đổi ứng suất cơ sở khi thử về tiếp xúc.
2,4
30
H
OHB
NH=
(H
HB
– Độ rắn Brinen)
- Bộ truyền bánh răng côn:
Chọn độ rắn: bánh nhỏ HB
1
=245 ; bánh lớn HB
2
=230, khi đó:
N
HO1
= 30.245
2,4
= 1,63.10
7
N
HO2
= 30.230
2,4
= 1,39.10
7
- Bộ truyền bánh răng trụ:
Chọn độ rắn: bánh nhỏ HB
3
= 215 ; bánh lớn HB
4
= 200, khi đó:
N
HO3
= 30.215
2,4
= 1,19.10
7
N
HO4
= 30.200
2,4
= 0,99.10
7
- N
FO
: số chu kì thay đổi ứng suất cơ sở khi thử về uốn
Với tất cả các loại thép thì: N
FO
= 4.10
6
- N
HE
, N
FE
: số chu kì thay đổi ứng suất tương đương.
Thuyết Minh Đồ Án Chi Tiết Máy Bộ Môn Cơ Sở Thiết Kế Máy
9
Vì ở đây bộ truyền chịu tải động tĩnh, nên theo [I] thì:
N
HE
= N
FE
= N = 60.c.n.t
Σ
Với: c, n, t
Σ
lần lượt là số lần ăn khớp trong một vòng quay, số vòng quay trong
1 phút và tổng số giờ làm việc của bánh răng đang xét.
Ta có: c=1
41
7.365. .24. 16352
53
th
Σ
==
- Trong bộ truyền bánh răng côn:
Bánh nhỏ có: n
1
= 1420 (v/ph) nên:
9
11
60.1.1420.16352 1,39.10
HE FE
NN== =
Bánh lớn có: n
2
= 335,5745 (v/ph) nên:
9
22
60.1.335,5745.16352 0,33.10
HE FE
NN== =
- Trong bộ truyền bánh răng trụ:
Bánh nhỏ có: n
3
= 335,5745 (v/ph) nên:
9
33
60.1.335,5745.16352 0,33.10
HE FE
NN== =
Bánh lớn có: n
4
= 124,2040 (v/ph) nên:
9
44
60.1.124,2040.16352 0,12.10
HE FE
NN== =
Vậy:
- Bộ truyền bánh răng côn cấp nhanh có:
97
11
1,39.10 1,63.10
HE HO
NN=>=
> lấy
11HE HO
NN
=
Vậy từ (5)
> K
HL1
= 1.
96
11
1,39.10 4.10
FE FO
NN=>=
> lấy
11FE FO
NN
=
Vậy từ (6)
> K
FL1
= 1.
77
22
33.10 1,39.10
HE HO
NN=>=
> lấy
22HE HO
NN
=
Vậy từ (5)
> K
HL2
= 1.
76
22
33.10 4.10
FE FO
NN=>=
> lấy
22
F
EFO
NN
=
Vậy từ (6)
> K
FL2
= 1.
- Bộ truyền bánh răng trụ cấp chậm có:
77
33
33.10 1,19.10
HE HO
NN=>=
> lấy
33HE HO
NN
=
Vậy từ (5)
> K
HL3
= 1.
76
33
33.10 4.10
FE FO
NN=>=
> lấy
33
F
EFO
NN
=
Vậy từ (6)
> K
FL3
= 1.
77
44
12.10 0,99.10
HE HO
NN=>=
> lấy
44HE HO
NN
=
Vậy từ (5)
> K
HL4
= 1.
76
44
12.10 4.10
FE FO
NN=>=
> lấy
44
F
EFO
NN
=
Vậy từ (6)
> K
FL4
= 1.
S
H
,S
F
: Hệ số an toàn khi tính về tiếp xúc và uốn, tra bảng 6.2, [I] ta có ứng với
vật liệu đã chọn thì: S
H
= 1,1; S
F
= 1,75
[...]... αt = 20,370 Góc ăn khớp αtw = 20,370 25 Thuyết Minh Đồ Án Chi Tiết Máy Bộ Môn Cơ Sở Thiết Kế Máy II Kiểm tra điều kiện bôi trơn và chạm trục 26 X 4 max X 4 min X 2 max 2 min 1 Kiểm tra điều kiện bôi trơn Thuyết Minh Đồ Án Chi Tiết Máy Bộ Môn Cơ Sở Thiết Kế Máy Để giảm mất mát công suất vì ma sát, giảm mài mòn răng, đảm bảo thoát nhiệt tốt và đề phòng các tiết máy bị han gỉ cần phải bôi trơn liên tục... 1142 = 117,15 12 (mm) Thuyết Minh Đồ Án Chi Tiết Máy Bộ Môn Cơ Sở Thiết Kế Máy c) Kiểm nghiệm răng về độ bền tiếp xúc Ứng suất tiếp xúc xuất hiện trên mặt răng bánh răng côn phải thỏa mãn điều kiện 2.T1 K H u12 + 1 ≤ [σ H ] sau: σ H = Z M Z H Z ε (11) 2 0,85.bd m1.u1 Trong đó: - ZM: Hệ số kể đến cơ tính vật liệu của các bánh răng ăn khớp Tra bảng 6.5, [I], vì vật liệu bánh nhỏ và bánh lớn đều làm bằng... kích thước bộ truyền bánh răng côn Chi u dài côn ngoài Re = 117,15 Môđun vòng ngoài mte = 2 17 mm mm Thuyết Minh Đồ Án Chi Tiết Máy Bộ Môn Cơ Sở Thiết Kế Máy Chi u rộng vành răng b = 38 mm Tỉ số truyền u = 4,22 Góc nghiêng của răng β=0 Z2 = 114 Số răng bánh răng Z1 = 27 x2 = - 0,35 Hệ số dịch chỉnh chi u cao x1 = 0,35 Theo các công thức trong bảng 6.19, [I] ta tính được: Đường kính chia ngoài de1 = 54... Để tránh cắt chân răng, số răng tối thiểu của bánh răng trụ răng thẳng tương đương với bánh răng côn: ZV 1 ≥ Z min = 17 , trong đó: Z1 Với bánh răng côn răng thẳng: ZV 1 = cosδ1 - Để răng đủ độ bền uốn, thì môđun vòng ngoài: 11 Thuyết Minh Đồ Án Chi Tiết Máy mte ≥ b 10 Bộ Môn Cơ Sở Thiết Kế Máy với b = Kbe.Re Quan tâm tới 2 điểm vừa nêu, ta tiến hành chọn m và Z như sau: Xác định số răng bánh 1 (bánh... răng về quá tải Khi làm việc bánh răng có thể bị quá tải (thí dụ lúc mở máy, hãm máy v,v…) với hệ số quá tải Kqt = Tmax/T, trong đó T là mômen xoắn danh nghĩa, Tmax là mômen xoắn quá tải Vì vậy cần kiểm nghiệm răng về quá tải dựa vào ứng suất tiếp xúc cực đại và ứng suất uốn cực đại Ta có: Kqt = Kbđ = 1,5 24 Thuyết Minh Đồ Án Chi Tiết Máy Bộ Môn Cơ Sở Thiết Kế Máy Để tránh biến dạng dư hoặc gãy dòn... [σ H ]cx Thuyết Minh Đồ Án Chi Tiết Máy Bộ Môn Cơ Sở Thiết Kế Máy Như vậy σ H > [σ H ]cx với chênh lệch không nhiều ( (5 ÷ 10) mm x1 > (5 ÷ 10) mm Ta có: x1 = d ae 2 d 228, 6 79,51 − b sin δ 2 − a 3 = − 38sin 76, 68o − = 37, 57 2 2 2 2 (mm) Vậy x1 > 10 mm nên bánh răng 1 và bánh răng 3 không va chạm vào... liệu bánh răng và loại răng Vì bộ truyền cấp chậm là truyền động bánh răng trụ răng nghiêng bằng thép - thép nên tra bảng 6.5, [I] ta được Ka = 43 MPa1/3 Mômen xoắn trên trục bánh chủ động, Nmm - T2: T2 = 100453,3718 (Nmm) Ứng suất tiếp xúc cho phép, MPa - [σ H ] ' : [σ H ] ' = 440,91 - u2 : - b w: 18 (MPa) Tỉ số truyền của bộ truyền cấp chậm u2 = 2,7018 Chi u rộng vành răng Thuyết Minh Đồ Án Chi Tiết. .. thực tế: 19 u2 = Thuyết Minh Đồ Án Chi Tiết Máy cosβ = Bộ Môn Cơ Sở Thiết Kế Máy mn ( Z 3 + Z 4 ) 2 ( 37 + 100 ) = = 0,98 2 aw 2.140 ⇒ β = 11,480 c) Kiểm nghiệm răng về độ bền tiếp xúc Ứng suất tiếp xúc xuất hiện trên mặt răng của bộ truyền phải thỏa mãn điều kiện sau: σ H = Z M Z H Zε 2.T2 K H ( u2 + 1) ≤ [σ H ] 2 bw u2 d w3 (18) Trong đó: ZM – hệ số kể đến cơ tính vật liệu của các bánh răng ăn khớp.. .Thuyết Minh Đồ Án Chi Tiết Máy Bộ Môn Cơ Sở Thiết Kế Máy Từ đó ta xác định được sơ bộ ứng suất cho phép của bánh răng - Bộ truyền bánh răng côn (cấp nhanh): o σ H lim1 [σ H 1 ] = [σ F 1 ] = K HL1 = SH o σ F lim1 [σ H 2 ] = 560 1 = 509, 09 1,1 441 1.1 = 252 1, 75 (MPa) .
Thuyết minh đồ án môn
học chi tiết máy
Thuyết Minh Đồ Án Chi Tiết Máy Bộ Môn Cơ Sở Thiết Kế Máy
1
ĐỒ ÁN MÔN HỌC CHI TIẾT MÁY
Phần. bánh răng côn
Chi u dài côn ngoài R
e
= 117,15 mm
Môđun vòng ngoài m
te
= 2 mm
Thuyết Minh Đồ Án Chi Tiết Máy Bộ Môn Cơ Sở Thiết Kế Máy
18
Chi u
Ngày đăng: 25/01/2014, 10:20
Xem thêm: Tài liệu Thuyết minh đồ án môn học chi tiết máy ppt, Tài liệu Thuyết minh đồ án môn học chi tiết máy ppt