Sổ tay kết cấu thép - Section 6
Sổ tay kết cấu thép - Section 6
... units(135 pcf):47022294324 165 5273133343742573533 363 8414 764 64 963 8523540434549 567 7455053555 966 87 867 861 050424953 566 170985 461 6 568 738211010841081151551248495 863 667 28411 963 727780 869 813312102131*Weights ... 20ϩ9Ϫ24ϩ10Ϫ 26 12Ϫ33ϩ15Ϫ39ϩ18Ϫ47ϩ21Ϫ55ϩ24 64 ϩ28Ϫ73ϩ32Ϫ83ϩ 36 94100ϩ8Ϫ18ϩ9Ϫ20ϩ11Ϫ25ϩ14Ϫ30ϩ 16 36 19Ϫ42ϩ22Ϫ49ϩ 26 57ϩ29 64 ϩ33Ϫ7310ϩ9Ϫ37ϩ10Ϫ41ϩ13Ϫ51ϩ 16 62 ϩ19Ϫ73ϩ22Ϫ 86 25Ϫ100ϩ29Ϫ115ϩ33Ϫ131ϩ37Ϫ147320ϩ9Ϫ31ϩ10Ϫ35ϩ12Ϫ43ϩ15Ϫ52ϩ18 62 ϩ21Ϫ73ϩ24Ϫ84ϩ28Ϫ97ϩ32Ϫ110ϩ 36 125100ϩ8Ϫ18ϩ9Ϫ20ϩ11Ϫ25ϩ14Ϫ30ϩ 16 36 19Ϫ42ϩ22Ϫ49ϩ 26 57ϩ29 64 ϩ33Ϫ7310ϩ17Ϫ18ϩ19Ϫ20ϩ24Ϫ25ϩ29Ϫ30ϩ34Ϫ 36 40Ϫ42ϩ 46 49ϩ53Ϫ57 60 64 68 Ϫ73450ϩ 16 17ϩ18Ϫ19ϩ22Ϫ23ϩ 26 28ϩ31Ϫ34ϩ37Ϫ40ϩ42Ϫ 46 49Ϫ53ϩ55 60 63 68 500ϩ14Ϫ15ϩ15Ϫ17ϩ19Ϫ21ϩ23Ϫ25ϩ27Ϫ30ϩ32Ϫ35ϩ37Ϫ40ϩ43Ϫ 46 49Ϫ53ϩ55Ϫ59Walls10ϩ17Ϫ21ϩ19Ϫ24ϩ24Ϫ30ϩ29Ϫ 36 34Ϫ43ϩ40Ϫ50ϩ 46 58ϩ53 67 60 Ϫ 76 68 Ϫ 865 50ϩ 16 19ϩ18Ϫ21ϩ22Ϫ 26 26 31ϩ31Ϫ37ϩ37Ϫ44ϩ42Ϫ51ϩ49Ϫ58ϩ55 66 63 Ϫ75500ϩ14Ϫ15ϩ15Ϫ17ϩ19Ϫ21ϩ23Ϫ25ϩ27Ϫ30ϩ32Ϫ35ϩ37Ϫ40ϩ43Ϫ 46 49Ϫ53ϩ55Ϫ59Notes:1. ... 20ϩ9Ϫ24ϩ10Ϫ 26 12Ϫ33ϩ15Ϫ39ϩ18Ϫ47ϩ21Ϫ55ϩ24 64 ϩ28Ϫ73ϩ32Ϫ83ϩ 36 94100ϩ8Ϫ18ϩ9Ϫ20ϩ11Ϫ25ϩ14Ϫ30ϩ 16 36 19Ϫ42ϩ22Ϫ49ϩ 26 57ϩ29 64 ϩ33Ϫ7310ϩ9Ϫ37ϩ10Ϫ41ϩ13Ϫ51ϩ 16 62 ϩ19Ϫ73ϩ22Ϫ 86 25Ϫ100ϩ29Ϫ115ϩ33Ϫ131ϩ37Ϫ147320ϩ9Ϫ31ϩ10Ϫ35ϩ12Ϫ43ϩ15Ϫ52ϩ18 62 ϩ21Ϫ73ϩ24Ϫ84ϩ28Ϫ97ϩ32Ϫ110ϩ 36 125100ϩ8Ϫ18ϩ9Ϫ20ϩ11Ϫ25ϩ14Ϫ30ϩ 16 36 19Ϫ42ϩ22Ϫ49ϩ 26 57ϩ29 64 ϩ33Ϫ7310ϩ17Ϫ18ϩ19Ϫ20ϩ24Ϫ25ϩ29Ϫ30ϩ34Ϫ 36 40Ϫ42ϩ 46 49ϩ53Ϫ57 60 64 68 Ϫ73450ϩ 16 17ϩ18Ϫ19ϩ22Ϫ23ϩ 26 28ϩ31Ϫ34ϩ37Ϫ40ϩ42Ϫ 46 49Ϫ53ϩ55 60 63 68 500ϩ14Ϫ15ϩ15Ϫ17ϩ19Ϫ21ϩ23Ϫ25ϩ27Ϫ30ϩ32Ϫ35ϩ37Ϫ40ϩ43Ϫ 46 49Ϫ53ϩ55Ϫ59Walls10ϩ17Ϫ21ϩ19Ϫ24ϩ24Ϫ30ϩ29Ϫ 36 34Ϫ43ϩ40Ϫ50ϩ 46 58ϩ53 67 60 Ϫ 76 68 Ϫ 865 50ϩ 16 19ϩ18Ϫ21ϩ22Ϫ 26 26 31ϩ31Ϫ37ϩ37Ϫ44ϩ42Ϫ51ϩ49Ϫ58ϩ55 66 63 Ϫ75500ϩ14Ϫ15ϩ15Ϫ17ϩ19Ϫ21ϩ23Ϫ25ϩ27Ϫ30ϩ32Ϫ35ϩ37Ϫ40ϩ43Ϫ 46 49Ϫ53ϩ55Ϫ59Notes:1. Design...
- 100
- 495
- 0
Sổ tay kết cấu thép - Section 1
... %*A570 Hot-rolled30 30 49 2133 33 52 18 36 36 53 1740 40 55 1545 45 60 1350 50 65 1155 55 70 9A6 06 Hot-rolled, cut length 50 70 22Hot-rolled, coils 45 65 22Cold-rolled 45 65 22A607 Hot- or cold-rolled45 ... 22A607 Hot- or cold-rolled45 45 60 † 25–2250 50 65 † 22–2055 55 70† 20–1 860 60 75† 18– 166 5 65 80† 16 1470 70 85† 14–12A611 Cold-rolledA254226B304524C334822D405220A653** Galvanized or galvannealedSS ... max 1–5 46 67 21 —Over 5 to 8 max 1–5 42 63 21 —A572Grade 42 6 maximum 1–5 42 60 24 20Grade 50 4 maximum 1–5 50 65 21 18Grade 60 11⁄4maximum 1–3 60 75 18 16Grade 65 11⁄4maximum 1–3 65 80 17 15A992ن1–5...
- 40
- 987
- 1
Sổ tay kết cấu thép - Section 2
... designed as bearing-type, fully-tightened, loose-to-slip or slip-critical connections (see Art. 5.3). Bearing-type connections have a higher allowable load ordesign strength. Slip-critical connections ... shipping.2.10 BUILT-UP SECTIONSThese are members made up by a fabricator from two or more standard sections. Examplesof common built-up sections are shown in Fig. 2.2. Built-up members are specified ... together for fit-upand final welding. The web-to-flange welds, usually fillet welds, are positioned for weldingwith maximum efficiency. For relatively small welds, such as1⁄4-or5⁄ 1 6- in fillets, a girdermay...
- 27
- 805
- 0
Sổ tay kết cấu thép - Section 3
... 2x 2y 1y 2x 2y 2xwith d1and d2defined as the moment arms in Fig. 3.6c. Note that the direction of the3. 6SECTION THREEFIGURE 3 .6 Resolution of concurrent forces. (a) Noncurrent forces F1and F2resolved ... RRis͚Mϭ(30ϫ20)Ϫ(40ϫ15) 60 0 60 0ϭ0(Since only vertical forces are involved, the equilibrium equation for horizontal forces doesnot apply.)A free-body diagram of a portion of the truss to the left of section AA ... may be simplified to11ƒϭ⁄2(ƒϩƒ)ϩ⁄2(ƒϪƒ ) cos 2␣(3.46a)xЈ12 1211ƒϭ⁄2(ƒϩƒ)Ϫ⁄2(ƒϪƒ ) cos 2␣(3.46b)yЈ12 121v ϭϪ⁄2(ƒϪƒ ) sin 2␣(3.46c)xЈyЈ12By Eq. (3.46c), the maximum shear stress occurs when sin 2␣ϭ/2,...
- 118
- 518
- 0
Sổ tay kết cấu thép - Section 4
... cos2␣0.0487 12 ,66 5 829.0 0.24 1.000.1 462 9 ,63 4 7 36. 2 0.72 0.980.24 36 6, 469 568 .0 1.17 0.940.3411 3,591 358.0 1.58 0.890.4385 1,381 154.8 1.92 0.820.5 360 15919.9 2.20 0.74TOTAL 33,899 2 ,66 5.9 7.83 ... any section due to loads on the archyϭvertical ordinate of section measured from immovable hinge4. 4SECTION FOURIϭmoment of inertia of arch cross sectionAϭcross-sectional area of arch at the sectionEϭmodulus ... 33,899 2 ,66 5.9 7.83 5.372.0(33899)Hϭϭ12.71 kips2.0( 266 5.9)Addition of the axial contribution yields2.0[33899Ϫ40.0(7.83)]Hϭϭ11 .66 kips2.0[ 266 5.9ϩ40.0(5.37)]It may be convenient to ignore the contribution...
- 61
- 638
- 0
Sổ tay kết cấu thép - Section 5
... E70 1 6- X,E7018-XAWS A5.17 or A5.23§F7XX-EXXXF7XX-EXX-XXAWS A5.18ER70S-XAWS A5.20or A5.29§E7XT-X(ExceptϪ2,Ϫ3,Ϫ10,Ϫ13,Ϫ14,ϪGS)E7XTX-XA572 grades 60 and 65 AWS A5.5§E80 1 6- X, E8015-XE8018-XAWS A5.23§F8XX-EXX-XXAWS ... 50E70XXE70XX-XF7XX-EXXX orF7XX-EXX-XXAWS A5.18ER70S-XE7XT-X(ExceptϪ2,Ϫ3,Ϫ10,Ϫ13,Ϫ14,ϪGS)E7XTX-XXA572 grade 42 and 50, andA588‡ (4 in. and under)AWS A5.1 or A5.5§E7015, E70 16, E7018, E7028E7015-X, E70 1 6- X,E7018-XAWS ... for deck-truss highway bridge.5.1 0SECTION FIVEFlanges of W12 65 2 6 0 .60 5ϭ7. 263 Fill plates 2 6 ⁄8ϭ4.505Gusset plates 2 6 ⁄8ϭ7.503Pin plates 2 6 ⁄8ϭ4.50223. 76 inϾ22.82Bearing plates 2 6 2ϭ24.00...
- 109
- 688
- 0
Sổ tay kết cấu thép - Section 7
... (7.8),18.83ϫ12 36 ϭϭ1.1 26 1.5cΊ2.25 2 86, 220andc2ϭ1. 269 . ForcϽ1.5, Eq. (7.9) yields the critical stress1. 269 Fϭ0 .65 8ϫ 36 21.17 ksicrThe design strength of the 6- in pipe, then, from Eqs. (7 .6) and (7.7), ... stress Fbϭ0 .66 Fyϭ0 .66 ϫ50ϭ33 ksi, the required section modulusfor the floorbeam is3SϭM/Fϭ383.4ϫ12/33ϭ139.4 inrbThe least-weight wide-flange section with S exceeding 139.4 is a W21 68 or a W24 68 . (If ... W18ϫ35 grade 36 W18ϫ40 grade 50 W21ϫ50 grade 50 W21 62 grade 50Mp, kip-ft 180 294 413 540Lp, ft 5.1 4.5 4 .6 6.3Lr, ft 14.8 12.1 12.5 16. 6Mr, kip-ft 112 205 283 381Sx,in357 .6 68.4 94.5 127X1,...
- 39
- 584
- 0
Sổ tay kết cấu thép - Section 8
... 8 .6 Two-hour fire-rated floor systems, with cold-formed steel deck. (a) With lightweightconcrete fill; (b) with normal-weight concrete fill.the metal deck without spray-on fire protection and 21⁄2-in ... expensive normal-weight concrete may beused instead of lightweight concrete. Therefore, the two options that are frequently consid-ered for a 2-hour-rated, noncellular floor-deck system are 31⁄4-in lightweight ... normal-weight concrete plus fire pro-tection should be evaluated on a project-by-project basis.Fire Protection. Most applications of concrete fill on metal deck in buildings require thatthe floor-deck...
- 35
- 638
- 0
Sổ tay kết cấu thép - Section 9
... an9. 6SECTION NINETABLE 9.1Coefficient CeforEq. (9.4)Height, ft*ExposureCD0–15 1. 06 1.3920 1.13 1.4525 1.19 1.5030 1.23 1.5440 1.31 1 .62 60 1.43 1.7380 1.53 1.81100 1 .61 1.88120 1 .67 1.93 160 1.79 ... static-force method is a single-mode design method, even though long-period structures are influenced by higher-moderesponse, and Ftsimulates the effect of higher-mode response on the earthquake-load ... of the mass matrix. The multidegree-of-freedom equations are coupled.They can be solved simultaneously by a number of methods. However, the single-degree-of-freedom response spectrum method is...
- 42
- 479
- 0
Sổ tay kết cấu thép - Section 10
... singly-, dou-bly-, and point-symmetric sections is given by Eq. 10.25. These provisions apply to I-, Z-,C-, and other singly-symmetric sections, but not to multiple-web decks, U- and box sections.Also, ... cold-forming. Either full section tension tests, full section stub column tests, or an analyticalmethod can be employed. Important parameters include the tensile-strength-to-yield-stressCOLD-FORMED ... has a negative x-coordinate. For point-symmetric sec-tions, use 0.5 Me.Alternatively, Mecan be calculated using the equation for doubly-symmetricI-sections or point-symmetric sections given in...
- 46
- 579
- 0
Từ khóa: sổ tay kết cấu công trình pdfsổ tay kết cấu công trình vũ mạnh hùngsổ tay kết cấu công trình vũ mạnh hùng pdfsổ tay kết cấu công trình xây dựngsổ tay kết cấu cầu đườngsổ tay kết cấu pdfsổ tay kết cấu btctsổ tay kết cấu công trìnhsổ tay kết cấu vũ mạnh hùngsổ tay kết cấu công trinhsổ tay kết cấu công trình vũ mạnh hùngsổ tay kết cấu vũ mạnh hùng pdfsổ tay kết cấu xây dựngsách sổ tay kết cấu công trìnhphần mềm sổ tay kết cấuBáo cáo thực tập tại nhà thuốc tại Thành phố Hồ Chí Minh năm 2018đề thi thử THPTQG 2019 toán THPT chuyên thái bình lần 2 có lời giảiGiáo án Sinh học 11 bài 13: Thực hành phát hiện diệp lục và carôtenôitGiáo án Sinh học 11 bài 13: Thực hành phát hiện diệp lục và carôtenôitGiáo án Sinh học 11 bài 13: Thực hành phát hiện diệp lục và carôtenôitĐỒ ÁN NGHIÊN CỨU CÔNG NGHỆ KẾT NỐI VÔ TUYẾN CỰ LY XA, CÔNG SUẤT THẤP LPWANPhát triển du lịch bền vững trên cơ sở bảo vệ môi trường tự nhiên vịnh hạ longNghiên cứu về mô hình thống kê học sâu và ứng dụng trong nhận dạng chữ viết tay hạn chếNghiên cứu tổng hợp các oxit hỗn hợp kích thƣớc nanomet ce 0 75 zr0 25o2 , ce 0 5 zr0 5o2 và khảo sát hoạt tính quang xúc tác của chúngTìm hiểu công cụ đánh giá hệ thống đảm bảo an toàn hệ thống thông tinThơ nôm tứ tuyệt trào phúng hồ xuân hươngThiết kế và chế tạo mô hình biến tần (inverter) cho máy điều hòa không khíTổ chức và hoạt động của Phòng Tư pháp từ thực tiễn tỉnh Phú Thọ (Luận văn thạc sĩ)Quản lý nợ xấu tại Agribank chi nhánh huyện Phù Yên, tỉnh Sơn La (Luận văn thạc sĩ)BT Tieng anh 6 UNIT 2Giáo án Sinh học 11 bài 15: Tiêu hóa ở động vậtGiáo án Sinh học 11 bài 14: Thực hành phát hiện hô hấp ở thực vậtGiáo án Sinh học 11 bài 14: Thực hành phát hiện hô hấp ở thực vậtTrách nhiệm của người sử dụng lao động đối với lao động nữ theo pháp luật lao động Việt Nam từ thực tiễn các khu công nghiệp tại thành phố Hồ Chí Minh (Luận văn thạc sĩ)Đổi mới quản lý tài chính trong hoạt động khoa học xã hội trường hợp viện hàn lâm khoa học xã hội việt nam