Dong co dot trong 2

Tổng hợp và nghiên cứu hoạt tính của xúc tác ba chức năng trên cơ sở hỗn hợp oxit kim loại để xử lý khí thải động cơ đốt trong (2)

... 1.7.2 Các phương pháp xử lý khí thải Để xử lý khí thải động cơ, phương pháp sử dụng xúc tác ba chức tỏ hiệu Đối với hệ xúc tác xử lý đồng thời ba thành phần, phản ứng để xử lý thành phần gây ô ... chọn nghiên cứu cho trình xử lý muội động - Xúc tác đa oxit lựa chọn từ trình nghiên cứu xử lý hydrocacbon CO nghiên cứu cho trình xử lý đồng thời thành phần khí thải điều kiện khác Trên sở nghiên ... nghiên cứu kết hợp thành phần theo tỷ lệ thích hợp có khả tạo xúc tác có hoạt tính vượt trội, thích hợp để sử dụng làm pha hoạt tính xúc tác xử lý ba thành phần khí thải 1.2 Nhiệm vụ nghiên cứu...

nguyên lý làm việc của động cơ đốt trong 2 kỳ và 4 kỳ

... nhỏ động kỳ b Hiệu suất Hiệu suất động xăng hai kỳ nhỏ động kỳ Riêng với động Điêden kỳ có hiệu suất gần động Điêden kỳ c Cấu tạo động Động xăng2 kỳ có cấu tạo đơn giản động kỳ xu páp cấu dẫn động ... e Cửa xả; d Cửa quét; n Cửa nạp 2 ĐCT 3 .2 Nguyên lý làm việc ( động xăng kỳ quét vòng ) d d e 3 ĐCD ĐCT e ĐCD n 6 n (a) (b) Hình Nguyên lý làm việc động xăng kỳ quét vòng a- Hành trình cháy- ... sinh công động kỳ lớn (động kỳ khoảng 140 0 động kỳ từ 1000 đến 120 0) - Động hai kỳ phải tốn phần công suất dẫn động máy nén khí để thực quét khí - Khi muốn tăng công suất động cách tăng áp động bốn...

6
23,909
237

Giáo trình động cơ đốt trong 2 - Chương 8 docx

... (kg/m3) 2 2 B 1 + 2 b1 ro r1 2 w2 b1 d c2 cr u2 K L E  O ro w1 A r1 r2 1 u1 c1 1 = 90o Hình 8. 3 Sơ đồ tính toán bơm ly tâm Từ phương trình ( 8- 3 ) ta rút ra: r1  Gb  r 02 , (m) c1 n ( 8- 4 ) ... suất (Vlm/Ne) thường khoảng: - Với ôtô du lòch: 0,163.1 0-3 ÷ 0,354.1 0-3 (m3/kW) - Với ôtô tải: 0 ,27 2.1 0-3 ÷ 0 ,81 6.1 0-3 (m3/kW) - Với máy kéo: 0 ,81 6.1 0-3 ÷ 2, 04.1 0-3 (m3/kW) III TÍNH VÀ CHỌN CÔNG ... với ba phương trình truyền nhiệt sau: - - Từ nước đến mặt thành ống bên trong: Q lm   F1 t n  t 1  , (J/s) Qua thành ống : Q lm  - ( 8- 1 1)  F1 t 1  t   , (J/s)  ( 8- 12) Từ mặt thành...

Giáo trình động cơ đốt trong 2 - Chương 7 pptx

... theo phương trình sau: Qr  Trong đó: 6 32 N e e e – hiệu suất có ích động đốt  e  0, 25  0,35 Do đó: Qd  (0,015  0, 020 )  6 32 N e  (30  50) N e (0 ,25  0,35) ( 7- 1 ) Trong loại động dùng ... tỷ nhiệt dầu nhờn cd = 0,5 kcal/kgoC t = 10  15oC Thay ( 7- 1 ) vào (7 -2 ) ta có: Nếu làm mát đỉnh piston: Vd = (7  10).Ne Vd = (20  25 ).Ne (l/h) (l/h) Để đảm bảo cung cấp đủ lượng dầu nói trên, ... lượng Vb’ bơm dầu xác đònh đây: Vb’ = (2  3,5).Vd - Đối với động xăng: Vb’ = (14  20 ).Ne - (l/h) (l/h) Đối với động Diesel: Vb’ = (20  40).Ne (l/h) Trong hệ thống bôi trơn cácte khô, lưu lượng...

Giáo trình động cơ đốt trong 2 - Chương 6 pot

... tàu thủy 10 ÷ 25 15 ÷ 30 30 ÷ 50 10 ÷ 25 - Diesel tăng áp 40 ÷ 75 30 ÷ 50 40 ÷ 60 30 ÷ 60 - Ô tô máy kéo -1 0 ÷ 25 30 ÷ 35 35 ÷ 60 ÷ 30 - Ô tô du lòch -5 ÷ 25 40 ÷ 70 45 ÷ 65 ÷ 25 - Động cường hóa ... thống kê bảng 6 .2 Bảng 6 .2 Trò số cho phép gia tốc dương gia tốc âm (+) j, (m/s2) (-) j, (m/s2) - Động ô tô máy kéo 1500  25 00 500  800 - Động tónh tàu thủy 100  1500 50  700 - Động cao tốc, ... k 2   R 1   2   R     ( 6- 1 4)  nhỏ nên tính gần tốc độ va đập theo công thức sau: 2   R  v a   k 2   R  ( 6- 1 5) va  ( 6- 1 6) Khi   0, j     R  nên công thức ( 6- 1 5)...

Giáo trình động cơ đốt trong 2 - Chương 5 pptx

... f , (MNm)    (5 -2 6 ) Nắp xylanh vuông hình 5. 5b, động không làm việc, mômen uốn nắp xylanh bằng: M "u  Pbd L Pf D f P L D    bd   f  , (MNm) 2 2 x  (5 -2 7 ) Khi động làm việc mômen ... khác dấu mà khác trò số - Ứng suất kéo mặt nguội bằng:  k1  - Mu M l  u , (MN/m2) Wu1 J1 (5 -2 9 ) Ứng suất nén mặt nóng bằng: k2  Trong : Mu M l  u , (MN/m2) Wk J2 ( 5- 3 0) Ji – mômen quán tính ... Khi động không làm việc (Pz = 0), nắp xylanh (loại 2 nắp tròn) chòu mômen sau: Pbd D g P D  f f , (MNm)   P M 'u  bd D g  D f , (MNm) 2 M 'u  Do Pbđ = Pf nên:   (5 -2 4 ) (5 -2 5 ) Khi động...

Giáo trình động cơ đốt trong 2 - Chương 4 pot

... t 2 3     D t  1 ,4   gmC m   D t 1     Bảng – ( 4- 3 4) Trò số Cm pmax/ptb Pmin/ptb Cm 100 150 20 0 100 150 20 0 0 ,2 4, 41 3, 04 2, 34 1, 74 1,76 1,70 0,3 3,98 2, 78 2, 17 1,73 1,80 1, 82 ...   20 0  25 0 kG cm    25  190 MN m   25 0  1900 kG cm   u   20  25  u 2 MN m   40 0  45 0 kG cm    90  20 0 MN m   900  20 00 kG cm   u   40  45  u 2 2 b) ... Pj0,00033  0, 029 7 N A  Pj 0,5 72  0,0008  (4 -4 3) A M A A  A r2 r1  1 H x H  B x A   Bx c c Hình 4. 11 Sơ đồ lực tác dụng đầu nhỏ truyền chòu kéo Từ phương trình (4 -4 1) ( 4- 42 ) ta thấy...

Giáo trình động cơ đốt trong 2 - Chương 3 pot

... 161 034 ’ 2 = 34 1 034 ’ mômen cấp có trò số cực đại:  M  j1 max 1  3, 162aC 1 2 3 a) b) (2) Hì 1–4 2 3 2 d) (4) (5) 1–5 3 6 2 4 (3) (2) 1 3 2 4 3 (4) (3) 1–4 2 6 3 5 e) 1 2 4 3 c) 3 4 2 (6) ... cos 2  24 0  2C. 2 cos 2  cos 2 cos 24 0  sin 2 sin 24 0   a 2C cos 2  cos   120 a a 0  a 2C.1,5 cos 2  0,866 sin 2  IV .3 Cân động chữ V xylanh (có góc  = 900) Động chữ ... thứ - P Hợp lực lực quán tính chuyển động tònh tiến cấp (Pj2): j2  Pj (2 )  Pj (22 )  Pj ( 23 )  mR  cos 2  mR 2  cos 2   120 o   mR 2  cos 2   24 0o     mR  cos 2  cos 2 ...

39

640

7

Giáo trình động cơ đốt trong 2 - Chương 2 doc

... số Ktb Kmax động Diesel động xăng dùng chế hoà khí thống kê bảng sau: Bảng 2- 2 Kiểu động đốt trong, kết cấu ổ trục trạng thái bề mặt chốt khuỷu Ktb Kmax MN/m2 kG/cm2 MN/m2 kG/cm2 Động Diesel, ... 450  900 27 00 22 50 1350 1800 Pj1 = – mR2cos Pj2 = – mR 2 cos2 Hình 2. 5 Chiều tác dụng dấu lực quán tính chuyển động tònh tiến Trên hình 2. 5 ta thấy: - Đối với lực quán tính chuyển động tònh ... chuyển động tònh tiến cấp 2: Pj2 = – mR 2 cos2 Trong phạm vi  = 00  450,  = 1350  22 50  = 3150  3600 lực quán tính chuyển động tònh tiến cấp có trò số âm Trong phạm vi  = 450  1350  = 22 50...

24

615

5

Giáo trình động cơ đốt trong 2 - Chương 1 docx

... 3    1! 2! 3! = 2 2 ( 2) ( sin ) ( 3) ( sin ) ( 2 1) ( 2 sin2  )1 1 1 2  (  1) .1  (  1) .(  2) .1  =  ! 2 2! 2 3! 1 1 =1 1  sin    sin   4 sin   16 Bỏ qua số ... Thay biểu thức (1 -2 1 ) vào phương trình ta có : tt = – 2   sin   2 (sin   k )  2 cos  (sin   k ) 1   (sin   k)  2 3/ (1 -2 5 ) Các công thức (1 -2 2 ), (1 -2 4 ) (1 -2 5 ) dạng công thức ...  2, 25 1  0, 011  0, 017 0,80  1, 70 Tàu thuỷ 4,0  14 0,93  2, 25 1  3,7 0, 011  0, 017 0,80  1, 70 Máy kéo 5,0  7,5 1 ,2  1, 43 1  3,5 4,5 0,003  0,007 0,80  1, 70 Ô tô 7,5  20 0,83  1, 70...

17

959

31

CÂU hỏi THI học PHẦN ĐỘNG cơ đốt TRONG 2

... thị động cơ? (25 đ, 25 ’) Câu 38 Trình bày khái niệm suất tiêu hao nhiên liệu thị có ích động Viết biểu thức giải thích thành phần? (20 đ, 15’) Câu 39 Trình bày đặc điểm trình trao đổi khí động ... liệu động có buồng cháy đỉnh piston? (30đ, 20 ’) Câu 32 Trình bày khái niệm công thị đồ thị công thị động diesel Trình bày phương pháp xác định đồ thị công thị? (25 đ, 20 ’) Câu 33 Công thị động ... hình học động diesel hai kỳ quét thẳng qua xupáp? (20 đ, 15’) Câu 47 Nêu phân tích xu hướng nhằm tăng công suất động diesel tàu thủy Trình bày khái niệm tăng áp cho động diesel? (25 đ, 20 ’) Câu...

5

1,093

6

Kết cấu động cơ đốt trong - Chương 2

... áúu sau cọ th ãø cọ cạc thỉ ï tỉû la ì m vi ãûc : -5 -3 - - - - - 4; - - - - - 3; - - - - - 4; - - - 1,6 0-1 2, 5 1 -2 34 2- 3 6-0 5-6 4-5 3,4 2. 3 .2 Hã û l ỉ û c v m ä men tạ c du û n g l ã n tru ... + Pj2 = −mRω λ cos 2 , chu ky ì bi ãún thi ãn la ì 1 /2 vo ì ng quay 360 ÂCT trủc khuy í u o α α Pj1=Ccosα - 27 0 90o o + C=mR 2 ÂCD 180 o ÂCT α 2 315 o o Pj2=λCcos2 α 360 - + λC 22 5 45o + - 135 ... u Bỉ å ï c 5: Dëch g äú c ta â äü - Tênh giạ trë lỉûc ly t m PRo (MN/m2) PRo = -m2R 2 Vå ïi cu ì ng ty í lãû xêch ( µQ) d å ì i O’ xu äúng O cọ trë säú -m2R 2. µQ Âiãø m O xạc âënh t ám cu í a...

16

921

9

Giáo trình động cơ đốt trong - Chương 2

... 1974 - 680ppm - 670ppm - 590ppm 1977 - 680ppm - 670ppm - 500ppm 1979 - 680ppm - 670ppm - 450ppm 19 82 - 680ppm - 670ppm - 390ppm 1983 - 680ppm - 670ppm - 610ppm 1987 2, 7(g/km) - 0, 62( g/km) - 0,98(g/km) ... 17,8 18,0 26 ,7 21 ,7 18,5 31,4 33,5 33,1 24 ,4 34 ,2 32, 3 21 ,9 20 ,1 20 ,4 23 ,7 13,3 18,5 32, 1 28 ,6 28 ,5 25 ,2 30,8 Gia tốc Tốc độ không đổi Giảm tốc 2. 3 Cơ sở xây dựng quy trình đo ô nhiễm Quy trình thử ... 75 21 ,9 18, 52 6,96 2, 11 24 12 1,99 1,79 0,70 0 ,25 2, 10 1 ,20 2, 29 1,99 1,39 0, 62 2,00 1,40 Tiêu chuẩn Cộng đồng Châu Âu (1) Ô tô có động V...

13

983

21

Giáo trình động cơ đốt trong - Chương 5.2

... như: - Mô hình Lee: cs ρsd s (kgm-3s-1) (5.13) c 1, 83.108 P o2 exp( −29000 / T ) s 10 + 3,10.10 P o exp( −29300 / T ) ρ s d s (kgm-3s-1) (5.14) (kgm-3s-1) (5.15) (kgm-3s-1) (5.16) (kgm-3s-1) ... số - Mô hình "eddy-dissipation" Magnussen: 74 Chương 5: Cơ chế hình thành bồ hóng trình cháy động Diesel Dựa nguyên tắc mô tả trình cháy khuếch tán nhiên liệu, Magnussen đưa mô hình "eddy-dissipation" ... (kgm-3s-1) Rs = Rs,f - Rs,c (5.20 ) 5.6.4 Xây dựng mô hình tạo bồ hóng buồng cháy động Diesel Việc tính toán xây dựng mô hình tạo bồ hóng buồng cháy động Diesel cần thực đồng thời với mô hình trình...

8

673

14