Gear Geometry and Applied Theory Episode 3 Part 2 pptx

... respectively,r(a) 2 (sg,θg) = M2gr(a)g(sg,θg) (21 .3. 22 )r(b) 2 (λw,θg) = M2gr(b)g(λw,θg). (21 .3. 23 ) Here,M2g= M2a 2 Ma 2 m 2 Mm 2 g (21 .3. 24 )whereMm 2 g=100 ... Ru± Pw 2 /2) Rg(Fig. 21 .3. 3)Radial setting Sr 2 (Fig. 21 .3. 2) Basic cradle angle q 2 (Fig. 21 .3. 2) Machine center to back XD 2 (Fig. 21 .3. 2) Sliding base XB 2 (Fig. 21 .3. 2) Blank offset ... ofequations (21 .3. 13) and (21 .3. 14) or (21 .3. 13) and (21 .3. 16) enables us to represent(a) 2 in two-parameter form asR(a) 2 (θg,ψ 2 ) = r(a) 2 (sg(θg,ψ 2 ),θg,ψ 2 ). (21 .3. 17)Similar...

Gear Geometry and Applied Theory Episode 3 Part 4 pptx

... γ 2 (22 .3. 19)y(P)f= r 2 tan γ 2 −E sin γ 2 cos 2 γ1− sin 2 γ 2 (22 .3. 20 )z(P)f=r 2 sin γ1cos γ 2 (22 .3. 21 )n(P)xf=cos 2 γ 2 − sin 2 γ1 (22 .3. 22 )n(P)yf=−sin γ 2 (22 .3. 23 ) n(P)zf=−sin ... γ1]T (22 .4 .2) τ (2) =O 2 P|O 2 P |=∂r (2) f∂u 2 ∂r (2) f∂u 2 = [sin γ 2 cos θ 2 − cos γ 2 sin γ 2 sin θ 2 ]T. (22 .4 .3) Using Eqs. (22 .4.1), (22 .4 .2) , and (22 .4 .3) , we ... θ1−sinγ1 (22 .3. 5)r (2) f(u 2 ,θ 2 ) =r 2 cos θ 2 + E−r 2 cot γ 2 + d 2 r 2 sin θ 2  (22 .3. 6)n (2) f(θ 2 ) =−cosγ 2 cos θ 2 −sinγ 2 −cosγ 2 sin θ 2 . (22 .3. 7)Here, di(i = 1, 2) ...

Gear Geometry and Applied Theory Episode 3 Part 7 pptx

... 27 .3. 3 yieldsr(1) 2 + λ1a(1) 2 = r (2) 2 + λ 2 a (2) 2 + C (27 .3. 19)whereλ1a(1) 2 = MA,λ 2 a (2) 2 = NB.Then, we obtainr(1) 2 − r (2) 2 = C +λ 2 a (2) 2 − λ1a(1) 2 . (27 .3. 20 )We ... (27 .3. 20 ) by the unit vectorc 2 =a(1) 2 × a (2) 2 a(1) 2 × a (2) 2  and take into account thatC · c 2 = C, a(1) 2 ·a(1) 2 × a (2) 2 = a (2) 2 ·a(1) 2 × a (2) 2 = 0. (27 .3. 21 )Then, ... equationsr (2) 2 = M2aMabr (2) b, a (2) 2 = L2aLaba (2) b. (27 .3. 9)Matrices M2a and Mabmay be derived using Fig. 27 .3. 2. Figure 27 .3. 2( a) shows theorientation of coordinate systems Saand...

Gear Geometry and Applied Theory Episode 3 Part 1 potx

... (Figs. 19. 12. 1 and 19. 12. 2).Figure 19. 12. 2: Intersection of worm and worm- gear surfaces by plane m−n.P1: JsYCB6 72- 19 CB6 72/ Litvin CB6 72/ Litvin-v2.cls February 27 , 20 04 1 :28 594 Worm -Gear Drives ... JsYCB6 72- 19 CB6 72/ Litvin CB6 72/ Litvin-v2.cls February 27 , 20 04 1 :28 19.7 Geometry and Generation of K Worms 587The ﬁnal expressions for both sides of the right-hand and left-hand worms and thesurface ... and λ and r arethe crossing angle and the shortest center distance between the axes (Fig. 19. 13. 1).P1: JsYCB6 72- 19 CB6 72/ Litvin CB6 72/ Litvin-v2.cls February 27 , 20 04 1 :28 19.8 Geometry and...

Gear Geometry and Applied Theory Episode 3 Part 3 ppsx

... are applied: tan 2 (1p)=−2d 13 d 23 d 2 23 − d 2 13 − (kf− kh)d 33 kt− kp=−2d 13 d 23 d 33 sin 2 (1p)kt+ kp= kf+ kh+d 2 13 + d 2 23 d 33 . (21 .5 .28 )Equation (21 .5 .24 ) ... follows:tan 2 (g2)=−2c 13 c 23 c 2 23 − c 2 13 − (kg− ku)c 33 kq− ks=−2c 13 c 23 c 33 sin 2 (g2)kq+ ks= kg+ ku+c 2 13 + c 2 23 c 33 . (21 .6.7)Here,c 13 =−kgv(g2)g+n ... February 27 , 20 04 2: 1 21 .7 Simulation of Meshing and Contact 661following equations are obtained:tan 2 (1p)=−2d 13 d 23 d 2 23 − d 2 13 − (kf− kh)d 33 kt− kp=−2d 13 d 23 d 33 sin 2 (1p)kt+...

Gear Geometry and Applied Theory Episode 3 Part 5 ppt

... addition to Eqs. ( 23 . 3.1) to ( 23 . 3 .3) , we use equationN 2 =N 3 − N1 2 ( 23 . 3.4)obtained from Fig. 23 . 2. 4, and the equation [see Eq. ( 23 . 2. 12) ]ωcω1=N1N1+ N 3 = m (3) c1. ( 23 . 3.5)Using ... ωc). ( 23 . 5.5)Equations ( 23 . 5 .3) , ( 23 . 5.4), and ( 23 . 5.5) yieldη (3) 1c= 1 − ψ(c)N 3 N1+ N 3 . ( 23 . 5.6)P1: JXRCB6 72- 23 CB6 72/ Litvin CB6 72/ Litvin-v2.cls February 27 , 20 04 2: 6708 ... example 23 . 3.1, we obtain the following results: (2) 1= 2 5 · 62 2π;  (3) 1=45 · 62 2π; (4)1=15 · 62 2π;  (2) 1= 3 5 · 62 2π.P1: JXTCB6 72- 24 CB6 72/ Litvin CB6 72/ Litvin-v2.cls February...

Gear Geometry and Applied Theory Episode 3 Part 6 pps

... (Fig. 25 .1.1), and y1(uc,θc,ψ) + z1(uc,θc,ψ) tan λp= 0. (25 .3. 3)Equations (25 .3. 1) and (25 .3. 3) yieldF (uc,θc,ψ) = 0. (25 .3. 4)The system of Eqs. (25 .3. 2) and (25 .3. 4) represents ... t and g).P1: GDZ/SPH P2: JXRCB6 72- 26 CB6 72/ Litvin CB6 72/ Litvin-v2.cls February 27 , 20 04 2 :33 7 52 Generation of Surfaces by CNC MachinesStep 2: Determination of ψ.cos φ sin ψ = a 23 (q), ... Chapter 22 . The coordinate systems applied for the CNC machine are represented in Fig. 26 .2. 2.P1: JXRCB6 72- 25 CB6 72/ Litvin CB6 72/ Litvin-v2.cls February 27 , 20 04 2 : 32 25 .3 Three-parameter Form Representation...

30

377

0

Gear Geometry and Applied Theory Episode 3 Part 8 docx

... 38 , 45, 49, 50, 115, 137 , 21 1, 27 4, 28 0, 28 8, 28 9, 29 6, 29 8, 35 2 noncircular gears, of, 31 8, 32 2 33 4, 33 7, 33 8, 34 1, 34 3 34 6, 34 8, 34 9, 35 5, 35 6, 35 9, 36 0Circular pitch, 39 0Clearance, 609Computer ... 99, 37 5, 38 3, 39 2, 39 5Instantaneous center of rotation, 37 , 44, 45, 48,101, 120 , 121 , 137 , 138 , 144, 27 1, 27 2, 27 4, 27 5, 28 7, 29 0, 30 2, 35 0Interference, 29 0internal gears, of, 31 4 31 6spur gears, ... 508, 538 , 656point (contact), instantaneous, 20 2, 22 5, 23 0 , 24 2, 25 2, 26 0, 26 1, 26 4, 405, 408, 414, 427 , 440, 441, 444, 508, 525 , 533 , 538 ,656Contact ellipse, 23 4 24 0, 24 7 24 9Contact lines, 38 7 38 9,...

Gear Geometry and Applied Theory Episode 1 Part 9 pot

... equationscos 2 (1)=g1− g 2 cos 2 ( 12) g 2 1− 2g1g 2 cos 2 ( 12) + g 2 21 /2 (9 .3. 21 )sin 2 (1)=g 2 sin 2 ( 12) g 2 1− 2g1g 2 cos 2 ( 12) + g 2 21 /2 . (9 .3. 22 )The minor axis 2b ... κq)a 33 (8.4.49)κf− κh=2a 13 a 23 a 33 sin 2 =a 2 23 − a 2 13 + (κs− κq)a 33 a 33 cos 2 (8.4.50)κf+ κh= (κs+ κq) −a 2 13 + a 2 23 a 33 . (8.4.51)Case 3 Surfaces 1 and  2 are ... and (9 .3. 3) yieldtan η1=−a 31 v( 12) q+a 33 + a 31 v( 12) stan η 2 a 33 + a 32 v( 12) q− v( 12) stan η 2 (9 .3. 4)v(1)s=a 33 a 13 + a 23 tan η1(9 .3. 5)v(1)q=a 33 tan...

Gear Geometry and Applied Theory Episode 1 Part 10 pps

...  2 of gear 2. Gear 2 is provided with involute proﬁle  2 that is represented in S 2 by the equations(Fig. 9.4.4)x 2 = rb2(−sinθ 2 + θ 2 cos θ 2 ), y 2 = rb2(−cosθ 2 − θ 2 sin θ 2 ), z 2 = ... φ1)]−rb2[−sin(θ 2 + φ 2 ) + θ 2 cos(θ 2 + φ 2 )]= 0 (9.4 . 32 )rb1[cos(θ1− φ1) + θ1sin(θ1− φ1)]−rb2[−cos(θ 2 + φ 2 ) − θ 2 sin(θ 2 + φ 2 )]− E = 0 (9.4 .33 )cos(θ1− ... 10 .3. 2: Meshing of rack withinvolute gear. P1: FHA/JTHCB6 72- 10 CB6 72/ Litvin CB6 72/ Litvin-v2.cls February 27 , 20 04 0:19 27 2 Spur Involute GearsFigure 10 .2. 6: Archimedes spiral.There is a particular...

30

288

0

Xem thêm

Từ khóa: Báo cáo quy trình mua hàng CT CP Công Nghệ NPV chuyên đề điện xoay chiều theo dạng Nghiên cứu tổ chức pha chế, đánh giá chất lượng thuốc tiêm truyền trong điều kiện dã ngoại đề thi thử THPTQG 2019 toán THPT chuyên thái bình lần 2 có lời giải NGHIÊN CỨU CÔNG NGHỆ KẾT NỐI VÔ TUYẾN CỰ LY XA, CÔNG SUẤT THẤP LPWAN SLIDE Phối hợp giữa phòng văn hóa và thông tin với phòng giáo dục và đào tạo trong việc tuyên truyền, giáo dục, vận động xây dựng nông thôn mới huyện thanh thủy, tỉnh phú thọ Phát triển du lịch bền vững trên cơ sở bảo vệ môi trường tự nhiên vịnh hạ long Phát hiện xâm nhập dựa trên thuật toán k means Tìm hiểu công cụ đánh giá hệ thống đảm bảo an toàn hệ thống thông tin Thơ nôm tứ tuyệt trào phúng hồ xuân hương Tranh tụng tại phiên tòa hình sự sơ thẩm theo pháp luật tố tụng hình sự Việt Nam từ thực tiễn xét xử của các Tòa án quân sự Quân khu (Luận văn thạc sĩ)Giáo án Sinh học 11 bài 15: Tiêu hóa ở động vật Giáo án Sinh học 11 bài 15: Tiêu hóa ở động vật Nguyên tắc phân hóa trách nhiệm hình sự đối với người dưới 18 tuổi phạm tội trong pháp luật hình sự Việt Nam (Luận văn thạc sĩ)Giáo án Sinh học 11 bài 14: Thực hành phát hiện hô hấp ở thực vật Giáo án Sinh học 11 bài 14: Thực hành phát hiện hô hấp ở thực vật Giáo án Sinh học 11 bài 14: Thực hành phát hiện hô hấp ở thực vật Chiến lược marketing tại ngân hàng Agribank chi nhánh Sài Gòn từ 2013-2015 MÔN TRUYỀN THÔNG MARKETING TÍCH HỢP TÁI CHẾ NHỰA VÀ QUẢN LÝ CHẤT THẢI Ở HOA KỲ